[0001] La présente invention concerne une cathode thermo-ionique et son procédé de fabrication.
De telles cathodes trouvent leur domaine d'application dans les tubes électroniques,
tubes à constantes localisées comme les triodes et les tétrodes, ou tubes à constantes
réparties comme les klystrons et les magnétrons utilisés en hyperfréquences.
[0002] L'invention concerne également de tels tubes électroniques.
[0003] La puissance développée par les tubes électroniques à des hyperfréquences très élevées
est limitée notamment par la densité de courant produite par la cathode.
[0004] Il existe depuis longtemps des cathodes thermo-ioniques constituées par une matrice
en tungstène imprégnée d'aluminate de baryum et de calcium, dans des proportions variables.
Les performances de ces cathodes sont de l'ordre de 1 à 3 A/cm2, suivant les compositions
d'aluminates utilisés et pour des températures comprises entre 1000 et 1035°C. On
a proposé dans l'art antérieur diverses solutions afin d'améliorer les performances
de ces cathodes. Parmi ces solutions, l'une consiste à déposer en surface un métal
réfractaire à haut travail de sortie tel que l'iridium, l'osmium, le ruthénium, le
rhénium. Le gain en densité de courant pour une même température est d'un facteur
3 environ.
[0005] Le gain en température pour une même densité de courant est de l'ordre de 80°C.
[0006] Une solution plus récente consiste non plus à déposer à la surface de la cathode
un film en métal réfractaire à haut travail de sortie, mais à mélanger à la poudre
de tungstène ce dit métal dans des proportions variables allant de quelques 10% à
80%, et ensuite à imprégner la cathode. Les caractéristiques d'émission électronique
de ces cathodes sont, suivant le métal utilisé dans le mélange, de 2 à 5 fois supérieures
à celles des cathodes en tungstène seul.
[0007] Voir en particulier le brevet français 77/18822 publié sous le n° 2 356 263.
[0008] Une étude expérimentale de ces trois types de cathodes : imprégnée simple, imprégnée
recouverte, imprégnée mixte, a permis, à partir d'un réseau de courbes donnant le
travail de sortie de la cathode en fonction de la température pour ces différents
types de cathodes, de comparer les performances des dites cathodes.
[0009] Ces courbes ont la forme de guirlandes et présentent un minimum pour une température
voisine de la température optimale qui correspond au recouvement optimal de la-cathode.
On constate un abaissement du travail de sortie de la cathode aux températures inférieures
à la température optimale pour les courbes correspondant aux cathodes imprégnées recouvertes.
[0010] On constate également un abaissement du minimum de la courbe dans le cas des cathodes
imprégnées mixtes.
[0011] Partant de ces constatations, la Demanderesse a entrepris des essais pour la réalisation
d'une cathode imprégnée mixte et recouverte. La courbe donnant le travail de sortie
de la cathode en fonction de la température cumule les deux effets présents dans le
cas des cathodes imprégnée mixte et imprégnée recouverte prises isolément. Autrement
dit on constate à la fois un abaissement du minimum de la courbe et un abaissement
du travail de sortie aux températures inférieures à la température optimale.
[0012] Les performances d'une telle cathode ·atteignent 10 à 20 A/cm2 à une température
comprise entre 1300 et 1350 K.
[0013] L'invention sera mieux comprise en se reportant à la description qui suit et aux
figures jointes qui représentent.
Figure 1, le diagramme travail de sortie (φ) en eV en fonction de la température absolue
de fonctionnement (T)K pour les différents types de cathodes de l'art antérieur.
Figure 2, le diagramme travail de sortie (φ) en fonction de la température de fonctionnement
(T)K pour une cathode selon l'invention.
Figure 3, le schéma d'une cathode selon l'invention.
[0014] La figure 1 représente un réseau de courbes donnant le travail de sortie Ó en eV
en fonction de la température de fonctionnement T
K pour les différents types de cathodes de l'art antérieur.
[0015] La courbe 1 est relative à une cathode constituée d'une matrice en tungstène et imprégnée
d'un aluminate de baryum et de calcium. Les courbes 2 et 3 sont relatives à des cathodes
constituées d'une matrice de tungstène, imprégnées d'un aluminate de baryum et de
calcium et recouvertes d'un film en un métal réfractaire à haut travail de sortie
comme l'iridium (courbe 2), l'osmium (courbe 3) le ruthénium ou le rhenium (courbes
non représentées). La courbe 4 est relative à une cathode constituée d'une matrice
mixte composée d'un mélange de poudres de tungstène et d'un métal réfractaire à haut
travail de sortie comme l'un de ceux cités précédemment et imprégnée d'un composé
de baryum.
[0016] Ces courbes présentent une forme de guirlande avec un minimum aux environs de la
température optimale qui correspond au recouvrement optimal de la cathode, cette température
optimale se situe aux alentours de 1250 K. De part et d'autre de cette température,
on observe une remontée rapide du travail de sortie en ce qui concerne les cathodes
imprégnées (courbe 1). Au delà de 1250K
le taux de recouvrement diminue rapidement du fait du déséquilibre entre la vitesse
d'évaporation et la vitesse d'approvisionnement du baryum.
[0017] En dessous de 1250K, le baryum se recombine à l'aluminate sous jacent pour redonner
un produit stable et de ce fait, le recouvrement n'est plus optimal.
[0018] Pour ce qui est des courbes 2 et 3 (cas des cathodes imprégnées recouvertes), on
constate un abaissement de la courbe à basse température. A haute température, ces
courbes ont même allure que celle correspondant aux cathodes imprégnées simples ;
ceci est du au fait que le film recouvant la cathode rend l'équilibre à la surface
plus stable à basse température.
[0019] Quant à la courbe 4 (cas des cathodes imprégnées mixtes) elle présente les mêmes
variations que celles de la courbe 1 (cas des cathodes imprégnées simples) mais le
minimum de la courbe se situe plus bas. Les caractéristiques d'émission électronique
de ces cathodes sont, suivant le métal utilisé dans le mélange, de 2 à 5 fois supérieures
à celles des cathodes imprégnées simples.
[0020] Si on augmente la proportion du métal réfractaire à haut travail de sortie, mélangé
à la poudre de tungstène, au delà de 50%, la densité de courant à champ nul diminue.
Le maximum est de 20% dans le cas de l'iridium, de 50% dans le cas de l'osmium.
[0021] Le gain en température, pour une même densité de courant, est de l'ordre, de 80°
C comme nous le montrent les intersections des courbes (1) (2) (3) (4) avec les droites
(a) (b) (c) à densité de courant constante :
[0022] La figure 2 représente la courbe donnant le travail de sortie en eV en fonction de
la température de fonctionnement T
K pour une cathode selon l'invention c'est-à-dire une cathode constituée d'une matrice
imprégnée d'un composé de baryum et faite d'un mélange de poudre de deux métaux, le
tungstène et un autre métal réfractaire à haut travail de sortie tels l'osmium, l'iridium,
le ruthénium, le rhenium, et recouverte d'un film d'un ides métaux cités précédemment.
[0023] La courbe obtenue présente un minimum inférieur à ceux des courbes de la figure 1.
[0024] Cette courbe est plate aux températures inférieures à la température optimale.
[0025] Pour une cathode constituée d'une matrice (W + x) dans des proportions respectives
comprises entre 30% et 70%, x étant un métal réfractaire à haut travail de sortie
parmi ceux précités, et recouverte d'un film x d'épaisseur comprise entre 5000 A et
10.000Å,onarriveàdesperformancescomprisesentre 10et20A/cm2àune température comprise
entre 1300 et 1350 K.
[0026] On donne sur la figure 3 un exemple vu schématiquement en coupe d'une cathode selon
l'invention, bien que sur une telle figure ne puisse apparaître le fait que la matrice
1 est constituée d'un mélange de deux poudres à savoir le tungstène et un autre métal
réfractaire à haut travail de sortie. On admettra que la partie couverte de points
représentée par l'indice 2 est composée d'un tel mélange. Cette matrice 1 est recouverte
d'un film 3 en un métal réfractaire à haut travail de sortie.
[0027] Il est à noter que l'épaisseur de ce film est d'environ 10.000A et que l'échelle
n'est pas respectée sur la figure. A cette matrice 1 est incorporé en outre un filament
4 comportant une pellicule isolante 5.
[0028] Selon un mode de préparation d'une cathode selon l'invention, on mélange sans liant,
à poids égal, de la poudre de tungstène et d'un autre métal réfractaire à haut travail
de sortie, ayant une distribution granulométrique assez voisine.
[0029] Le mélange ainsi obtenu est pressé entre 7 et 10 tonnes au cm2 et ensuite préfritté
sous hydrogène à une température de brillance comprise entre 1100° C
B et 1300°C
B pendant environ 12h. Les échantillons ainsi obtenus sont frittés sous vide à une
température de brillance comprise entre 1850 et 1900° C
B. Ils sont ensuite imprégnés d'aluminates de baryum et de calcium. L'excédent d'aluminate
présent à la surface est éliminé chimiquement par dissolution dans un acide minéral
ou organique. On effectue alors le dépôt du film mince par pulvérisation cathodique
ou par évaporation.
1. Cathode thermo-ionique composée d'une matrice (1) en un métal en poudre fritté,
imprégnée d'un composé de baryum, et d'un filament chauffant (4) associé à cette matrice,
caractérisée en ce que cette matrice est constituée d'un mélange (2) de deux métaux,
le tungstène et un autre métal réfractaire à haut travail de sortie, et en ce que
cette matrice est recouverte d'un film (3) de métal réfractaire à haut travail de
sortie.
2. Cathode thermo-ionique selon la revendication 1 caractérisée en ce que la matrice
(1) est constituée d'un mélange (2) de poudre de tungstène et d'iridium dans des proportions
respectives comprises entre 30% et 70% et en ce que le film (3) le recouvrant est
de l'iridium et a une épaisseur comprise entre 5000 A et 10.000A.
3. Cathode thermo-ionique selon la revendication 1, caractérisée en ce que la matrice
(1) est constituée d'un mélange (2) de poudre de tungstène et d'osmium dans des proportions
respectives comprises entre 30% et 70% et en ce que le film (3) la recouvrant est
de l'osmium et a une épaisseur comprise entre 5000 A et 10.000A.
4. Procédé de fabrication d'une cathode selon la revendication 1, comportant les étapes
successives suivantes :
a) mélange de poudres de tungstène et d'un autre métal réfractaire à haut travail
de sortie,
b) pressage du mélange entre 7 et 10 tonnes/cm2,
c) préfrittage sous hydrogène entre 1100° CB et 1300° CB pendant environ 12h.
d) frittage sous vide à une température comprise entre 1850 et 1900° CB,
e) imprégnation d'aluminate de baryum et de calcium,
f) élimination de l'excédent d'aluminate présent à la surface par un procédé chimique,
g) dépôt du film de métal réfractaire à haut travail de sortie par pulvérisation cathodique.
5. Tube électronique pour hyperfréquences, comportant une cathode d'émission thermo-ionique,
des électrodes de commande et d'accélération coopérant avec cette cathode pour la
production d'un faisceau d'électrons, et des circuits résonnants en interaction, en
fonctionnement, avec ledit faisceau, caractérisé en ce que ladite cathode est une
cathode selon l'une des revendications 1 à 3.