Système de réchauffage pour installation de production d'énergie à turbine à vapeur

Abstract

 Ce système de réchauffage comprend une série de réchauffeurs R_I-R₇ disposés en cascade et alimentés par des soutirages de vapeur S₁-S₇ à des pressions progressivement décroissantes depuis le côté générateur de vapeur jusqu'au côté condenseur de l'installation.
Pour améliorer le rendement de l'installation à laquelle est associé le système de réchauffage, celui-ci comprend plusieurs turbines biphasiques TB₁-TB₅ disposées en cascade, dont la première TB, est alimentée par la purge du réchauffeur R₇ à la pression la plus élevée et dont les suivantes TB₂ TB₅ sont alimentées chacune au moins en partie par le liquide de sortie de la turbine biphasique qui la précède. Ces turbines biphasiques produisent de l'énergie mécanique par récupération de l'énergie cinétique des condensais des réchauffeurs qui les alimentent.

Description

[0001] La présente invention concerne les systèmes de réchauffage d'eau condensée utilisés dans les installations de production d'énergie à turbine à vapeur telles que les centrales électriques.

[0002] Ces systèmes de réchauffage comprennent généralement un certain nombre de réchauffeurs disposés entre le condenseur et le générateur de vapeur de l'installation pour réchauffer l'eau condensée dans le condenseur et alimentés en vapeur à des pressions différentes par des soutirages respectifs sur la turbine. Entre certains des réchaut- feurs et le réchauffeur immédiatement adjacent alimenté par un soutirage en vapeur à une pression inférieure est disposé un séparateur de phases recevant le mélange . eau-vapeur de la purge du réchauffeur associé au soutirage à pression plus élevée et alimentant le réchauffeur associé au soutirage à pression moins élevée, en parallèle avec ce soutirage à. pression moins élevée, avec de la vapeur séparée dudit mélange dans le dispositif séparateur de phase. En outre, dans les centrales nucléaires à eau pressurisée, il est prévu un surchauffeur dont les condensats sont envoyés au réchauffeur associé au soutirage à pression la plus élevée par l'intermédiaire d'un séparateur de phases.

[0003] Grâce à cet agencement, une partie de l'énergie du mélange eau-vapeur de la purge de certains des échangeurs par condensation, surchauffeurs ou réchauffeurs, est utilisée pour contribuer au réchauffage du fluide du circuit condenseur-turbine dans un échangeur à condensation alimenté en vapeur à une pression moins. élevée. Toutefois, une partie de cette énergie est perdue sous forme thermique dans la soupape de régulation principale prévue dans le conduit de purge en amont du séparateur de phase, ainsi que dans ce dernier.

[0004] L'invention vise donc à réaliser un système de réchauffage qui permette d'utiliser une partie de cette énergie perdue dans les systèmes de réchauffage de l'art antérieur de manière à accroître le rendement énergétique global de. l'installation de production d'énergie à laquelle le système de réchauffage est associé.

[0005] L'invention vise également à réaliser un système de réchauffage pour installation de production d'énergie à turbine à vapeur qui, tout en ayant un meilleur rendement que les systèmes de réchauffage de la technique antérieure, soit de construction plus simple que ces derniers.

[0006] Enfin, un autre but de l'invention est de réaliser un système de réchauffage pour installation de production d'énergie à turbine à vapeur qui permette d'éviter au moins partiellement les phénomènes d'érosion que l'on rencontre dans les systèmes de réchauffage classiques à soupape de régulation principale et séparateur de phase dans lesquels le phénomène d'érosion est dû à la grande vitesse du mélange eau-vapeur à la sortie de la soupape de régulation principale.

[0007] L'invention, telle qu'elle est caractérisée dans les revendications, permet d'atteindre ces buts grâce au fait que la turbine biphasique produit de l'énergie mécanique par récupération de l'énergie cinétique des condensats de l'échangeur par condensation qui l'alimente. Il en résulte un accroissement du rendement énergétique de l'installation à laquelle le système de réchauffage suivant l'invention est associé et la suppression des phénomènes d'érosion dans la soupape de régulation principale et le séparateur de phases car ceux-ci sont supprimés au profit de la turbine biphasique.

[0008] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre ie deux exemples particuliers de sa réalisation illustrés par les dessins annexés sur lesquels :

- la Fig. 1 est un schéma d'un système de réchauffage conventionnel pour centrale électrique à combustible fossile;

- la Fig. 2 est un schéma d'un système de réchauffage suivant linvention pour centrale électrique à combustible fossile;

- la Fig. 3 est un schéma d'un système de réchauffage conventionnel pour centrale électrique nucléaire; et

- la Fig. 4 est un schéma d'un système de réchauffage suivant l'invention pour centrale électrique nucléaire.

[0009] En se reportant à la Fig. 1, on a représenté le schéma d'un système de réchauffage classique à sept réchauffeurs R₁, R₂, R₃, R₄, R₅, R₆ et R₇. Les réchauffeurs R₁ à R₇ réchauffent l'eau condensée et reprise par une pompe d'extraction PE dans le condenseur (non représenté) de la centrale électrique à combustion fossile et turbine à vapeur à laquelle est associé ce système de réchauffage.

[0010] Le réchauffeur R₁ est alimenté à partir d'un soutirage S₁ avec de la vapeur à 0,3 bar et à un débit représentant 4,5% en poids du débit total (100% en poids) fourni par le réchauffeur R₇ au générateur de vapeur (non représenté) de l'installation. La vapeur condensée dans le réchauffeur R₁ est renvoyée par une canalisation de purge P_O vers le condenseur. Le second réchauffeur R₂ disposé en série dans le circuit principale CP d'eau condensée, en aval du réchauffeur R₁, est alimenté à partir d'un soutirage S₂ en vapeur à une pression de 1 bar, avec un débit de 4,5% en poids. Le troisième réchauffeur R₃, disposé en aval par rapport à R₂ sur le circuit CP, est alimenté à partir d'un soutirage S₃ en vapeur à une pression de 2 bars, avec un débit représentant 3% en poids du débit total.

[0011] Le débit du circuit principal CP à la sortie du réchauffeur R₃, qui représente 75% en poids du débit total à la sortie du réchauffeur R₇, est envoyé dans un réchauffeur par mélange ou bâche dégazante R₄ qui est alimentée à partir d'un soutirage S₄ avec de la vapeur à une pression de 4 bars et à un débit représentant 3,5% en poids du débit total. L'eau provenant du réchauffeur R₃ et la vapeur provenant du soutirage S₄ sont mélangées dans le réchauffeur par mélange R₄ et ce mélange est repris par une pompe alimentaire PA qui l'envoie dans le réchauffeur R₅, lequel est alimenté, à partir d'un soutirage S₅ avec de la vapeur à une pression de 9 bars et à un débit représentant 7% du débit total. L'eau sortant du réchauffeur R₅ est ensuite envoyée dans un réchauffeur R₆ qui est alimenté, à partir d'un soutirage S₆, avec de la vapeur à une pression de 18 bars et à. un débit représentant 7% du débit total.

[0012] Enfin, l'eau sortant du réchauffeur R₆ est encore réchauffée dans le dernier réchauffeur R₇ qui est alimenté, à partir d'un soutirage S₇, avec de la vapeur à une pression de 36 bars et à un débit représentant 7,5% en poids du débit total. L'eau condensée sortant du réchauffeur R₇ représente donc, comme indiqué précédemment, 100% du débit total qui est envoyé sous une pression de l'ordre de 200 à 220 bars au générateur de vapeur GV (non représenté) de l'installation où cette eau est vaporisée pour être renvoyée dans la turbine (non représentée).

[0013] La vapeur issue du soutirage S₇ se condense dans le réchauffeur R₇ et les condensats de cette vapeur ainsi formés sont évacués à partir du réchauffeur R₇ par une canalisation de purge P₁ raccordée à un premier séparateur de phases SP₁ par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principale SR Une soupape de régulation motorisée de secours V₁ est branchée en dérivation par rapport à la soupape de régulation principale SR₁ sur la canalisation de purge P₁ pour renvoyer, si nécessaire, les condensats de la canalisation de purge P₁ directement au condenseur. Les soupapes de régulation SR₁ et V₁ sont commandées par un régulateur de niveau RN₁ destiné à régler le niveau d'eau dans le réchauffeur R₇. Le mélange à 244°C de la canalisation de purge P est envoyé par l'intermédiaire de la soupape de régulation principale SR₁ dans le séparateur de phases SP qui sépare l'eau de la vapeur résultant la détente, cette dernière étant envoyée par une canalisation CV₁ côté vapeur dans le réchauffeur R₆ et l'eau étant envoyée par une canalisation CE côté eau dans le réchauffeur R₆.

[0014] Les condensats recueillis dans le réchauffeur R₆ sont envoyés par une canalisation de purge P₂ à un séparateur de phases SP₂ par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principale SR₂ avec laquelle est branchée en parallèle une soupape de régulation motorisée de secours V₂. Les condensats à 207°C de la canalisation de purge P₂ sont séparés dans le séparateur de phases SP₂ et la vapeur est envoyée par une canalisation CV₂ côté vapeur du réchauffeur R₅, tandis que l'eau est envoyée par une canalisation CE₂ côté eau du réchauffeur R₅. Le séparateur de phases SP₂, ainsi que les soupapes de régulation SR₂ et V₂ qui sont commandées par un régulateur de niveau RN₂ qui règle le niveau d'eau dans le réchauffeur R₆, fonctionnent de la même manière et jouent le même rôle que le séparateur de phases SP et les soupapes de régulation SR₁ et V₁ décrits précédemment.

[0015] Les condensats à 175°C recueillis dans le réchauffeur R₅ sont envoyés par une canalisation de purge P₃ au réchauffeur par mélange R₄, par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principale SR₃ avec laquelle est branchée en dérivation une soupape de régulation motorisée de secours V₃. Les soupapes SR₃ et V₃ sont commandées par un régulateur de niveau RN₃ qui règle le niveau dans le réchauffeur R₅. Le mélange circulant dans la canalisation de purge P₃, qui représente 21,5% en poids du débit total, est mélangé dans la bâche dégazante R₄ avec l'eau provenant du réchauffeur R₃ et la vapeur issue du soutirage S₄ de sorte que la pompe alimentaire PA a un débit représentant 100% du débit total.

[0016] Les condensats recueillis dans le réchauffeur R₃ sont envoyés au moyen d'une canalisation de purge P₄ à un séparateur de phases SP₃, par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principale SR₄ avec laquelle est branchée en dérivation une soupape de régulation motorisée de secours V₄ qui, comme les soupapes V₁, V₂ et V₃, renvoie directement les condensats au condenseur en cas d'incident. Les soupapes de régulation SR₄ et V₄ sont commandées par un régulateur de niveau RN₄ qui règle le niveau d'eau dans le réchauffeur R₃. Les condensats à 120°C de la canalisation de purge P₄ sont divisés dans le séparateur de phases SP₃, d'où la vapeur est envoyée côté vapeur du réchauffeur R₂ par une canalisation CV₃ tandis que l'eau est envoyée côté eau du réchauffeur R₂ par une canalisation CE3.

[0017] Enfin, la canalisation de purge P5 qui recueille les condensats à 100°C issus du réchauffeur R₂ est raccordée en RA à une canalisation de dérivation CD qui est branchée entre, d'une part, le condenseur et, d'autre part, la canalisation principlae CP, entre les réchauffeurs R₂ et R₃. Une soupape de régulation motorisée de secours V₅ est disposée dans la canalisation de dérivation CD entre le raccord RA et le condenseur, et une soupape de régulation principale SR₅ est disposée dans la canalisation CD entre le raccord RA et le raccord de la canalisation CD avec la canalisation principale CP. Les soupapes de régulation SR₅ et V5 sont commandées par un régulateur de niveau RN₅ qui assure la régulation du niveau d'eau dans le réchauffeur R₂. Une pompe de reprise de condensat PR est disposée dans la canalisation CD entre le raccord RA et la soupape de régulation SR₅ pour ré- injecter les condensats de la canalisation de purge P5 dans la canalisation principale CP. En cas d'arrêt de la pompe PR, les condensats sont retournés au condenseur par la soupape de régulation de secours V₅.

[0018] En fonctionnement, une partie de l'énergie calorifique du mélange issu des réchauffeurs R₇, R₆, R₅, R₃ et R₂ est utilisée pour réchauffer l'eau du circuit principal, soit par réinjection directe dans ce dernier à partir des réchauffeurs R_S et R₂, soit par envoi dans le réchauffeur suivant après séparation de la phase liquide et de la phase vapeur dans les séparateurs de phases SP₁, SP₂ et SP₃. Néanmoins, une partie de l'énergie de ce mélange présente sous forme de pression est perdue dans les séparateurs de phases qui, en outre, ont l'inconvénient d'être soumis à une forte érosion du fait de la vitesse élevée du mélange à la sortie des soupapes de régulation.

[0019] Ces inconvénients sont éliminés grâce au système de réchauffage suivant l'invention dont le schéma est représenté à la Fig. 2 sur laquelle les mêmes numéros de référence que ceux employés à la Fig. 1 ont été utilisés pour désigner les éléments similaires. On notera en outre que les débits, pressions et températures en différents points du circuit suivant l'invention sont sensiblement les mêmes que ceux indiqués à propos de la Fig. 1 et ils ne seront pas précisés à nouveau.

[0020] Le système de réchauffage suivant l'invention de la Fig. 2 diffère essentiellement de celui de la Fig. 1 en ce que les soupapes de régulation principale SR₁, SR₂, SR₃ et SR₄, ainsi que les séparateurs de phases SP,, SP₂ et SP₃ ont été supprimés et remplacés par des turbines biphasiques. C'est ainsi que la turbine biphasique TB₁ remplace la soupape de régulation SR₁ et le séparateur de phases SP₁, la turbine biphasique TB₂ remplace la soupape de régulation SR₂ et le séparateur de phases SP₂, la turbine biphasique TB₃ remplace la soupape de régulation SR₃, la turbine biphasique TB₅ remplace la soupape de régulation SR₄ et le séparateur de phases SP₃ et une turbine biphasique supplémentaire TB₄ est disposée entre les turbines biphasiques TB₃,et TB₅.

[0021] Les turbines biphasiques sont des turbines d'une conception particulière qui sont alimentées au moyen d'un mélange d'un liquide et d'un gaz ou vapeur pour entraîner en rotation un arbre, fournissant ainsi un travail mécanique, tout en assurant une séparation du liquide et du gaz , de sorte que ces derniers peuvent être recueillis séparément à la sortie de la turbine. Etant donné que ce type de turbine est connu, notamment par les brevets US 3 879 949, 3 972 195 et 4 087 261 auxquels on pourra se reporter, il n'en sera pas donné de description détaillée dans le présent mémoire.

[0022] Les condensats du réchauffeur R₇ sont introduits dans la turbine biphasique TB₁ en fonction du niveau dans ce réchauffeur par ajustement de la position du modérateur V'₁ de la turbine biphasique TB₁ commandé par le régulateur de niveau RN₁. Ces condensats sont dirigés vers le condenseur par la soupape de régulation de secours V₁ en cas d'indisponibilité de la turbine biphasique TB₁. La vapeur séparée dans celle-ci est dirigée vers la zone vapeur du réchauffeur R₆, tandis que l'eau séparée rejoint les condensats du réchauffeur R₆. Ce mélange est introduit dans la turbine biphasique suivante TB₂ en fonction du niveau dans le réchauffeur R₆; par ajustement de la position de son modérateur V'₂ commandé par le régulateur de niveau RN₂.

[0023] En cas d'indisponibilité de la turbine biphasique TB₂, le mélange est dirigé vers le condenseur par la soupape de régulation de secours V₂. La vapeur séparée dans la turbine biphasique TB₂ est dirigée vers la zone vapeur du réchauffeur R₅, tandis que l'eau séparée rejoint les condensats de ce réchauffeur. A nouveau, ce mélange est introduit dans la turbine biphasique suivante TB₃ en fonction du niveau dans le réchauffeur R₅, par ajustement de son modérateur V'₃ commandé par le régulateur de niveau RN₃. En cas d'indisponibilité de la turbine biphasique TB₃, le mélange est dirigé vers le condenseur par la soupape de régulation de secours V₃. La vapeur séparée dans la turbine biphasique TB₃ est dirigée vers le réchauffeur par mélange R₄, tandis que l'eau séparée est envoyée directement dans la turbine biphasique suivante TB₄. La vapeur séparée dans celle-ci est dirigée vers la zone vapeur du réchauffeur R₃, tandis que l'eau séparée rejoint les condensats de ce réchauffeur. Enfin, ce mélange est introduit dans la dernière turbine biphasique TB₅ en fonction du niveau dans le réchauffeur R₃, par ajustement de son modérateur V'₄ commandé par le régulateur de niveau RN₄. En cas d'indisponibilité de la turbine biphasique TB₅, le mélange est dirigé vers le condenseur par la soupape de régulation de secours V₄. La vapeur séparée dans la turbine biphasique TB_S est dirigée vers la zone vapeur du réchauffeur R₂, tandis que l'eau séparée rejoint les condensats de ce réchauffeur en RA. La partie plus aval de ce système fonctionne ensuite comme la partie correspondante du système de réchauffage conventionnel de la Fig. 1.

[0024] En fonctionnement, l'énergie du mélange d'eau et le vapeur dans chacune des turbines biphasiques est recueillie sur un arbre commun A pour entraîner un alternateur auxiliaire, une pompe ou autre. En variante, les turbines biphasiques peuvent ne pas être couplées sur le même arbre.

[0025] On se reportera maintenant à la Fig. 3 qui montre un système de réchauffage conventionnel pour centrale nucléaire et sur laquelle les mêmes lettres de référence que celles utilisées sur les Fig. l.et 2 ont été employées pour désigner des éléments analogues. Etant donné que le système de réchauffage de la Fig. 3 est classique et présente en outre de nombreuse similitudes avec celui de la Fig. 1, il sera décrit plus succinctement que celui-ci.

[0026] Ce système de réchauffage comprend, sur le circuit principal CP, un sous-refroidisseur SOR et six réchauffeurs R₁₁ à R₁₆ alimentés en vapeur par des soutira- ^ges S₁₁ à S₁₆ respectivement. Le réchauffeur R₁₆ est également alimenté par de la vapeur séparée par un séparateur de phases SP₁₁ des condensats d'un surchauffeur SU (non représenté). Des soupapes de régulation principale SR₁₁ et de secours V₁₁ commandées en fonction du niveau dans le surchauffeur permettent de diriger les condensats de celui-ci vers le séparateur de phases SP₁₁ ou vers le condenseur suivant les besoins, comme décrit précédemment. Le réchauffeur suivant R₁₅ est alimenté par de la vapeur séparée des condensats du réchauffeur R₁₆ par un séparateur de phases _SP12. Des soupapes de régulation principale SR₁₂ et de secours V₁₂ commandées par un régulateur de niveau RN₁₁. sont prévues.

[0027] Les condensats du réchauffeur R₁₅ sont dirigés vers un réservoir de récupération des purges DRT par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principape SR₁₃. En cas d'incident, une soupape de régulation de secours V₁₃ permet d'envoyer ces condensats directement au condenseur. Le réservoir DRT reçoit également les condensats d'un sécheur SE (non représenté) par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principale SR₁₅. Une soupape de régulation de secours V₁₅, commandée comme la soupape SR₁₅ en fonction du niveau dans le sécheur, permet de diriger ces condensats directement vers le condenseur si nécessaire. Le réservoir DRT reçoit enfin les condensats du réchauffeur R₁₄, une soupape de régulation de secours V₁₄ commandée par le régulateur de niveau R₁₄ étant toutefois prévue pour les envoyer au condenseur si nécessaire.

[0028] Le contenu du réservoir DRT est réinjecté par une soupape de reprise des condensais PR dans le circuit principal CP, entre la pompe d'alimentation PA et le réchauffeur R₁₄, par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principale SR₁₆ commandée par un régulateur de niveau RN₁₃ associé au réservoir DRT. Ce régulateur RN₁₃ commande également une soupape de régulation de secours V₁₆ permettant de renvoyer les condensats du réservoir DRT au condenseur.

[0029] Les condensats du réchauffeur R13 sont envoyés, soit à un séparateur de phases SP₁₃ par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principale SR₁₇, soit au condenseur par l'intermédiaire d'une soupape de régulation de secours V₁₇, en fonction de la commande du régulateur de niveau RN₁₅ du réchauffeur R₁₃. Enfin, les condensats du réchauffeur R₁₂ sont envoyés, soit directement au sous- réchauffeur SOR et, de la, au condenseur par l'intermédiaire d'une soupape de régulation principale SR₁₈, soit directement au condenseur par l'intermédiaire d'une soupape de régulation de secours V₁₈, en fonction de la commande du régulateur de niveau RN₁₆ du réchauffeur R12.

[0030] Dans le système de réchauffage suivant l'invention pour centrale nucléaire, comme représenté à la Fig. 4, des turbines biphasiques TB₁₁, TB₁₂, T^B_13' ^TB₁₄ et TB₁₅ sont substituées respectivement aux soupapes de régulation principales SR₁₁, SR₁₂, BR₁₃, SR₁₇ et SR₁₈, et aux séparateurs de phases SP₁₁, SP₁₂ et SP₁₃ supprimés.

[0031] La vapeur séparée par les turbines TB₁₁ et TB₁₂ alimente respectivement les réchauffeurs R₁₆ et R₁₅, tandis que l'eau rejoint les condensats respectifs de ces réchauffeurs pour alimenter les turbines suivantes TB₁₂ et TB₁₃ respectivement. La vapeur séparée par la turbine biphasique TB₁₃ est dirigée vers le réservoir DRT, tandis que l'eau est envoyée en amont de la pompe de reprise des condensats PR pour être réinjectée avec les purges du réservoir DRT dans le circuit principal CP.

[0032] La turbine biphasique TB₁₄ sépare la vapeur des condensats du réchauffeur R₁₃ et envoie celle-ci côté vapeur du réchauffeur R₁₂, tandis que l'eau rejoint les condensats de ce réchauffeur. Ce mélange est introduit dans la turbine biphasique TB₁₅ et la vapeur séparée dans celle-ci est dirigée vers la zone vapeur du réchauffeur R11. L'eau rejoint les condensats de ce réchauffeur et le mélange ainsi formé alimente le sous-refroidisseur SO_R.

[0033] Bien entendu, comme dans le cas de la Fig. 2, les turbines biphasiques TB₁₁ à TB₁₅ sont alimentées en fonction du niveau dans l'échangeur par condensation dont elles reçoivent les condensats, par ajustement de la position de leur modérateur respectif V'₁₁, V'₁₂, V'₁₃, V'₁₄ et V'₁₅. De même également,dans cet exemple, l'énergie du mélange d'eau et de vapeur dans chacune des turbines est recueillie sur un arbre commun A pour entraîner des organes auxiliaires ou individuellement sur l'arbre de chaque turbine.

[0034] Ainsi, le système de réchauffage à turbine biphasique suivant l'invention permet à la fois d'alimenter en cascade les réchauffeurs avec de la vapeur prélevée à partir des condensais d'un réchauffeur précédent ou d'un surchauffeur et de fournir de la puissance mécanique supplémentaire. Ceci permet donc d'accroître le rendement global de l'installation de production d'énergie à laquelle est associé le système de réchauffage.

[0035] Outre cet avantage au niveau du rendement, qui peut se chiffrer par un apport de puissance supplémentaire de 0,5 à 0,8%, le système de réchauffage suivant l'inven-. tion permet de supprimer les séparateurs de phases statiques des systèmes de réchauffage de la technique antérieure puisque ce sont les turbines biphasiques elles-mêmes qui effectuent la séparation. Il en résulte par là même une suppression des phénomènes d'érosion précités dans les séparateurs de phases et une simplification du schéma de canalisation.

Revendications

1.- Système de réchauffage des condensats d'une turbine à vapeur d'une installation de production d'énergie, comprenant au moins un échangeur à condensation dont les condensats sont détendus vers un échangeur à plus basse pression, caractérisé en ce que ledit système comprend au moins une turbine biphasique (TB₁) disposée entre ledit échangeur à condensation et l'échangeur à plus basse pression et alimentée par les condensats dudit échangeur à condensation.

2.- Système selon la revendication 1, comprenant une série de réchauffeurs disposés en cascade et alimentés par des soutirages de vapeur à des pressions progressivement décroissantes depuis le côté générateur de vapeur jusqu'au côté condenseur de l'installation, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs turbines biphasiques (TB₁-TB₅; TB₁₂-TB₁₅) disposées en cascade, dont la première (TB₁ ; TB12) est alimentée par la purge du réchauffeur (R₇; R₁₆) à la pression la plus élevée et dont les suivantes (TB₂ -TB₅; TB₁₃-TB₁₅) sont alimentées chacune au moins en partie par le liquide de sortie de la turbine biphasique qui la précède.

3.- Système suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'au moins certaines desdites turbines bipha- ^si^ques (^TB₂, TB₃, TB_S; TB₁₂, TB₁₃, TB₁₅) sont alimentées à la fois par le liquide de sortie de la turbine biphasique (TB₁, TB₂, TB₄; TB₁₁, TB₁₂, TB₁₄) et par les condensats du réchauffeur (R₆, R₅, R₃; R₁₆, R₁₅, R₁₂) qui les précède côté amont.

4.- Système selon l'une quelconque des revendications 2 et 3, comprenant un réchauffeur par mélange intermédiaire , caractérisé en ce - que la turbine biphasique (TB₄) associée au réchauffeur (R₃) disposé immédiatement en aval du réchauffeur par mélange (R₄) est alimentée uniquement par le liquide de sortie de la turbine biphasique (TB₃) alimentant le réchauffeur par mélange (R₄).

5.- Système selon l'une quelconque des revendications 2 et 3, comprenant un surchauffeur en amont du réchauffeur à. pression la plus élevée, caractérisé en ce qu'il comprend une turbine biphasique (TB₁₁) entre ledit surchauffeur (SU) et ledit réchauffeur (R16).

6.- Système selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend une turbine biphasique associée à chacun de plusieurs réchauffeurs consécutifs.

7.- Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la ou lesdites turbines biphasiques (TB₁-TB₅; TB₁₁-TB₁₅) sont couplées à un arbre commun (A).

8.- Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel ladite turbine biphasique comporte un modérateur de réglage de son alimentation, caractérisé en ce que ledit modérateur (V₁-V'₄; V'₁₁-V'₁₅) est commandé par un régulateur (RN₁-RN₄; RN₁₁, RN₁₅, RN₁₀) du niveau des condensats dans ledit échangeur à condensation.

Dessins