[0001] La présente Invention concerne le mélange de solides pulvérulents et de liquides
et elle trouve une application dans la préparation des liants hydrauliques et en particulier
dans la préparation en continu d'un mélange de plâtre et d'eau.
[0002] Il est connu, pour assurer le mélange de solides pulvérulents et de liquides, d'utiliser
des mélangeurs du type mélangeurs à socs ou à pales, formés d'une cuve cylindrique
dans laquelle tourne un arbre vertical muni de un ou plusieurs niveaux de bras radiaux
terminés par des pales et/ou des socs. Les pales ou les socs raclent les parois de
la cuve, retournent les produits et effectuent ainsi un brassage. Mais de tels mélangeurs
n'assurent pas une dispersion suffisante du solide pulvérulent dans le liquide, d'où
une hétérogénéité de la fluidité du mélange sortant On connait d'autre part des mélangeurs
à turbine constitués par une cuve dans laquelle tourne à très grande vitesse un disque,
une hélice ou une turbine. Le solide et le liquide sont reçus sur la turbine que les
disperse instantanément. A l'opposé des mélangeurs à socs, les mélangeurs à turbine
réalisent un taux de cisaillement élevé et une turbulence intensive en tous les points
du système, de sorte que la dispersion et l'homogénéisation des produits sont satisfaisantes.
[0003] Mais si l'on étudie le comportement d'un tel mélangeur, en y introduisant une matière
colorée ou en général toute matière pouvant être aisément décelée qu'on appelle traceur,
et en enregistrant la concentration dudit traceur à la sortie, on constate qu'une
variation d'alimentation se répercute sans modification à la sortie au bout d'un temps
très bref de l'ordre de la seconde. Ainsi, dans un mélangeur à turbine, le temps de
séjour des produits est très bref, si bref que les irrégularités à l'alimentation
ne peuvent être effacées par l'opération de mélangeage et se retrouvent intégralement
en sortie. Lorsqu'on désirera une fluidité régluière du produit final, impossible
à obtenir par une régularité d'alimentation, les mélangeurs à turbine ne conviendront
donc pas.
[0004] Il est également connu par le brevet BE-A-556 314 d'utiliser en patisserie, un mélangeur
fonctionnant en continu et comportant une cuve avec orifice d'évacuation équipé d'une
vanne de réglage, dans le fond, dans laquelle tourne un rotor double sensiblement
à mi- hauteur, pour créer un tourbillon supérieur et un tourbillon inférieur des produits
à mélanger.
[0005] Des ingrédients solides et liquides sont introduits en continu et du mélange est
soutiré par le fond du mélangeur de façon à maintenir un niveau constant dans la cuve.
Mais dans un tel mélangeur, des produits risquent d'être recyclés indéfiniment en
passant d'un tourbillon à l'autre, des dépôts risquent de se produire à la surface
supérieure du mélange et des zones mortes peuvent exister entre les tourbillons.
[0006] De telles manifestations sont sans inconvénients lorsqu'il s'agit de produits stables,
mais sont inacceptables lorsque le mélange est évolutif.
[0007] La présente invention remédie aux inconvénients de chacune des réalisations connues;
elle permet de fournir en continu un mélange de solides- pulvérulents et de liquides
avec une fluidité régulière.
[0008] En outre, cette invention empêche tout dépôt parasite à l'intérieur du mélangeur
et, en conséquence, lorsqu'on travaille avec des produits évolutifs, supprime toute
prise en masse prématurée à l'intérieur dudit mélangeur, un produit évolutif fluide
étant un liquide dans lequel se produit une certaine réaction donnant lieu à une transformation
physique ou chimique, susceptible notamment de faire apparaître une phase solide ou
de modifier les caractéristiques de la phase solide chargeant initialement le liquide.
Comme exemple de produit évolutif, on peut citer le plâtre qui, dès qu'il est mélangé
à l'eau, se met à évoluer rapidement jusqu'à ce qu'il soit totalement pris en masse.
[0009] Elle propose un procédé de mélange en continu de solides pulvérulents et de liquides,
qui consiste:
- à introduire en continu la phase liquide dans une cuve de mélangeage;
- à introduire en continu la phase solide dans ladite cuve avec un débit tel que soient
respectées les proportions désirées de solide et de liquide dans le mélange;
- à assurer la rotation des produits contenus dans la cuve de façon à former un vortex;
- à régler les débits d'alimentation en solide et en liquide pour que se maintienne
constamment un certain état de remplissage de la cuve;
- à évacuer en continu le mélange des produits pour que se conserve cet état de remplissage.
[0010] Aventageusement, le liquide est introduit le long de le paroi du mélangeur de façon
à y former un rideau continu de liquide qui empêche les dépôts parasites.
[0011] Préférentiellement, le produit mélangé est extrait au travers du fond du mélangeur
de façon à éviter toute rétention de solide dans la cuve dudit mélangeur.
[0012] Ce régime permanent s'obtient après une période de démarrage qui comporte les étapes
suivantes:
- introduction dans une cuve de mélange du liquide et du solide dans les proportions
du rapport pondérai de mélange préalablement choisi, jusqu'à atteindre un certain
état de remplissage de ladite cuve de mélangeage;
- mise en rotation dans la cuve, des produits introduits et maintien en rotation pendant
un temps déterminé,
[0013] Puis, simultanément:
- admission en continu dans la cuve, du liquide et du solide avec des débits tels
que soit respecté le rapport mondéral de mélange;
- évacuation en continu du mélange avec un débit tel que se conserve l'état de remplissage.
[0014] L'état de remplissage de la cuve de mélange détermine le temps de séjour moyen des
produits à mélanger dans la cuve de mélangeage et ledit temps de séjour moyen est
au moins égal à 3 secondes et préférentiellement compris entre 15 et 30 secondes.
[0015] L'invention propose également une application du procédé au mélange en continu de
plâtre et de l'eau.
[0016] L'invention propose en outre un dispositif pour mettre en oeuvre le procédé de mélange.
Un tel dispositif est constitué par un mélangeur caractérisé en ce qu'il comprend:
- une cuve formée par un solide de révolution creux muni à son extrémité inférieure
d'un orifice d'écoulement équipé de moyens de réglage du débit d'écoulement, ladite
cuve possédant une paroi intérieure ajourée qui constitue un.fond intermédiaire;
- une turbine défloculeuse disposée à l'intérieur de la cuve au-des-sus du fond intermédiaire
et tournant autour d'un axe vertical situé suivant l'axe de-la cuve;
- des moyens d'alimentation en liquide qui, avantageusement, distribuent le liquide
en un rideau continu le long de la paroi de la cuve de mélangeage;
- des moyens d'alimentation en solide.
[0017] L'invention.- sera maintenant décrite en référence aux dessins, qui représentent:
- figure 1: un schéma de la cuve de mélangeage;
- Figure 2: une installation complète de mélange;
- Figure 3: une section horizontale. de la cuve de mélange de la Figure 1, prise immédiatement
au-dessus du fond intermédiaire;
- Figure 4: une section horizontale du dispositif d'éjection prise immédiatement au-des-
sus du fond dudit dispositif;
- Figure 5: un schéma d'une partie du mélangeur dont le dispositif d'éjection est
une couronne d'impact. 1
[0018] La figure 1 représente un mélangeur M de produits pulvérulents et de liquides, conforme
à l'invention. Il est constitué par une cuve 1 cylindrique verticale qui se rétrécit
dans sa partie basse 2 pour converger vers un orifice d'évacuation 2'. Une turbine
défloculeuse 3 est montée à l'intérieur de la cuve 1 sur un arbre vertical 4 disposé
suivant l'axe de la cuve et entraîné par un moteur 5. Un fond intermédiaire 6 de la
cuve 1 est constitué par la surface supérieure d'un noyau 7 formant obstacle à l'intérieur
de la partie basse convergente 2 de la cuve 1. Cet obstacle est un solide de révolution
dont la forme converge vers le bas. Il est centré sur l'axe de la cuve et il a des
dimensions inférieures aux dimensions intérieures de la partie basse convergente 2
du mélangeur, ménageant ainsi un orifice annulaire à sa périphérie. La surface supérieure
6 du noyau 7 a une forme telle qu'elle épouse les figures d'écoulement correspondant
à la turbine 3. Dans une forme de réalisation simple illustrée par la figure 1, le
noyau 7 est un cône disposé pointe en bas à l'intérieur de la partie basse rétrécie
2, elle-même conique, de la cuve, le fond intermédiaire étant alors constitué par
la base plane dudit cône. Comme montré figure 3, le cône 7 est maintenu à l'intérieur
de la partie basse 2 de la cuve 1 par des pattes de fixation 7A.
[0019] La partie basse 2 du mélangeur débouche dans un dispositif d'éjection 8 en forme
de cyclone inversé, c'est-à-dire par exemple constitué par une enveloppe conique 9
disposée point en haut, avec une base 10 plane et un tuyau de captage 11 sortant au
ras de la base 10, tangentiellement à l'enveloppe conique 9 dans le sens de rotation
de la turbine 3. Ce tuyau de captage 11 se prolonge verticalement et est muni d'une
vanne 12 de réglage du débit qui délivre le mélange par un tuyau 13 aux installations
d'utilisation du mélange. Cette vanne 12 sera une vanne pneumatique à passage direct
constituée par un manchon élastique enfermé dans un boîtier rigide, commandée par
un fluide envoyé sous pression entre le boîtier et le manchon élastique.
[0020] Le bord supérieur de la cuve 1 est muni d'un déversoir annulaire 14 recouvert, alimenté
en liquide par un tuyau flexible 15. Une dérivation 16 branchée sur le tuyau flexible
15 et équipée d'une vanne de réglage 17 prélève une partie du liquide et la dirige
sur l'arbre 4 de la turbine 3.
[0021] A titre d'exemple, un mélangeur pouvant fournir de 30 à 65 kg de mélange par mn pourra
avoir les caractéristiques suivantes:
vitesse de la turbine 1275 tours/mn n
diamètre de la turbine 150 mm diamètre de la cuve de
mélangeage 292 mm hauteur de la cuve au-dessus du
fond intermédiaire 485 mm angle au sommet du cône qui
constitue le noyau obstacle 145 degrés diamètre de la sortie du
mélangeur 35 mm distance entre la turbine et le
fond intermédiaire 15 mm angle au sommet de la partie
basse du mélangeur environ 145 degrés.
[0022] La figure 2 représente une installation complète de mélange. On retrouve le mélangeur
M avec sa cuve 1, son noyau 7 formant obstacle à l'intérieur de la partie convergente
2 de la cuve, son fond intermédiaire 6 constitué par la surface supérieure du noyau
7, son orifice d'écoulement annulaire à la périphérie du fond intermédiaire 6, son
dispositif d'éjection 8 en forme de cycjone inversé, le tuyau de captage 11 prolongé
verticalement et muni de la vanne 12 de réglage du débit du mélange sortant, l'alimentation
en liquide avec le déversoir 14 et la dérivation 16, la turbine 3 mue par le moteur
5. Cette figure 2 donne en exemple un dispositif S d'alimentation en solide pulvérulent
et un dispositif L d'alimentation en liquide, du mélangeur M. Le dispositif S d'alimentation
en solide proposé ici comporte une trémie 18 disposée audessus d'un tapis transporteur
19 formant balance, en équilibre sur un couteau schématisé en 20 lorsqu'il est chargé
d'un poids déterminé de produit. Un tel appareil est dit tapis-balance ' à poids constant.
Ce tapis-balance 19 est associé à une trappe 21 de réglage de l'épaisseur de la couche
de produit délivrée par la trémie 18. Un couloir métallique vibrant 22 muni d'un tamis
est disposé au-dessous de l'extrémité du tapis-balance 19. Ce couloir 22 est incliné
par rapport à l'horizontale d'un angle qui dépend du produit pulvérulent et qui, dans
le cas du plâtre, sera de l'ordre de 45 degrés. Ce couloir 22 est disposé de telle
sorte que son extrémité la plus basse surplombe la cuve 1 du mélangeur M et que le
solide pulvérulent qu'il délivre tombe au centre de la cuve 1 sur la turbine 3.
[0023] Dans le dispositif d'alimentation en liquide L de cette figure 2, l'alimentation
en liquide est faite à partir d'un réservoir 23 à niveau constant; un réglage du débit
du liquide est effectué par une vanne 24, un indicateur de débit 25 permet le contrôle
précis dudit débit.
[0024] l'installation de mélange fonctionne de la manière que nous allons décrire ci-après.
Nous prendrons le plâtre comme exemple de solide pulvérulent et l'eau comme exemple
de liquide.
[0025] Avant démarrage, un rapport pondéral de mélange
est choisi, Eo et Po étant respectivement le débit massique d'eau et le débit massique
de plâtre. Un rapport de 0,8 sera classiquement employé. Les débits de matière sont
d'abord réglés.
[0026] Le débit d'eau est réglé par la vanne 24 à la valeur Eo désirée. Le débit de plâtre
est réglé ensuite à la valeur Po: le plâtre contenu dans la trémie 18 se répand sur
le tapis-balance à poids constant 19 réglé en équilibre sur le couteau 20 pour un
poids déterminé de produit, puis le débit Po est obtenu par le réglage de la vitesse
de défilement du tapis-balance 19. Un temps de séjour To du plâtre mélangé dans la
cuve du mélangeur est choisi. La turbine 3 est mise en rotation. La cuve du mélangeur
est fermée par obstruction du tuyau 13 ou par fermeture de la vanne 12. Le dispositif
L d'alimentation en liquide, réglé pour fournir un débit Eo, est ouvert pendant le
temps To choisi. L'eau est introduite d'une part par le déversoir 14, d'autre part
par le tuyau 16. La turbine 3 tournant à grande vitesse crée une agitation de l'eau.
Au bout du temps To, l'alimentation en eau est coupée. Puis, le dispositif S d'alimentation
en plâtre, réglé pour un débit Po, est mis en fonctionnement pendant un temps To.
Au bout du temps To, l'alimentation en plâtre.est coupée.
[0027] On laisse la turbine 3 mélanger l'eau et le plâtre pendant un temps de l'ordre de
To/2 compté à partie de la coupure d'alimentation en plâtre. Puis, après ce temps
To/2 de mélange, simultanément, on ouvre l'alimentation en eau toujours réglée pour
un débit Eo, on ouvre l'alimentation toujours réglée pour un débit Po, on laisse s'écouler
le mélange contenu dans la cuve du mélangeur en débouchant le tuyau 13 ou en ouvrant
la vanne 12 de réglage du débit d'évacuation du mélange et en réglant ladite vanne
12 pour que la quantité de produit dans le mélangeur reste constante et égale à la
quantité présente dans la cuve au cours du démarrage pendant la phase du mélangeage.
Le régime permanent est ainsi rapidement atteint. L'alimentation en eau et en plâtre
est continue avec des débits respectifs Eo et Po, le mélange est permanent, une quantité
constante de mélange subsiste dans la cuve du mélangeur, le temps moyen de séjour
du mélange dans le mélangeur est constant et égal à To choisi au démarrage, l'écoulement
du mélange se fait lui aussi en continu avec un débit (Eo+Po).
[0028] L'eau introduite dans le déversoir annulaire 14 se répartit uniformément sur toute
sa périphérie et par débordement ruisselle le long de la paroi intérieure de la cuve
1. L'eau prélevée par le tuyau 16, dosée par la vanne 17 réalise un arrosage de l'arbre
4 de la turbine 3. Le plâtre contenu dans la trémie 18 se répand sur le tapis-balance
à poids constant 19 en équilibre sur le couteau 20. Le tapis-balance étant réglé pour
un débit Po, toute suralimentation ou sous- alimentation momentanée en plâtre provoque
un déséquilibre qui entraîne une modification de position de la trappe 21 de réglage
de l'épaisseur de la couche de plâtre, modification qui tend à rétablir l'équilibre.
[0029] En bout de tapis-balance 19, le plâtre tombe sur le tamis recouvrant le couloir métallique
vibrant 22, les amas se brisent et le plâtre finement divisé s'écoule dans ledit couloir
métallique. Celui-ci par ses vibrations, étale dans le temps les excès et les défauts
à l'alimentation du plâtre, dus au processus d'éboulement; puis il concentre le plâtre
en une veine et fait chuter ladite veine sur la turbine 3 qui tourne à grande vitesse
à l'intérieur de la cuve 1 du mélangeur. Le rideau d'eau formé sur la paroi de la
cuve 1 et l'excès d'eau créé sur l'arbre de la turbine empêchent tout dépôt de plâtre
pulvérulent et toute amorce indésirable de prise en masse sur la paroi de la cuve
1 et sur l'arbre 4.
[0030] La turbine 3 tournant à grande vitesse met en rotation les produits contenus dans
la cuve. La vitesse de la turbine est déterminée pour qu'il se forme un vortex stable
à axe vertical, c'est-à-dire un seul tourbillon creux habillant intérieurement les
parois de la cuve.
[0031] La surface du mélange prend alors une forme conique centrée sur l'arbre 4 de la turbine
3.
[0032] La profondeur du vortex dépend de la géométrie de la cuve du mélangeur M et de la
vitesse de rotation de la turbine à que l'on règle pour que le fond du tourbillon
touche ladite turbine 3. Cette vitesse optimale dépend de la fluidité du mélange,
laquelle est fonction du rapport
et de To.
[0033] Une vitesse insuffisante produira un recouvrement excessif de la turbine par le mélange
et une surface trop plane du mélange sur laquelle pourront subsister des amas de solide
non dispersés dans l'eau.
[0034] Au contraire, une vitesse trop importante aura tendance à creuser excessivement le
vortex jusqu'à découvrir toute la turbine 3 et à faire monter le mélange trop haut
le long de la paroi de la cuve 1, celui-ci retombant alors périodiquement sur la turbine,
entramant ainsi un mouvement de rotation irrégulier.
[0035] Le plâtre pulvérulent délivré par le couloir métallique vibrant 22 tombe au centre
du vortex sur la turbine 3 tournant à grande vitesse.
[0036] . Il est instantanément dispersé et projeté dans le mélange préexistant dans la cuve
1.
[0037] La rotation des produits assure l'homogénéisation, et l'inclinaison de la surface
du liquide évite la stagnation de produits solides en amas. Le fond intermédiaire
6 du mélangeur M constitué par la surface supérieure du noyau 7 épousant les figures
d'écoulement de la turbine 3, c'est-à-dire les lignes de circulation de la zone de
mélange, et étant par exemple plat et disposé à proximité immédiate de la turbine,
aucun dépôt ne s'y forme. Le mélange plâtre/eau s'extrait de façon régulière dans
l'espace annulaire situé entre le noyau-obstacle 7 et la paroi convergente de la partie
basse 2 du mélangeur. La position de ce noyau 7 par rapport à la paroi convergente
de la partie basse 2 du mélangeur définit les dimensions de cet espace annulaire et
détermine ainsi un certain débit d'écoulement limite. Le mélange s'écoule dans cet
espace avec une vitesse suffisante qui ne permet pas les prises en masse. Dans le
cas où le noyau 7 est un cône et où la paroi extérieure de la partie convergente 2
du mélangeur est elle-même conique, la vitesse du mélange de plâtre mesurée le long
de la génératrice du noyau en cône 7 sera au moins de 30 cm/seconde et généralement
de l'ordre de 1 m/seconde. Les sections des tuyauteries d'extraction du mélange situées
en aval seront également choisies pour que l'on y atteigne cette vitesse minimale
évitant ainsi les dépôts et une prise en masse prématurée.
[0038] Le mélange converge à la pointe 2' de la partie basse 2 du mélangeur. Le mélange
toujours en circulation rotationnelle pénètre dans le dispositif d'éjection 8 en forme
de cyclone inversé. Le mélange reste plaqué le long des parois coniques du dispositif
d'éjection 8 et descend lelong de ces parois jusqu'à la base 10 du dispositif en décrivant
une spirale. De cette façon, il ne se forme pas de tourbillon non contrôlé pouvant
donner lieu à une zone morte où risquerait de se produire une prise en masse. Le mélange
en circulation rotationnelle est ensuite capté par le tuyau de captage 11 et il donne
alors une veine cylindrique pleine dont le débit sera désormais susceptible d'être
réglé de façon précise par la vanne à étranglement située à l'extrémité dudit tuyau
de captage 11.
[0039] Les débits d'alimentation Po et Eo n'étant cependant pas parfaitement stables et
pouvant subir des fluctuations qui entraîneraient des fluctuations de fluidité du
mélange, le section de passage de cette vanne 22 est constamment ajustée pour maintenir
une quantité constante de mélange dans la cuve du mélangeur et par là même un temps
de séjour constant dudit mélange dans ledit mélangeur. Ce temps de séjour permet l'homogénéisation
du mélange et la suppression des irrégularités d'alimentation.
[0040] Le réglage de la vanne 12 pourra être obtenu de diverses façons. Il pourrait être
rriànuel, mais dans le cas du plâtre, compte tenu du processus rapide d'évolution
du plâtre pulvérulent dès qu'il est en contact avec l'eau, si l'on veut disposer d'un
mélange à fluidité constante, ayant donc séjourné un temps bien précis dans le mélangeur,
il sera automatique. Le signal de régulation envoyé à la vanne 12 sera fourni par
une cellule photo-électrique réagissant dès que le mélange dans la cuve du mélangeur
aura atteint un certain niveau, ou par un système capacitif mesurant la capacité électrique
d'une hauteur déterminée du mélange, ou par une sonde de pression disposée au fond
de la cuve, ou encore préférentiellement par pesée du mélangeur.
[0041] La vanne 12 sera une vanne à passage direct constituée par un corps rigide, par un
manchon intérieur élastique et par une amenée de fluide entre le corps rigide et le
manchon, ledit fluide étant susceptible de comprimer le manchon élastique pour diminuer
le débit de la vanne. Pour éviter tout dépôt et toute prise en masse du plâtre au
niveau de l'étranglement de la vanne 12, on produit une modulation de la pression
du fluide commandant l'ouverture de la vanne 12, modulation qui fait se déformer constamment
le manchon.
[0042] Avantageusement, pour favoriser les déformations, le manchon sera constitué d'une
matière imperméable élastique, souple, telle qui du caoutchouc de chambre à air et
il aura au repos sensiblement les mêmes dimensions que l'intérieur du corps rigide
qui l'enveloppe.
[0043] Avantageusement, on commandera la vanne 12 à l'aide d'un système pneumatique de régulation
à fuite faisant varier l'ouverture de ladite vanne 12 en fonction du poids du mélangeur
et on profitera des oscillations du système induites par les vibrations dues au mouvement
du mélange et de la turbine dans la cuve du mélangeur pour moduler la pression du
fluide de commande. Plus spécialement dans ce cas le mélangeur sera désolidarisé des
installations amont et aval pour rendre la pesée possible. Un tel système pneumatique
à fuite comporte principalement un circuit pneumatique et un fléau de balance de forces.
Le circuit pneumatique est alimenté acec un débit constant d'air comprimé; il comporte
deux dérivations, l'une allant à la vanne 12, l'autre débouchant à l'air libre à proximité
d'une extrémité du fléau de balance et déterminant ainsi une certaine fuite, variable
lorsque le fléau oscille. Le fléau de balance pèse en permanence le mélangeur. Il
est mis à l'équillbre pour un poids déterminé du mélangeur grâce à un ressort de rappel
et à un contrepoids de tarage réglable et Il oscille lorsque ce poids varie. Il fait
alors augmenter ou diminuer'ta fuite du circuit pneumatique et par contrecoup, respectivement
diminuer ou augmenter la pression de l'air dirigé sur la vanne, modifiant ainsi la
section de passage de la vanne et par conséquent le débit d'evacuation du mélangeur.
En outre, les mouvements du mélange et les vibrations de la turbine font légèrement
osciller le fléau en permanence; et ce sont ces oscillations légères, qui, détectées
par le circuit pneumatique, engendrent la modulation de pression du fluide commande
de la vanne. Le manchon élastique de la vanne recevant en plus de son signal de régulation
un signal pulsatoire résultant des vibrations induites par la turbine se déforme constamment,
empêchant ainsi tout dépôt de plâtre.
[0044] Le dispositif d'éjection pourra être constitué par n'importe quel moyen classique
en mécanique des fluides, capable de transformer un flux quelconque, en particulier
un flux rota- tionnel, en une veine pleine. Ainsi, on pourra utiliser une couronne
d'impact 26 formée par un pot posédant un fond et un tube latéral d'éjection.
[0045] Le temps To doit toujours rester inférieur à une valeur Tp correspondant au temps
de début de prise du mélange. Des débits d'alimentation Po et Eo et de ce fait le
débit d'évacuation (Po+Ep) étant déterminés, ce temps moyen de rétention To est déterminé
par l'état de remplissage de la cuve de mélangeage et c'est par le maintien de cet
état de remplissage que l'on conserve constant le temps moyen de rétention. Le temps
moyen de rétention sera au moins égal à trois secondes et préférentiellement compris
entre 15 et 30 secondes pour que soit obtenue une homogénéisation suffisante des produits
solides et liquides.
[0046] Il a été décrit jusqu'à maintenant le mélange du plâtre et de l'eau, mais le procédé
reste identique et le dispositif fonctionne de la même façon si l'on introduit des
additifs à l'une quelconque des différentes étapes du mélange, le mot additif désignant
des produits réactifs ou inertes, solides ou liquides, de préférence finement divisés
lorsqu'ils sont solides. On pourra ainsi introduire des additifs solides avec le plâtre
pulvérulent, soit que l'ajout ait été fait préalablement par le fabricant de plâtre,
soit que l'on distribue ledit additif dans la trémie 18 ou sur le tapis-balance 19.
On pourra aussi introduire des additifs solides ou liquides dans l'eau, ou bien encore
directement dans le mélangeur. Lesdits additifs peuvent consister en des adjuvants
chimiques ou des éléments de renfort du plâtre tels que des fibres coupées ou finement
divisées.
[0047] Il faut donc prendre les mots "plâtre pulvérulent" et "eau" dans un sens plus général,
et il est préférable de parier de phase solide ou de solide pour désigner aussi bien
le plâtre pulvérulent seul que le mélange de plâtre avec d'autres solides, et de parler
de phase liquide ou de liquide pour désigner l'eau seule aussi bien que l'eau contenant
des additifs solides ou liquides.
1. Procédé de mélange en continu de solides pulvérulents et de liquides, notamment
du plâtre et de l'eau essentiellement, dans lequel on introduit en continu la phase
solide et la phase liquide dans une cuve de mélange avec des débits respectifs tels,
que les proportions désirées de solide et de liquide dans le mélange soient respectées,
on fait tourbillonner les produits contenus dans la cuve à l'aide d'une turbine pour
assurer leur mélange, on évacue en continu du mélange, on règle les débits à l'alimentation
et le débit à l'évacuation pour que se maintienne constamment un certain état de remplissage,
caractérisé en ce qu'on introduit le liquide essentiellement en un film continu le
long de la paroi verticale du mélangeur, on fait tourbillonner les produits à l'intérieur
d'un seul vortex, on introduit le solide au centre du vortex ainsi créé, on laisse
s'extraire le mélange par la . périphérie du fond de la cuve du mélangeur.
2. Procédé de mélange selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa période de
démarrage comporte les étapes suivantes:
-introduction d'une quantité déterminée d'eau dans la cuve de mélange dont l'évacuation
est fermée,
- mise en action de la turbine de mélange pour créer le vortex,
- ajout du solide pulvérulent en une quantité telle que le rapport pondéral de mélange
soit respecté,
- attente en mélangeant pendant un temps déterminé,
puis simultanément:
- admission en continu dans la cuve, de l'eau et du solide avec des débits tels que
soit respecté le rapport pondérai de mélangé;
- ouverture. de l'orifice d'évacuation de la cuve et évacuation en continu du mélange
avec un débit tel que se conserve le niveau de remplissage.
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le temps
de séjour moyen des produits dans la cuve de mélange, déterminé par l'état de remplissage
de latide cuve et le débit d'évacuation est au moins égal à 3 secondes et de préférence
compris entre 15 et 30 secondes.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce
qu'on règle la vitesse de rotation de la turbine pour que le fond du vortex touche
ladite turbine sans la découvrir.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce
que des additifs liquides et solides sont introduits dans l'eau du mélange ou directement
dans le mélangeur.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce
que des additifs solides sont introduits mélés au solide, en lloccurence le plâtre pulvérulent.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce
que le mélange est extrait du mélangeur avec une vitesse supérieure à 30 cm/seconde.
8. Mélangeur vertical du type cuve, pour solides pulvérulents et liquides comportant
une cuve (1) formée, par un solide de révolution creux, muni à son extrémité inférieure
d'un orifice d'écoulement (2') équipé de moyens (12) de réglage du débit d'écoulement,
une alimentation en liquide (15), une alimentation en solide (5), une turbine (3)
tournant dans la cuve autour d'un axe vertical, caractérisé en ce que:
- la cuve (1) est un cylindre vertical prolongé vers le bas par une partie qui se
rétrécit pour converger vers l'orifice d'écoulement (2'),
- une paroi intérieure (6) formant fond intermédiaire, a jourée à sa périphérie est
disposée juste en dessous de la turbine (3),
- l'alimentation en liquide (15, 14) distribue du liquide en un film continu sur toute
la paroi latérale de la cuve.
9. Mélangeur suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la turbine (3) est
une turbine défloculeuse.
10. Mélangeur suivant l'une quelconque des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce
que le fond intermédiaire (6). présente une surface supérieure dont la forme épouse
les lignes de circulation de la zone de mélange supérieure.
11. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 8, 9 ou 10, caractérisé en
ce que le fond intermédiaire (6) présente une surface supérieure plane perpendiculaire
à l'axe de la cuve.
12. Mélangeur selon la revendication 11, caractérisé en ce que le fond. intermédiaire
(6) présente une paroi circulaire centrée sur l'axe de la cuve (1) et de diamètre
inférieur au diamètre intérieur de ladite cuve, les jours de ce fond intermédiaire
étant réalisés par l'intervalle qui existe entre ledit fond et la paroi latérale de
la cuve.
13. Mélangeur selon la revendication 12, caractérisé en ce que le fond intermédiaire
(6) est situé au niveu de la jonction du cylindre avec la partie basse rétrécie et
convergente de la cuve.
14. Mélangeur suivant la revendication 13, caractérisé en ce que le fond intermédiaire
(6) est constitué par la surface supérieure d'un noyau (7) ayant la forme d'un solide
de révolution convergent vers le bas, disposé à l'intérieur de la partie basse convergente
de la cuve, centré sur l'axe de ladite cuve, ledit noyau ayant une section inférieure
à la section de la cuve de façon à réserver un intervalle annulaire entre lui et la
paroi intérieure de ladite cuve.
15. Mélangeur suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le noyau (7) disposé
à l'intérieur de la partie basse de la cuve (1) du mélangeur est un cône droit disposé
pointe en bas, dont la base plane constitue le fond intermédiaire (6), la partie basse
convergente de 1a. cuve étant alors elle-même conique.
16. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 8 à 15, caractérisé en ce
que les moyens de réglage du débit d'écoulement comportent une vanne à étranglement
(12).
17. Mélangeur selon la revendication 16, caractérisé en ce que la vanne à étranglement
(12) est précédée par un dispositif d'éjection (8) disposé sour l'orifice d'écoulement
(2') de la cuve de mélange et faisant corps avec ladite cuve, ledit dispositif recevant
le mélange et transformant son écoulement en une veine pleine.
18: Mélangeur selon la revendication 17, . caractérisé en ce que le dispositif d'éjection
(8) a la forme d'un cyclone inversé, c'est-à-dire est constitué par une enveloppe
conique disposée pointe en haut avec une entrée à la pointe du cône, avec une base
(10) plane et avec un tuyau de captage (11) sortant au ras de ladite base, tangentiellement
à l'enveloppe conique dans le sens de rotation de la turbine (3) du mélangeur.
19. Mélangeur selon la revendication 18, caractérisé en ce que le dispositif d'éjection
(8) est une couronne d'impact formée d'un pot vertical avec fond (10) et tuyau latéral
de sortie (11 ).
20. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 16 à 19, caractérisé en ce
que la. vanne à étranglement (12) est automatique et commandée par l'un des moyens
suivants: cellule photoélectrique détectant le niveau du mélange dans la cuve du mélangeur,
sonde de pression disposée sur le fond intermédiaire (6) de la cuve (1), système capacitif,
bras de fléau pesant en permanence la cuve du mélangeur, la cuve du mélangeur étant
dans ce dernier cas désolidarisée des installations amont et aval.
21. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 8 à 20, caractérisé en ce
que les moyens d'alimentation (5) en solide pulvérulent comportent:
- une trémie d'alimentation (18) munie d'une trappe de réglage du débit;
- un tapis-balance (19) à poids constant sur lequel est déversé le solide pulvérulent
de la trémie (18) et dont le déséquilibre provoque une modification de la position
de la trappe de réglage;
- un régularisateur d'écoulement du solide pulvérulent délivré par le tapis-balance,
ledit régularisateur étant constitué par une goulotte vibrante.
22. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications 8 à 21, caractérisé en ce
que les moyens d'alimentation en liquide (4) comportent:
-un déversoir annulaire (14) recouvrant le bord supérieur de la cuve (1) et distribuant
le liquide le long des parois latérales de la cuve;
- un tube (16) dirigé sur l'arbre de la turbine;
- une vanne (24) de réglage du débit.
1. Verfahren zum kontinuierlichen Mischen von pulverförmigen Festsubstanzen und Flüssigkeiten,
insbesondere von Gips und im wesentlichen Wasser durch kontinuierliche Zugabe der
festen und der flüssigen Phase in einen Mischtrog in solcher Menge, daß in der Mischung
das gewünschte Verhältnis zwischen Feststoff und Flüssigkeit entsteht; durch Verwirbein
der im Trog befindlichen Produkte mittels einer Turbine; durch kontinuierliches Abziehen
der Mischung; durch Regulieren der Zugabe-und der Abzungsmengen zur konstanten Aufrechterhaltung
eines bestimmten Füllzustandes, dadurch gekennzeichnet, daß die Flüssigkeit im wesentlichen
als kontinuierlicher Film längs der vertikalen Wand des Mischers zugegeben wird und
daß die Produkte im Inneren mit einem einzigen Wirbel verwirbelt werden, daß die Feststoffe
in der Mitte des so erzeugten Wirbels aufgegeben werden und daß die Mischung am Umfang
des Bodens des Troges des Mischers abgezogen wird.
2. Verfahren zum Mischen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Anlaufphase
folgende Stufen umfaßt:
- Eingabe einer vorbestimmten Menge Wassers in den Mischtrog, dessen Abfluß geschlossen
ist,
Inbetriebnahme , der Mischturbine zur Erzeugung des Wirbels,
―Zugabe des. pulverförmigen Feststoffes in einer solchen Menge, daß das Gewichtsverhäitnis
der Mischung eingehalten ist,
― Aufrechterhalten des Mischvorganges für eine bestimmte Zeit, dann gleichzeitig:
- kontinuierliche Zugabe von Wasser und Feststoff in den Trog in solchen Anteilen,
daß das Gewichtsverhältnis eingehalten wird und
Öffnen der Abflußöffnung des Troges und kontinuierliches Ablassen der Mischung derart,
daß die Füllhöhe erhalten bleibt.
3. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
die mittlere Aufenthaltsdauer der Substanzen im Mischtrog, bestimmt durch den Füllzustand
des Troges und der Abzugsmenge wenigstens 3 Sekunden und vorzugsweise zwischen 15
und 30 Sekunden beträgt.
4. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
die Rotationsgeschwindigkeit des Turbine so geregelt wird, daß der Grund des Wirbels
die Turbine berührt, ohne sie freizulegen.
5. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
flüssige und feste Zusatzstoffe in das Wasser der Mischung oder unmittelbar in den
Mischer zugegeben werden.
6. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
feste Zusatzstoffe als gemahlene Feststoffe zugesetzt werden, wenn es sich um pulverförmigen
Gips handelt.
7. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
die Mischung aus dem Mischer mit einer geschwindigkeit von mehr als 30 cm/s abgezogen
wird.
8. Vertikaler Trogmischer für pulverformige Feststoffe und Flüssigkeiten mit einem
Trog (1) in Form eines festen Rotationshohlkörpers mit einer an seinem unteren Ende
liegenden Auslaßöffnung (2'), mit Mitteln (12) zur Regelung der Abzugsmenge, mit einer
Flüssigkeitszuführung (15), einer Feststoffzuführung (5) mit einer sich im Trog um
eine vertikale Achse drehenden Turbine (3), dadurch gekennzeichnet, daß
- der Trog (1) ein vertikaler Zylinder ist, der nach unten durch einen sich verjüngenden
Teil verlängert ist, welcher sich zum übergang in die Auslaßöffnung (2') verjüngt,
eine einen an seinem Umfang. durchbrochenen Zwischenboden ausbildende Innenwand (6),
die genau unter der Turbine (3) angeordnet ist,
- eine Flüssigkeitszuführung (14, 15), die die Flüssigkeit in Form eines kontinuierlichen
Films auf der gesamten Seitenwand des Troges verteilt.
9. Mischer nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Turbine (3) eine Entflockungsturbine
ist.
10. Mischer nach einem der Ansprüche 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Zwischenboden
(6) eine obere Oberfläche aufweist, deren Form den Zirkulationslinien der oberen Mischzone
entspricht.
11. Mischer nach einem der Ansprüche 8, 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß der
Zwischenboden (6) eine senkrecht zur Achse des Troges stehende obere Fläche aufweist.
12. Mischer nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Zwischenboden (6) eine
kreisförmige, auf der Achse des Troges (1) zentrierte Wandung aufweist, deren Durchmesser
kleiner als der Innendurchmesser des Troges ist, wobei die Öffnung dieses Zwischenbodens
durch Abstände zwischen diesem Boden und der Seitenwand des Troges gebildet sind.
13. Mischer nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Zwischenboden (6) in
Höhe des Überganges vom Zylinder zu dem unteren verjüngten und konvergierenden Teil
des Troges liegt.
14. Mischer nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Zwischenboden (6) durch
die obere Oberfläche eines Kernes (7) in Form eines sich nach unten verjüngenden Umdrehungskörpers
gebildet ist, der im Inneren des sich verjüngenden unteren Teiles des Troges auf der
Trogachse zentrisch angeordnet ist und einen Querschnitt aufweist, der kleiner als
der Trogquerschnitt ist, so daß ein ringförmiger Zwischenraum zwischen ihm und der
Innenwand des Troges verbleibt.
15. Mischer nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der im Inneren des unteren
Teils des Troges (1) des Mischers angeordnete Kern (7) als aufrechter, mit der Spitze
nach unten weisender Kegel ausgebildet ist, dessen Basisfläche den Zwischenboden (6)
bildet, wobei der sich verjüngende, untere Teil des Troges ebenfalls konisch ausgebildet
ist.
16. Mischer nach einem der Ansprüche 8 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel
zum Regeln der Ablaßmenge ein Drosselventil (12) aufweisen.
17. Mischer nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß vor dem Drosselventil (12)
eine Ausstoßvorrichtung (8) vorgesehen ist, die unter der Auslaßöffnung (2') des Mischtroges
liegt und mit dem Trog eine Einheit bildet, wobei diese Vorrichtung die Mischung aufnimmt
und ihren Auslaß in einen vollen Kanal Umwandelt.
18. Mischer nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausstoßvorrichtung (8)
die Form eines umgekehrten Zyklons hat, d.h. aus einem mit der Spitze nach oben weisenden
konischen Mantel besteht, der an der Kegelspitze einen einlaß, eine ebene Basis (10)
sowie ein Ableitungsrohr (11), das in Höhe der Basis wegführt und im Drehsinn der
Turbine (3) tangential zum konischen Mantel des Mischers verläuft, aufweist.
19. Mischer nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausstoßvorrichtung (8)
ein Zellrad mit einem vertikalen Topf mit Boden (10) und Seitlichem Auslaßrohr (11)
ist.
20. Mischer nach einem der Ansprüche 16 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß das Drosselventil
(12) automatisch arbeitet und durch eines der nachstehenden Mittel betrieben ist:
das Niveau der Mischung im Trog des Mischers abtastende photoelektrische Zelle, auf
dem Zwischenboden (6) des Troges (1) angeordnete Druckmeßsonde, kapazitives System,
permanent den Mischtrog beschwerender Balkenarm, wobei der Trog des Mischers in diesem
Fall von stromaufwärts und stromabwärts liegenden Einrichtungen losgelöst ist.
21. Mischer nach einem der Ansprüche 8 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuführungsvorrichtungen
(5) für die pulverförmigen Feststoffe enthalten:
- einen Einfülltrichter (18) mit einer Regelklappe (21) für die Ausgabemenge,
- eine Bandwaage (19) mit konstant eingestelltem Gewicht, auf die der pulverförmige
Feststoff aus dem Trichter (18) aufgegeben wird und deren Ungleichgewicht eine Änderung
der Stellung der Regelklappe hervorruft;
- einen Ablaßregler für die auf die Bandwaage aufgebrachten pulverförmigen Feststoffe
in Form einer Rüttelrutsche.
22. Mischer nach einem der Anspruch 8 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß die Flüssigkeitszuführung
(L) enthält:
eine den oberen Rand des Troges (1) abdeckende ringförmige Auslaßöffnung (14), die
die Flüssigkeit entlang der Seitenwände des Troges verteilt;
-ein auf die Achse der Turbine gerichtetes Rohr (16) und
- ein Mengenregelventil (24).
1. Process for continuously mixing pulverulent solids and liquids, in particular primarily
plaster and water, in which the solid phase and the liquid phase are continuously
introduced into a mixing vat at the respective rates required to obtain the desired
proportions of solid and liquid in the mixture, the products contained in the vat
are swirled in the vat with the aid of a turbine to effect mixing, the mixture is
continuously discharged, the rates of feed and of discharge are regulated to maintain
constantly a certain state of filling, characterised In that the liquid is essentially
introduced as a continuous film along the vertical wall of the mixer, the products
are swirled inside a single vortex, the solid is introduced at the center of the vortex
thus produced, and the mixture is extracted from the periphery of the bottom of the
mixing vat
2. Mixing process according to claim 1, characterised in that the starting period
comprises the following stages:
introduction of a predetermined quantity of water into the mixing vat.whose outlet
is closed,
starting of the mixing turbine to produce the vortex,
addition of the pulverulent solid in the quantity required for the ratio by weight
of the mixture,
waiting while mixing for a predetermined length of time,
and then simultaneously:
continuous admission of the water and solid into the vat at the rates required for
the ratio by weight of the mixture,
opening of the outlet orifice of the vat and continuous discharge of the mixture at
the flow rate required to maintain the level of filling.
3. Process according to one of the preceding claims, characterised in that the average
dwell time of the products in the mixing vat, determined by the state of the filling
of the said vat and the rate of discharge, is at least equal to 3 seconds and is preferably
from 15 to 30 seconds.
4. Process according to any one of the preceding claims, characterised in that the
speed of rotation of the turbine is regulated so that the bottom of the vortex touches
the said turbine without covering it.
5. Process according to any one of the preceding claims, characterised in that liquid
and solid additives are introduced into the mixing water or directly into the mixer.
6. Process according to any one of the preceding claims, characterised in that solid
additives are introduced in a state of being mixed with the solid, in this case pulverulent
plaster.
7. Process according to any one of the preceding claims, characterised in that the
mixture is extracted from the mixer at a speed above 30 cm/second.
8. Vertical mixer of the vat type for pulverulent solids and liquids comprising a
vat (1) formed by a hollow solid of revolution, provided at its lower end with a discharge
orifice (2') equipped with means (12) for controlling the rate of discharge, a feed
device (15) for liquid, a feed device (5) for solid, a turbine (3) rotating about
a vertical axis inside the vat, characterised in that
the vat (1) is a vertical cylinder extended downwards by a part which narrows to converge
to the discharge orifice (2'),
a lower wall (6) forming an intermediate base perforated at its periphery and situated
just below the turbine (3),
the liquid feed device (15, 14) for distributing liquid as a continuous film over
the whole side wall of the vat.
9. Mixer according to claim 8, characterised in that the turbine (3) is a deflocculating
turbine.
10. Mixer according to any one of claims 8 or 9, characterised in that the intermediate
base (6) has an upper surface conforming to the lines of circulation of the upper
mixing zone.
11. Mixer according to any one of claims 8, 9 or 10, characterised in that the intermediate
base (6) has an upper surface conforming to the lines of circulation of the upper
mixing zone.
12. Mixer according to claim 11, characterised in that the intermediate base (6) has
a circular wall centered on the axis of the vat (1) and with a diameter smaller than
the internal diameter of the said vat, the openings of this intermediate base being
formed by the gap between the said base and the said wall of the vat.
13. Mixer according to claim 12, characterised in that the intermediate base (6) is
situated at the level of the junction of the cylinder with the lower, narrowing and
converging part of the vat.
14. Mixer according to claim 13, characterised in that the intermediate base (6) is
formed by the upper surface of a core (7) having the form of a downwardly converging
solid of revolution situated inside the lower, converging part of the vat and centered
on the axis of said vat, the said core having a smaller cross-section than the vat
so that an annular gap is left between itself and the lower wall of the said vat.
15. Mixer according to claim 14, characterised in that the core (7) situated inside
the lower part of the vat (1) of the mixer is a right circular cone arranged with
its apex downwards, the plane base of which constitutes the intermediate base (6),
the lower, converging part of the vat being thus itself conical.
16. Mixer according to any one of claims 8 to 15, characterised in that the means
for regulating the outflow rate comprise a restrictor valve ( 12).
17. Mixer according to claim 16, characterised in that the restrictor valve (12) is
preceded by an ejection device (8) situated under the discharge orifice (2') of the
mixing vat and integral with said vat, the said device receiving the mixture and transforming
its flow into a solid stream.
18. Mixer according to claim 17, characterised in that the ejection device (8) has
the form of an inverted cyclone, that is to say it is formed by a conical envelope
arranged with its point upwards with an inlet at the apex of the cone, with a plane
base (10) and having a collecting pipe (11) leaving at the level of said base tangentially
to the conical envelope in the sense of rotation of the turbine (3) of the mixer.
19. Mixer according to claim 18, characterised in that the ejection device (8) is
an impact ring formed by a vertical pot with a base (10) and lateral outlet pipe (11).
20. Mixer according to any one of claims 16 to 19, characterised in that the restrictor
valve (12) is automatic and is controlled by one of the following means: Photo-electric
cell detecting the level of the mixture in the mixing vat, pressure probe situated
on the intermediate base (6) of the vat (1 capacitive system, arm of balance beam
permanently weighing the mixing vat, in which case the mixing vat is not fixed to
the upstream and downstream installations.
21. Mixer according to any one of claims 8 to 20, characterised in that the supply
means (5) for pulverulent solids comprise:
feed hopper (18) having a trap (21) to control the feed rate;
a constant weight weighing conveyor (19) on to which is poured the pulverulent solids
from the hopper (18) and imbalance of which adjusts the position of the control trap;
a flow regulator for the pulverulent solids delivered by the constant weight conveyor,
said regulator consisting of a vibrating chute.
22. Mixer according to any one of claims 8 to 21, characterised in that the liquid
supply means (L) comprise:
an annular weir (14) extending over the upper edge of the vat (1) and distributing
the liquid over the side walls of the vat;
a tube (16) directed at the shaft of the turbine;
a flow control valve (24).