Mit Strahlunsimpulsen arbeitender Brandmelder

Beschreibung

[0001] Die Erfindung geht von einem Brandmelder mit einer impulsweise betriebenen Strahlungsquelle aus, deren elektromagnetische Strahlung in eine Messkammer geleitet wird, zu welcher die auf das Auftreten von Rauch- und Aerosolpartikeln zu überwachende Luft Zutritt hat, und mit einem Aufnehmer, an den eine Auswerteeinheit angeschlossen ist, welche ein Alarmsignal auslöst, sobald der Wert des vom Aufnehmer abgegebenen Signals eine vorgegebene Schwelle überschreitet.

[0002] Solche auch also optische Rauchmelder bekannten Brandmelder werten die Tatsache aus, dass die in einen Messraum von einer Strahlungsquelle ausgesandte Strahlung, z. B. UV, sichtbares Licht oder Infrarotstrahlung, bei Anwesenheit von Rauchpartikeln oder Brandaerosol in der Messkammer in bestimmter Weise beeinflusst wird.

[0003] Vorzugsweise arbeiten diese Brandmelder nach dem Streustrahlungsprinzip, wobei ein nicht von direkter Strahlung getroffener Streustrahlungsempfänger vorgesehen ist, welcher die an Rauchpartikeln gestreute Strahlung empfängt und ein Brandalarmsignal auslöst, sobald die Streustrahlungsintensität eine vorgegebene Schwelle überschreitet, wie z.B. im US-Patent 4175865 oder CH-Patent 592 932 beschrieben.

[0004] Nachteilig ist bei solchen Brandmeldern jedoch, dass sie nur auf stark streuenden Rauch reagieren, sogenannten weissen Rauch, wie er beispielsweise bei einem Brand feuchten Materials entsteht. Sie reagieren jedoch nicht auf stark strahlungsabsorbierenden und daher nur wenig Streustrahlung erzeugenden Rauch, sogenannten schwarzen Rauch, wie er bei sich schnell entwikkelnden Bränden oder bei unvollständiger Verbrennung häufig auftritt. Vorbekannte Streustrahlungsbrandmelder waren daher nicht in der Lage, Brandtypen, die mit dem Auftreten von stark strahlungsabsorbierendem, also schwarzem Rauch verbunden sind, zu melden. Besonders nachteilig ist dies bei sich schnell entwickelnden Bränden, bei denen Streustrahlungsbrandmelder häufig erst zu spät ein Alarmsignal auslösen.

[0005] Andere vorbekannte optische Rauchmelder arbeiten nach dem Extinktionsprinzip. Dabei wird ein Strahlungsempfänger von der Strahlungsquelle direkt bestrahlt. Bei Anwesenheit von Rauch vermindert sich dessen Bestrahlung infolge der Strahlungsabsorption an Rauchpartikeln und der Strahlungsstreuung. Bei einer bestimmten Bestrahlungsverminderung wird ein Brandalarmsignal ausgelöst. Solche Brandmelder sind zwar in der Lage, auch stark absorbierenden, also schwarzen Rauch nachzuweisen, sie erfordern jedoch relativ grosse Absorptionsweglängen in der Grössenordnung eines Meters, wenn bereits, wie in der Praxis erforderlich, schon eine geringe Rauchdichte mit hinreichender Empfindlichkeit nachgewiesen werden soll. Solche Brandmelder lassen sich daher nur sehr schwer in den in der Praxis erforderlichen Abmessungen von höchstens 10 cm herstellen, wenn nicht komplizierte, empfindliche, teure und verstaubungsanfällige Umlenkspiegelsysteme verwendet werden.

[0006] Extinktionsbrandmelder sind zwar in der Lage, verschiedene Rauchtypen mit relativ gleichmässiger Empfindlichkeit nachzuweisen. Ihnen haftet jedoch der Nachteil an, dass eine relativ geringe Änderung eines relativ grossen Bestrahlungswertes sicher nachgewiesen werden muss, was in der Praxis eine extrem gute und entsprechend komplizierte und teure Langzeitstabilisierung der Strahlungsquelle erforderlich macht. Daher haben sich in der Praxis Streulichtbrandmelder weitgehend durchgesetzt, bei welchen die viel leichter und ohne grossen Stabilisierungsaufwand feststellbare Abweichung einer Grösse von Null bestimmt wird, wobei jedoch der Nachteil in Kauf genommen werden muss, dass solche Streulichtbrandmelder nicht auf alle Brandtypen reagieren.

[0007] Ein weiterer, allen vorbekannten optischen Brandmeldern anhaftender Nachteil ist, dass sie nur auf Rauchpartikel ansprechen, deren Abmessungen grösser als etwa die Strahlungswellenlänge, d.h. grösser als etwa 1 _Jlm sind. Kleinere Partikel, welche bevorzugt im Anfangsstadium eines Brandes auftreten, können nicht nachgewiesen werden, so dass solche optischen Brandmelder ein Alarmsignal häufig erst zu einem zu späten Zeitpunkt auslösen, so dass meist anderen, schneller ansprechenden Brandmeldertypen, wie z. B. lonisationsfeuermeldern, der Vorzug gegeben wird, wobei dann allerdings der Nachteil in Kauf genommen werden muss, dass radioaktive Präparate verwendet werden müssen, die wiederum andere unerwünschte Auswirkungen haben.

[0008] Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die obenerwähnten Nachteile vorbekannter optischer Brandmelder zu vermeiden und einen Brandmelder zu schaffen, der auf Brandfolgeprodukte, die Strahlungsimpulse absorbieren, sicher und mit schnellerem Ansprechverhalten und höherer Empfindlichkeit reagiert und welcher zudem einfach aufgebaut ist und kleine Abmessungen aufweist, sowie funktionssicher und störunanfällig über längere Zeiträume arbeitet.

[0009] Diese Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass bei einem Brandmelder der eingangs erwähnten Gattung der Aufnehmer ein akustischer Aufnehmer ist, welcher die durch die Absorption der Strahlungsimpulse von den Partikeln erzeugten Luftschwingungen aufnimmt.

[0010] Gemäss einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemässen Brandmelders kann dieser so ausgestaltet werden, dass er auf die verschiedenen in der Praxis auftretenden Brandtypen in der genannten Weise reagiert, d.h. auch auf weissen Rauch und auf nicht sichtbare Aerosolpartikeln in der gleichen Weise reagiert. Dies wird dadurch erreicht, dass zusätzlich ein Streustrahlungsempfänger vorgesehen wird, welcher die an Rauchpartikeln in der Messkammer im Strahlungsbereich der Strahlungsquelle gestreute Strahlung aufnehmen kann, jedoch keine direkte Strahlung von der Strahlungsquelle erhält.

[0011] Bei der vorliegenden Erfindung wird die Tatsache ausgenützt, dass durch die Absorption der von der Strahlungsquelle erzeugten Strahlungsimpulse von Partikeln im Strahlungsbereich durch die momentane Erhitzung Luftdruckimpulse entstehen. Die während jedes Strahlungsimpulses erzeugten Luftdruckschwankungen werden von einem akustischen Aufnehmer gesammelt und summiert, an dessen Ausgang also in Koinzidenz mit den Strahlungsimpulsen ein Ausgangsimpuls auftritt, welcher von einer Auswerte-Einheit weiter zur Alarmsignalgabe ausgewertet wird.

[0012] Dabei können die Verbindungen zwischen der Messkammer und der Auswerte-Einheit als elektrische Leitungen ausgebildet sein, wobei der akustische Aufnehmer einen akustisch-elektrischen Wandler, z.B. ein Mikrophon, aufweist.

[0013] Eine besonders vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung ergibt sich, wenn die Verbindungen zwischen der Messkammer und der Auswerte-Einheit ausschliesslich aus strahlungsleitenden Elementen, sogenannten Lichtleitern besteht. Dabei ist zweckmässigerweise die Strahlungsquelle nicht in der Messkammer, sondern in der Auswerte- Einheit angeordnet.

[0014] Die von der Strahlungsquelle emittierten Strahlungsimpulse werden von einem Lichtleiter in die Messkammer übertragen. Dort befindet sich statt eines Mikrophons ein akustisch-optischer Wandler, der ebenfalls über einen Lichtleiter Strahlung der Strahlungsquelle erhält und diese bei Auftreten von Luftschwingungen in veränderter Form über einen weiteren Lichtleiter an die Auswerte- Einheit zurückleitet. Das veränderte optische Signal wird hier von einem Strahlungsaufnehmer empfangen und in ein elektrisches Signal umgesetzt, das von der Signalschaltung weiter zur Alarmsignalgabe ausgewertet wird.

[0015] Diese Weiterbildung der Erfindung hat den Vorteil, dass keinerlei elektrische Verbindungen zwischen der Messkammer und der Auswerte-Einheit vorhanden sind, und die Signalübertragung ausschliesslich auf optischem Weg erfolgt. Ein solcher Brandmelder ist daher völlig unabhängig von elektrischen Störungen, beispielsweise von kurzzeitigen Netzschwankungen oder in den Leitungen induzierten Spannungen. Ausserdem ist er automatisch explosionssicher, d. h. er kann ohne Einschränkung auch in explosionsgefährdeter Umgebung verwendet werden.

[0016] Die Erfindung sowie weitere Ausgestaltungen des Erfindungsgedankens werden anhand der in den Figuren dargestellten Ausführungsbeispiele von Brandmeldern erläutert.

Fig. 1 zeigt einen Längsschnitt durch die Messkammer eines Brandmelders sowie eine geeignete Signalschaltung in Blockform.

Fig. 2 zeigt einen Querschnitt durch die Messkammer dieses Brandmelders.

Fig. 3 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Brandmelders mit zugehörigem Blockschaltbild.

Fig. 4-6 zeigen dabei verwendete akustisch-optische Wandler. Der in Fig. 1 und 2 dargestellte Brandmelder weist eine Messkammer 1 auf, welche in einem Gehäuse eingeschlossen ist, welches beispielsweise aus einer zylindrischen oder leicht konischen Wand 2, einem oberen Deckel 3 und einem unteren Deckel 4 bestehen kann. Zu dieser Messkammer 1 hat die auf die Anwesenheit von Rauch- oder Brandaerosol zu untersuchende Luft Zutritt. Dies kann beispielsweise durch Zuführung der zu untersuchenden Luft über eine Eintrittsöffnung E und eine Austrittsöffnung A erfolgen oder durch Konvektion, wobei in der Kammerwand 2 oder im unteren Deckel 4 geeignete Öffnungen vorgesehen sein können, durch welche die umgebende Luft in die Messkammer 1 eintreten kann. Diese Öffnungen können in bekannter Weise lichtdicht ausgebildet sein, um das Umgebungslicht von der Messkammer 1 fernzuhalten.

[0017] In der Messkammer am oberen Deckel 3 befindet sich eine Strahlungsquelle 5, beispielsweise ein LASER oder eine Licht oder Infrarotstrahlung emittierende Diode. Diese Strahlungsquelle wird von einem Oszillator 6 impulsweise betrieben und sendet in das Messkammerinnere Strahlungsimpulse mit einer bestimmten Impulsfrequenz, beispielsweise im Bereich zwischen 1 und 20 kHz aus.

[0018] An einer anderen Stelle der Messkammer 1 ist ein akustischer Aufnehmer 7 vorgesehen, z. B. ein kapazitives Elektret-Mikrophon mit elektrisch polarisierter Folie. Befindet sich nun Rauch oder Brandaerosol in der Messkammer 1, so werden die Strahlungsimpulse von den Partikeln im Strahlungsbereich absorbiert. Dabei erwärmen sich diese Partikel kurzzeitig, und es entsteht eine Luftdruckwelle von jedem Partikel. Die einzelnen Druckimpulse summieren sich und können somit vom akustischen Aufnehmer 7 als Luftschwingung oder als Druckimpuls wahrgenommen werden.

[0019] Das Auftreten solcher Luftschwingungen während eines Strahlungsimpulses ist also ein untrügliches Zeichen, dass im bestrahlten Messraum 1 strahlungsabsorbierende Partikel vorhanden sind. Dabei zeigt sich im übrigen, dass auch Partikel, welche kleiner sind als die Wellenlänge der Strahlung, bereits einen Beitrag liefern, d.h., dass auch die im Frühstadium eines Brandes auftretenden Aerosolpartikel nachgewiesen werden können. Zur Auswertung der Luftschwingungen ist der akustische Aufnehmer 7 an eine Auswerteschaltung S angeschlossen. Zunächst wird das Ausgangssignal des akustischen Aufnehmers 7 einem Phasenkomparator 8 zugeführt, welcher in Koinzidenz mit der Strahlungsquelle 5 vom Oszillator 6 angesteuert wird. Damit wird erreicht, dass nur während der Impulsdauer der Strahlungsimpulse das vom akustischen Aufnehmer 7 abgegebene Signal ausgewertet und an den nachgeschalteten Schwellenwertdetektor 9 weitergegeben wird. Sobald die Intensität der Ausgangsimpulse des akustischen Aufnehmers 7 eine bestimmte Schwelle überschreitet, liefert dieser Schwellenwertdetektor 9 an den von ihm angesteuerten Signalgeber 10 ein Alarmsignal. Dabei können in bekannter Weise wie bei anderen optischen Brandmeidern Integrations- oder Verzögerungsglieder zwischengeschaltet sein, um fehlerhafte Alarmauslösungen durch einzelne Impulse zu vermeiden. Weiterhin können zur Vermeidung von störenden Einschwingimpulsen bekannte Massnahmen zur Unterdrückung der Einschwingvorgänge, beispielsweise im Phasenkomparator 8, vorgesehen sein.

[0020] Als besonders zweckmässig hat es sich erwiesen, wenn die Impulsfrequenz der Strahlungsimpulse, also die Frequenz des Oszillators 6 und die Abmessungen der Messkammer 1 derart aufeinander abgestimmt sind, dass in der Messkammer stehende akustische Wellen entstehen. Bei einer zylindrischen Messkammer mit einem Durchmesser von 5 cm liegt beispielsweise die tiefste zylindersymmetrische Resonanzschwingung bei 8,2 kHz. Weitere Resonanzschwingungen mit anderen Frequenzen lassen sich ebenfalls anregen und benützen, sind aber in der Regel etwas stärker gedämpft und liefern ein entsprechend schwächeres Signal. Infolge der auftretenden Resonanz lässt sich jedenfalls eine wesentliche Verstärkung des Signales am akustischen Aufnehmer 7 erreichen.

[0021] Besonders günstige Abmessungen, wie sie in der Praxis von einem Brandmelder gefordert werden, lassen sich also wie vorstehend erläutert beispielsweise erreichen, wenn eine Strahlungsimpulsfrequenz in der Grössenordnung von 8 kHz gewählt wird. Überraschenderweise zeigte sich, dass trotz dieser sehr kleinen Abmessungen der Messkammer der akustische Aufnehmer 7 ein so grosses Ausgangssignal liefert, das sich auf einfache Weise störsicher auswerten lässt. Somit war es möglich, die Messkammerabmessungen um mindestens eine Grössenordnung kleiner zu wählen, als dies bei Extinktionsbrandmeldern üblich war, ohne dass wie bei Extinktionsbrandmeldern üblich, eine Vielzahl von empfindlichen, genau zu justierenden und verstaubungsanfälligen Umlenkspiegeln erforderlich war. Trotzdem lässt sich mit der beschriebenen Anordnung insbesondere stark absorbierender, d.h. schwarzer Rauch mit überraschend hoher Empfindlichkeit nachweisen.

[0022] Um zusätzlich auch weniger stark absorbierende Rauchpartikel, welche lediglich eine Strahlungsstreuung verursachen, z.B. wasserdampfhaltigen oder weissen Rauch nachzuweisen, hat es sich in einer Weiterbildung der Erfindung als zweckmässig erwiesen, zusätzlich einen Streustrahlungsempfänger 11 in der Messkammer 1 vorzusehen. Die Anordnung kann dabei beispielsweise entsprechend den im Schweizerpatent Nr. 592932 beschriebenen Rauchdetektoren gewählt werden, wobei die Strahlungsquelle 5 eine kegelringförmige Strahlungscharakteristik besitzt und der Strahlungsempfänger 11 in der Kegelachse, jedoch ausserhalb des direkten Strahlungsbereiches, angeordnet ist. Ausserdem wird der Strahlungsempfänger 11 von der direkten Strahlung durch ein Blendensystem B abgeschirmt, beispielsweise zur Fernhaltung der Strahlungsstreuung an den Kanten als Doppelblende ausgeführt.

[0023] Dieser Streustrahlungsempfänger 11 ist an einen weiteren, ebenfalls vom Oszillator 6 angesteuerten Phasenkomparator 12 angeschlossen, welcher ebenso wie der erste Phasenkomparator 8 das eintreffende Signal in Koinzidenz mit den Strahlungsimpulsen verstärkt und an einen zweiten Schwellenwertdetektor 13 weitergibt. Sobald die Intensität des Ausgangssignales des Streustrahlungsempfängers 11 während der Dauer der Strahlungsimpulse nun eine weitere Schwelle überschreitet, steuert der Schwellenwertdetektor 13 nun ebenfalls einen Signalgeber an. Dabei kann es sich um den gleichen Signalgeber 10 handeln, wie derjenige, der durch die Ausgangssignale des akustischen Aufnehmers 7 angesteuert wird, wobei die Schwellenwertdetektoren beider Kanäle 9 und 13 jeweils mit den Eingängen eines ODER-Tores 14 oder einer entsprechenden Schaltung verbunden sind, an dessen Ausgang der gemeinsame Brandalarm-Signalgeber 10 angeschlossen ist. In jedem der beiden Kanäle können jedoch auch separat gewisse Signalgeber oder Hilfsgeräte angesteuert werden, deren Auslösung je nach Auftreten einer bestimmten Rauchart zweckmässig ist. Beispielsweise kann durch den akustischen Auswertekanal, welcher bevorzugt bei schnell sich ausbreitenden Bränden ansprechen wird, eine Brandlöschanlage 15 angesteuert werden, während durch den Streustrahlungskanal, welcher bevorzugt bei Auftreten von weissem Rauch ansprechen wird, wegen der damit verbundenen Sichtbehinderung Fluchtweg- oder Evakuationsanzeigeeinrichtungen 16 betätigt werden. Die beiden zusätzlichen Hilfsgeräte 15 oder 16 können jedoch auch als separate Signalgeber ausgebildet sein, um in einer Signalzentrale erkennen zu können, welche Art von Rauch, d.h. welcher Brandtyp gemeldet wird. In dieser Weise, d. h. durch Einführung eines akustischen Auswertekanales in den genannten Streustrahlungsrauchdetektor lässt sich also ein universell einsetzbarer Brandmelder schaffen, welcher alle in der Praxis auftretenden Brandtypen mit erhöhter Empfindlichkeit und sicherer und schneller nachzuweisen vermag, wobei die Melderabmessungen ausserordentlich klein gehalten werden können und keine Gefährdung durch die Verwendung radioaktiver Substanzen eintreten kann.

[0024] Die Erfindung lässt sich noch dadurch weiterbilden, dass die Wellenlänge der verwendeten Strahlung im Bereich der Resonanzstrahlung eines Kohlenstoffoxids gewählt wird, beispielsweise von Kohlendioxid oder auch Kohlenmonoxid. Dazu eignet sich als Strahlungsquelle z.B. ein Halbleiter-Laser, welcher bevorzugt im Wellenlängenbereich einer solchen Resonanzstrahlung liegt, beispielsweise bei 4,7 Jlm, 4,3 pm oder 2,7 pm. Als besonders geeignet haben sich dazu Dreielement-Laser-Dioden (three metals Laser diodes) erwiesen, z. B. mit der Zusammensetzung (Pb_1-x Sn_x) Te oder (Pb_1-x Sn_x) Se. Weitere zweckmässige Laser-Dioden sind solche der Zusammensetzung Ga (As_x P_1-x) und (Cd_x Hg_1-x) Te, auch Pb S Se hat sich als geeignete Diode für die Erzeugung von Strahlung im Gebiet von 4-8,5 µm erwiesen. Der Vorteil der Verwendung einer Strahlung dieser spektralen Zusammensetzung besteht darin, dass sie auch von Kohlenoxid-Molekülen in der Messkammer absorbiert wird. Es zeigte sich, dass bei Auftreten von Kohlenoxid ebenfalls synchron mit den Strahlungsimpulsen Druckwellen in der Messkammer erzeugt werden, welche ebenfalls vom akustischen Aufnehmer 7 registriert werden. Auch die Anwesenheit von Kohlenoxid in der Luft führt also zur Auslösung eines Signales. Da bei einem Brand in der Regel neben anderen Brandfolgeprodukten auch Kohlenoxid entsteht, ist dieser Nachweis von Kohlenoxid in einem Brandmelder ohnehin sehr erwünscht.

[0025] Bei dem vorstehend beschriebenen Brandmelder ist die Strahlungsquelle direkt in der Messkammer angeordnet und wird über eine elektrische Leitung mit Spannung versorgt. Der akustische Aufnehmer in der Messkammer erzeugt ein elektrisches Signal, das ebenfalls über eine elektrische Leitung abgenommen und an die Auswerte-Einheit mit einer Signalschaltung weitergeleitet wird.

[0026] Diese elektrische Übertragung kann jedoch in gewissen Fällen auch Nachteile mit sich bringen. Elektrische Netzstörungen oder in den Leitungen induzierten Spannungen können zu Störungen führen und fehlerhafte Signale auslösen. In explosionsgefährdeter Umgebung lassen sich solche Brandmelder nur verwenden, wenn besondere, in der Regel aufwendige Explosionsschutzmassnahmen getroffen werden.

[0027] Diese Nachteile lassen sich gemäss der im folgenden beschriebenen Weiterbildung der Erfindung durch Verwendung einer ausschliesslich optischen Übertragung vermeiden. Der in Fig. 3 dargestellte Brandmelder besteht wiederum wie im Beispiel nach Fig. 1 und 2 aus einer Messkammer 1 und einer entfernt davon, beispielsweise in einer Signalzentrale angebrachten Auswerteeinrichtung S (analoge Elemente sind mit gleichen Bezugszeichen versehen wie in Fig. 1 und 2). Messkammer und Auswerteeinrichtung sind miteinander durch eine Anzahl von strahlungsleitenden Elementen L₁, L₂ ... L_s verbunden. Diese strahlungsleitenden Elemente, auch als Fiberoptik oder als Lichtleiter bekannt (der Kürze halber in der Folge als Lichtleiter bezeichnet), können je nach Bedarf und in Abstimmung mit anderen Bauteilen des Brandmelders von verschiedener Art gewählt werden. Beispielsweise können klassische Lichtleiter vom Multimode-Typ verwendet werden oder auch, falls dies die anderen Bauteile erfordern, vom Monomode- oder Singlemode-Typ. Die unterschiedlichen Übertragungseigenschaften der verschiedenen bekannten Lichtleitertypen sind beispielsweise zusammengestellt in: TG Giallorenzi, «Optical Communications Research and Technology: Fiber optics», Proceedings of the IEEE, vol. 66, no. July 1978.

[0028] Es sei bemerkt, dass die einzelnen Lichtleiter L₁, L₂, L_s entweder aus einem einzigen strahlungsleitenden Element bestehen können auch mehrere solcher Elemente, beispielsweise in Form von Lichtleiterbündeln, umfassen können. Ausserdem können die einzelnen Lichtleiter L₁, L_z ... L_s, die in Fig. 1 der Übersichtlichkeit halber getrennt dargestellt sind, in der Übertragungsstrecke zwischen der Messkammer 1 und der Auswerteeinrichtung S zu einem einzigen Lichtleiterbündel zusammengefasst sein.

[0029] Es besteht auch die Möglichkeit, statt nur einer einzigen Messkammer 1, wie in Fig. 1 dargestellt, mehrere solcher Messkammern parallel zueinander über ein einziges Lichtleiterkabel an eine Auswerteeinheit S anzuschliessen. Dazu sind in die Lichtleiter L₂, L₃, L₄ und L_s an den Orten der Messkammern Verzweigungen angebracht, an welchen ein Teil der Strahlungsintensität abgenommen wird, bzw. wieder eingespiesen wird. Auf diese Weise lässt sich eine Brandmeldeanordnung mit mehreren in einem geschützten Bereich verteilt angeordneten Messpunkten schaffen. Bei Wahl von Lichtleitern mit besonders guten Übertragungseigenschaften könnten dabei Übertragungslängen erreicht werden, die den mit elektrischen Leitungen erreichbaren mindestens gleichkommen, jedoch den Vorteil haben, dass keine elektrische Verbindung zwischen Messkammer und Auswerteeinrichtung bestehen muss. Abgesehen von der dadurch gegebenen Störunanfälligkeit insbesondere gegen elektrische Störungen lassen sich die Messkammern daher auch an Orten unterbringen, an denen elektrische Leitungen unerwünscht sind, insbesondere in explosionsgefährdeten Bereichen.

[0030] Die Messkammer 1 besteht im dargestellten Ausführungsbeispiel aus einer zylindrischen oder leicht konischen Wand 22, einem oberen Deckel 3 und einem unteren Deckel 4. Die Wand 22 ist aus gegeneinander versetzten Elementen aufgebaut, so dass die Aussenluft in das Innere eindringen kann, jedoch Licht von der Messkammer ferngehalten wird. Stattdessen kann die zu untersuchende Luft jedoch auch über Eintritts- und Austrittsöffnungen zugeführt werden.

[0031] In den oberen Deckel 3 ist einer der Lichtleiter L_z eingeführt, über dessen Ende X elektromagnetische Strahlung, d.h. sichtbares Licht, Infrarot-oder Ultraviolettstrahlung in die Kammer hineingestrahlt wird. In den anderen Deckel 4 ist ein weiterer Lichtleiter L_s hineingeführt, mit dessen Ende Y Strahlung aus der Messkammer 1 entnommen und zur Auswerteeinrichtung S zurückgeleitet wird. Der Austritt X des Lichtleiters L₂ und der Eingang Y des Lichtleiters L_s sind durch ein System von Blenden B voneinander abgeschirmt, so dass der Eingang Y des Lichtleiters L_s nur Streustrahlung erhält, die von Rauchpartikeln in der Messkammer 1 herrühren.

[0032] An einer anderen Stelle der Messkammer 1 ist ein akustisch-optischer Wandler 17 angeordnet, der mit weiteren Lichtleitern L₃ und L₄ mit der Auswerteeinheit S verbunden ist. Dieser akustisch-optische Wandler 17 hat die Eigenschaft, Schallschwingungen in ein optisches Signal umzuwandeln, d. h. ein über den Lichtleiter L₃ dem Wandler 17 zugeführtes optisches Signal wird durch die aufgenommenen Schallschwingungen in veränderter Form über den Lichtleiter L₄ zurückgegeben.

[0033] Zum Nachweis von Rauch- und Aerosolpartikeln in der Messkammer 1 wird die Strahlung einer Strahlungsquelle 25 in der Signalzentrale S über den Lichtleiter L,, L₂ der Messkammer 1 zugeführt. Die Strahlungsquelle 25 wird von einem Oszillator 6 impulsweise betrieben und gibt an den Lichtleiter L_z daher Strahlungsimpulse mit einer bestimmtem Impulsfrequenz, beispielsweise im Bereich zwischen 1 und 20 kHz ab. In der Messkammer 1 werden die zugeführten Strahlungsimpulse nun von den Rauch- und Aerosolpartikeln absorbiert. Dabei erwärmen sich diese Partikel kurzzeitig und es entsteht bei jedem Strahlungsimpuls eine Luftdruckwelle. Die Druckimpulse der einzelnen Partikel summieren sich und können vom Wandler 17 als untrügliches und ausserordentlich empfindliches Zeichen für das Vorhandensein strahlungsabsorbierender Partikel wahrgenommen werden.

[0034] Zur Auswertung dieser Luftschwingungen erhält der Wandler 17 einerseits von der Strahlungsquelle 25 über den Lichtleiter L₁ und die Abzweigung L₃ Strahlung im gleichen Rhythmus wie die in die Messkammer 1 eingestrahlte Strahlung. Der ausgehende Lichtleiter L₄ des Wandlers 17 ist in der Auswerteeinheit S mit einem Strahlungsaufnehmer 27 verbunden, dessen Ausgangssignal einem Phasenkomparator 8 zugeführt wird, welcher in Koinzidenz mit der Strahlungsquelle 25 ebenfalls vom Oszillator 6 angesteuert wird. Damit wird erreicht, dass nur während der Impulsdauer der Strahlungsimpulse das vom Wandler 17 abgegebene optische Signal ausgewertet und weitergegeben wird.

[0035] Das Ausgangssignal des Phasenkomparators 8 wird wieder einem Schwellenwertdetektor 9 zugeführt. Sobald die Intensität der Ausgangsimpulse des Strahlungsaufnehmers 27 eine bestimmte Schwelle überschreitet, liefert dieser Schwellenwertdetektor 9 an den von ihm angesteuerten Signalgeber 10 ein Alarmsignal.

[0036] Da der akustisch-optische Wandler vorzugsweise auf stark absorbierende Rauchpartikel reagiert, jedoch weniger auf schwach absorbierende, jedoch stark streuende Partikel, wird zusätzlich die Streustrahlung aus der Messkammer über den Eingang Y des Lichtleiters L_s abgenommen und einem weiteren Strahlungsaufnehmer 21 zugeführt. Dieser ist an einen weiteren, ebenfalls vom Oszillator 6 angesteuerten Phasenkomparator 12 angeschlossen, welcher ebenfalls das eintreffende Signal in Koinzidenz mit den Strahlungsimpulsen verstärkt und an einen zweiten Schwellenwertdetektor 13 weitergibt. Sobald die Intensität der aufgenommenen Streustrahlung während der Dauer der Strahlungsimpulse nun eine weitere Schwelle überschreitet, steuert der Schwellenwertdetektor 13 einen Signalgeber an. Dabei kann es sich um den gleichen Signalgeber 10 handeln, wie der vom Wandler 17 angesteuerte, wobei die Schwellwertdetektoren beider Kanäle 9 und 13 jeweils mit den Eingängen eines ODER-Tores 14 verbunden sind, an dessen Ausgang der gemeinsame Alarmsignalgeber 10 angeschlossen ist. In jedem der beiden Kanäle können jedoch auch separate Signalgeber oder Hilfsgeräte 15,16 angesteuert werden.

[0037] Besonders zweckmässig ist es auch hier, die Impulsfrequenz der Strahlungsimpulse oder des Oszillators 6 und die Abmessungen der Messkammer 1 derart aufeinander abzustimmen, dass in der Messkammer 1 stehende akustische Wellen entstehen, so dass eine wesentliche Verstärkung des Ausgangssignales des akustisch-optischen Wandlers 17 erreicht werden kann.

[0038] Als Strahlungsquelle 25 lässt sich im Prinzip eine beliebige geeignete Lampe, eine Licht oder Infrarot emittierende Diode oder ein LASER verwenden. Es ist jedoch zweckmässig, das Spektrum dieser Strahlungsquelle 25 so zu wählen, dass dieses auf Übertragungseigenschaften der Lichtleiter, insbesondere bei Verwendung von Monomode-Lichtleitern, sowie an die Eigenschaften des akustisch-optischen Wandlers 17 angepasst ist.

[0039] Fig. 4 zeigt einen akustisch-optischen Wandler, welcher speziell zum Betrieb mit einem Monomode-Lichtleiter geeignet ist. Er weist ein Gehäuse H auf, das durch eine schwingungsfähige Membran M abgeschlossen ist, so dass im Innern R ein bestimmter Referenzdruck herrscht. Auf der Membran M ist ein durchgehender Lichtleiter L₃, L₄ befestigt, z.B. aufgekittet. Bei geringfügigen Deformationen dieser Membran M durch Einwirkung von Schallschwingungen verbiegt sich ebenfalls der Lichtleiter, wobei dessen optische Übertragungseigenschaften sich ändern. Diese Änderung ist besonders markant, wenn ein Lichtleiter vom Monomode-Typ verwendet wird, und das Spektrum der über den Lichtleiter L₃ zugeführten Strahlung auf dessen Durchlässigkeitsmaximum abgestimmt ist. Je nach Einstellung lässt sich erreichen, dass sich die Durchlässigkeit bei jedem Schallimpuls entweder verbessert oder verschlechtert. Entsprechend ist die Auswerteeinheit auf die Verarbeitung positiver oder negativer Strahlungsimputse abzustimmen.

[0040] Fig. 5 zeigt einen akustisch-optischen Wandler, welcher auch mit klassischen oder Multimode-Lichtleitern betrieben werden kann. Wiederum ist ein Gehäuse H mit einem durch eine Membran M abgeschlossenen Innenraum R vorgesehen. Die Membran M ist an der Aussenseite reflektierend oder streuend ausgebildet, so dass die über den Lichtleiter L₃ zugeführte Strahlung an der Oberfläche reflektiert oder gestreut wird und vom Lichtleiter L₄ aufgenommen werden kann. Bei einer Deformation der Membran M infolge von Einwirkung von Schallschwingungen ändert sich der Betrag der vom Lichtleiter L₄ aufgenommenen Strahlung, so dass auch hier jede Einwirkung von Schallschwingungen oder Druckimpulsen eine Änderung des optischen Signales bewirkt.

[0041] Fig. 6 zeigt einen autonomen piezoelektrischen Wandler, der ein unter Schalleinwirkung deformierbares piezoelektrisches Element P enthält, das bei jeder Deformation eine elektrische Ladung oder Spannung abgibt. Das piezoelektrische Element P ist mit einem Element mit elektrisch steuerbarer Transparenz oder Reflexion, z. B. einem Flüssigkristall LCD, so verbunden, dass die Durchlässigkeit dieses Elementes durch die vom piezoelektrischen Element abgegeben Spannung beeinflusst wird. Bei Schalleinwirkung auf den Wandler ändert sich daher die Reflexion der über den Lichtleiter L₃ zugeführten Strahlung und somit auch die Intensität der vom Lichtleiter L₄ abgenommenen Strahlung.

Ansprüche

1. Brandmelder mit einer impulsweise betriebenen Strahlungsquelle (5; 25, L₂), deren elektromagnetische Strahlung in eine Messkammer (1) geleitet wird, zu welcher die auf das Auftreten von Rauch- und Aerosolpartikeln zu überwachende Luft Zutritt hat, und mit einem Aufnehmer, an den eine Auswerte-Einheit (S) angeschlossen ist, welche ein Alarm-Signal auslöst, sobald der Wert des vom Aufnehmer abgegebenen Signals eine vorgegebene Schwelle überschreitet, dadurch gekennzeichnet, dass der Aufnehmer ein akustischer Aufnehmer (7; 17, L₄, 27) ist, welcher die durch die Absorption der Strahlungsimpulse von den Partikeln erzeugten Luftschwingungen aufnimmt.

2. Brandmelder nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein elektrischer Oszillator (6) vorgesehen ist, welcher die Strahlungsquelle impulsweise mit einer bestimmten Impulsfrequenz steuert und gleichzeitig eine Signalschaltung (8) in der Auswerteschaltung (S) in Koinzidenz mit den Strahlungsimpulsen ansteuert.

3. Brandmelder nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Signalschaltung (8) ein vom Oszillator (6) angesteuerter Phasenkomparator ist, welcher im wesentlichen nur während der Dauer der Strahlungsimpulse das Ausgangssignal des akustischen Aufnehmers auswertet, sowie ein Schwellenwertdetektor (9) vorgesehen ist, welcher ein Signal an einen Signalgeber (10) abgibt, sobald die Intensität des Ausgangssignales des akustischen Aufnehmers eine vorgegebene Schwelle überschreitet.

4. Brandmelder nach einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet, dass die Abmessungen der Messkammer (1) so gewählt sind, dass bei der für den Betrieb der Strahlungsquelle gewählten Impulsfrequenz in der Messkammer stehende akustische Wellen vorhanden sind.

5. Brandmelder nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Impulsfrequenz der Strahlungsquelle zwischen 1 und 20 kHz, vorzugsweise in der Umgebung von 8 kHz liegt.

6. Brandmelder nach einem der Ansprüche 1-5, dadurch gekennzeichnet, dass zusätzlich ein Streustrahlungsempfänger (11; L5, 21) vorgesehen ist, welcher die an Rauchpartikeln in der Messkammer (1) im Strahlungsbereich der Strahlungsquelle gestreute Strahlung aufnimmt, jedoch keine direkte Strahlung von der Strahlungsquelle erhält, und welcher ein Signal auslöst, sobald die Intensität der aufgenommenen Streustrahlung eine vorgegebene Schwelle überschreitet.

7. Brandmelder nach Ansprüchen 3 und 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Streustrahlungsempfänger (11; L., 21) mit einer Auswerteschaltung verbunden ist, welche einen vom Oszillator (6) in Koinzidenz gesteuerten weiteren Phasenkomparator (12) aufweist sowie einen weiteren Schwellenwertdetektor (13), welcher einen Signalgeber (10) ansteuert, sobald das Ausgangssignal des Streustrahlungsempfängers eine vorgegebene Schwelle überschreitet.

8. Brandmelder nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Auswerteschaltung (S) eine ODER-Schaltung (14) aufweist, deren Eingänge von den beiden Schwellenwertdetektoren (9, 13) angesteuert werden, und deren Ausgang den Signalgeber (10) ansteuert.

9. Brandmelder nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass von den Ausgangssignalen der Schwellenwertdetektoren (9, 13) wahlweise Hilfsgeräte (15, 16) direkt ansteuerbar sind.

10. Brandmelder nach einem der Ansprüche 1-9, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlungsquelle (5) Strahlung im Wellenlängenbereich der Resonanzstrahlung eines Kohlenstoffoxids aussendet.

11. Brandmelder nach einem der Ansprüche 1-10, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlungsquelle (25) sowie ein Strahlungsaufnehmer (27) in einer Auswerte-Einheit (S) angeordnet sind, dass die Strahlung der Strahlungsquelle über strahlungsleitende Elemente (L₁, L₂, L₃) der Messkammer (1) sowie dem akustischen Aufnehmer zugeleitet wird, und dass der akustische Aufnehmer einen akustisch-optischen Wandler (17) aufweist, welcher das gegebenenfalls durch Luftschwingungen veränderte optische Signal über wenigstens ein weiteres strahlungsleitendes Element (L₄) an den Strahlungsaufnehmer (27) zurückleitet.

12. Brandmelder nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die strahlungsleitenden Elemente (L₁...L₄) als solche vom Monomode-Typ ausgebildet sind.

13. Brandmelder nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass der akustisch-optische Wandler (17) ein durch Schallschwingungen deformiertes Element (M) aufweist, auf dem eines der strahlungsleitenden Elemente (L₃) und das weitere strahlungsleitende Element (L,) so befestigt sind, dass sich deren optische Übertragungseigenschaften bei Deformation des deformierbaren Elementes (M) infolge gleichzeitiger Verformung ändern, wobei die beiden strahlungsleitenden Elemente (L₃, L,) zusammen eine durchgehende Schleife bilden, deren eines Ende mit der Strahlungsquelle (25) und deren anderes Ende mit dem Strahlungsaufnehmer (27) verbunden ist.

14. Brandmelder nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der akustisch-optische Wandler (17) ein durch Schallschwingungen in Vibration gebrachtes Element (M) aufweist, und dass die Strahlung über eines (L₃) der strahlungsleitenden Elemente auf das vibrierende Element gerichtet und die vom vibrierenden Element (M) reflektierte und gestreute Strahlung von dem weiteren strahlungsleitenden Element (L_") abgenommen und dem Strahlungsaufnehmer (27) zugeleitet wird.

15. Brandmelder nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der akustisch-optische Wandler (17) ein piezoelektrisches Element (P) aufweist, das sich bei der Schalleinwirkung verformt und eine elektrische Spannung abgibtsowie ein Element (LCD) mit elektrisch steuerbarer Transparenz, dem diese Spannung zugeführt wird und das bei Vibration des piezoelektrischen Elementes (P) das über eines der strahlungsleitenden Elemente (L₃) zugeführte und durch das weitere strahlungsleitende Element (L.) zurückgeleitete optische Signal verändert.

16. Brandmelder nach einem der Ansprüche 11-15, in Verbindung mit einem der Ansprüche 6-9, dadurch gekennzeichnet, dass in derAuswerte-Einheit (S) ein weiterer Strahlungsempfänger (21) vorgesehen ist, der über ein zusätzliches strahlungsleitendes Element (L,) mit der Messkammer (1) verbunden ist und aus dieser die an Rauchpartikeln gestreute Strahlung aufnimmt und das entsprechende Signal der Auswerte-Einheit (S) zuleitet.

Claims

1. A fire alarm having a radiation source (5; 25, L_z) operated in a pulsed mode, the radiation source transmitting electromagnetic radiation to a measuring chamber (1) which is accessible to air to be examined for the presence of smoke and aerosol particles and having a receiver being connected with an evaluation unit (S) which delivers an alarm signal as soon as the signal delivered from the receiver exceeds a predetermined threshold, characterized in that the receiver is an acoustical receiver (7; 17, L₄, 27) for taking-up air vibrations produced by the absorption of radiation pulses by the particles.

2. A fire alarm according to claim 1, characterized in that an electrical oscillator (6) is provided which operates the radiation source in pulsed mode with a predetermined pulse frequency and simultaneously opertes a signal circuit (8) in the evaluation circuit (S) in coincidence with the radiation pulses.

3. A fire alarm according to claim 2, characterized in that the signal circuit (8) is a phase comparator being controlled by said electrical oscillator (6), said phase comparator evaluating an output signal of the acoustical receiver essentially only during the duration of the radiation pulses and being further characterized in that a threshold value detector (9) is provided which delivers a signal to a signal transmitter (10) as soon as the intensity of the output signal of the acoustical receiver exceeds a predetermined threshold.

4. A fire detector according to any of the claims 1 to 3, characterized in that the dimensions of the measuring chamber (1) are chosen so that at the pulse frequency chosen for operation of the radiation source there are present within the measuring chamber standing acoustic waves.

5. A fire alarm according to claim 4, characterized in that the pulse frequency of the radiation source is in the range between 1 and 20 kHz, preferably in the order of about 8 kHz.

6. A fire alarm according to any of the claims 1 to 5, characterized in that additionally a scattered radiation receiver (11; L_s, 21) is provided which receives the radiation scattered by smoke particles within the measuring chamber (1) in a radiation region of the radiation source but receives no direct radiation from the radiation source, said scattered radiation receiver delivering a signal as soon as the intensity of the received scattered radiation exceeds a predetermined threshold.

7. A fire alarm according to any of the claims 3 and 6, characterized in that the scattered radiation receiver (11; L,, 21) is connected with an evaluation circuit comprising a further phase comparator (12) controlled in coincidence with the electrical oscillator (6) and a further threshold value detector (13) controlling the signal transmitter (10) as soon as the output signal of the scattered radiation receiver exceeds a predetermined value.

8. A fire alarm according to claim 7, characterized in that the evaluation circuit (S) comprises an OR-circuit (14) the inputs of said OR-circuit being controlled by respectives ones of the threshold value detectors (9, 13) and the outputs of said OR-circuit controlling the signal transmitter (10).

9. A fire alarm according to claim 7, characterized in that further auxiliary means (15, 16) are directly controllable by the output signals of the threshold value detectors (9, 13).

10. A fire alarm according to any of the claims 1 to 9, characterized in that the radiation source (5) transmits radiation in a wavelength range of the resonance radiation of a carbon oxide.

11. A fire alarm according to any of the claims 1 to 10, characterized in that the radiation source (25) and a radiation receiver (27) are disposed in an evaluation unit (S) that the radiation of the radiation source is conveyed by way of radiation-conducting elements (L,, L_z, L₃) into the measuring chamber (1) and to the acoustical receiver and that the acoustical receiver comprises an acoustic-optical transducer (17) which conveyes the optical signal which is possibly modified by air oscillations by way of at least one furhter radiation-conducting element (L,) back to the radiation receiver (27).

12. A fire alarm according to claim 1, characterized in that the radiation-conducting elements (L₁...L₄) per se are of the monomode type.

13. A fire-alarm according to claim 12, characterized in that the acoustic-optical transducer (17) comprises an element (M) deformable by acoustic vibrations that one of the radiation-conducting elements (L₃) and the further radiation-conducting element (L,) are attached to that deformabie element (M) in such manner that the optical transmission properties of both radiation-conducting elements (L₃, L₄) are changed simultaneously by deformation of the deformable element (M), and that the radiation-conducting elements (L₃, L₄) together form a single loop the one end of which is connected with the radiation source (25) and the other one with the radiation receiver (27).

14. A fire alarm according to claim 11, characterized in that the acoustic-optical transducer (17) comprises an element (M) brought into vibration by acoustic vibrations and that the radiation is directed to the vibrating element through one of the radiation-conducting elements (L₃) and that the radiation reflected and scattered from the vibrating element (M) is taken up by the further radiation-conducting element (L₄) and conveyed to the radiation receiver (27).

15. A fire alarm according to claim 11, characterized in that the acoustic-optical transducer (17) comprises a piezo-electric element (P) which is deformed by the action of sound and develops an electric voltage and an element (LCD) with electrically controllable transparency to which element the voltage is conveyed, and which on vibration of the piezo-electrical element (P) modifies the optical signal which is supplied by one of the radiation-conducting elements (L₃) and conveyed back by the further radiation-conducting element (L₄).

16. A fire alarm according to any of the claims 11 to 15, in connection with any of the claims 6 to 9, characterized in that in the evaluation unit (S) is provided a further radiation receiver (21) which is connected through a further radiation-conducting element (L_s) with the measuring chamber (1) and which receives the radiation scattered on smoke particles and conveyes the corresponding signal to the evaluation unit (S).

Revendications

1. Détecteur d'incendie comportant une source de rayonnement (5, 25, L_z) opérant par voie impulsionnelle, dont le rayonnement électromagnétique est transmis dans une chambre de mesure (1) à laquelle a accès l'air qui doit être surveillé du point de vue de l'apparition de particules de fumée et d'aérosol, et un récepteur auquel est reliée une unité d'évaluation (S) qui déclenche un signal d'alarme dès que la valeur du signal émis par le récepteur dépasse un seuil prédéterminé, caractérisé par le fait que le récepteur est un récepteur acoustique (7; 17, L,, 27), qui reçoit une oscillation de l'air produite par les particules par l'absorption des impulsions du rayonnement.

2. Détecteur d'incendie selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il est prévu un oscillateur électrique (6) qui commande la source de rayonnement de façon impulsionnelle avec une fréquence déterminée des impulsions et commande simultanément, en coïncidence avec des impulsions du rayonnement, un circuit de signalisation (8) dans le circuit d'évaluation (S).

3. Détecteur d'incendie selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le circuit de signalisation (8) est un comparateur de phase qui est commandé par l'oscillateur (6) et qui n'évalue que le signal de sortie du récepteur acoustique que pendant sensiblement la durée d'impulsion du rayonnement et il est prévu un détecteur de valeur de seuil (9) fournissant un signal à un générateur de signaux (10) dès que l'intensité du signal de sortie du récepteur dépasse un seuil prédéterminé.

4. Détecteur d'incendie selon l'une des revendications 1-3, caractérisé par le fait que les dimensions de la chambre de mesure (1) sont choisies de telle façon que pour la fréquence des impulsions choisie pour le fonctionnement de la source de rayonnement, des ondes acoustiques stationnaires sont présentes dans la chambre de mesure.

5. Détecteur d'incendie selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la fréquence des impulsions de la source de rayonnement se situe entre 1 et 20 kHz, de préférence dans les environs de 8 kHz.

6. Détecteur d'incendie selon l'une des revendications 1-5, caractérisé par le fait qu'il est prévu, en plus, un récepteur de rayonnement diffus (11; L_s, 21) qui reçoit le rayonnement diffusé dans la zone de rayonnement de la source de rayonnement, au niveau des particules de fumées dans la chambre de.mesure (1), mais qui toutefois, ne reçoit aucun rayonnement direct de la source de rayonnement, et qui déclenche un signal dès que l'intensité du rayonnement diffus reçu dépasse un seuil prédéterminé.

7. Détecteur d'incendie selon les revendications 3 et 6, caractérisé par le fait que le récepteur de rayonnement diffus (11; L_S, 21) est relié à un circuit d'évaluation qui comporte un second comparateur de phase (12) commandé en coïncidence par l'oscillateur (6), ainsi qu'un second détecteur de valeur de seuil (13) qui commande un générateur de signaux (6) dès que le signal de sortie du récepteur de rayonnement diffus dépasse un seuil prédéterminé.

8. Détecteur d'incendie selon la revendication 7, caractérisé par le fait que le circuit d'évaluation (S) comporte un circuit OU (14) dont les entrées sont attaquées par les deux détecteurs de valeur de seuil (9, 13) et dont les sorties commandent le générateur de signaux (10).

9. Détecteur d'incendie selon la revendication 7, caractérisé par le fait que par les signaux de sortie des détecteurs de valeur de seuil (9, 13) sont susceptibles d'être commandés directement et au choix des appareils auxiliaires (15, 16).

10. Détecteur d'incendie selon l'une des revendications 1-9, caractérisé par le fait que la source de rayonnement (5) émet un rayonnement dans la plage des longueurs d'onde du rayonnement de résonance d'un oxyde de carbone.

11. Détecteur d'incendie selon l'une des revendications 1-10, caractérisé par le fait que la source de rayonnement (25) de même qu'un récepteur de rayonnement (27) sont disposés dans une unité d'évaluation (S), que le rayonnement de la source de rayonnement est guidé, par l'intermédiaire d'éléments de guidage du rayonnement (L" L₂, L₃) à la chambre de mesure (1) de même qu'au récepteur acoustique, et que le récepteur acoustique comporte un transducteur acousto-optique (17) qui renvoie au récepteur de rayonnement le signal optique éventuellement modifié par les oscillations de l'air, par l'intermédiaire d'au moins un second élément de guidage du rayonnement (L,).

12. Détecteur d'incendie selon la revendication 11, caractérisé par le fait que les éléments de guidage du rayonnement (L₁...L₄), sont réalisés, en tant que tel, du type monomode.

13. Détecteur d'incendie selon la revendication 12, caractérisé par le fait que le transducteur acousto-optique (17) comporte un élément (M) déformé par les oscillations acoustiques, élément sur lequel sont fixés un élément du guidage de rayonnement (L₃) et le second élément de guidage du rayonnement (L,) de manière que leur propriété de transmission optique change lors de la déformation de l'élément déformable (M), par suite d'une déformation simultanée, les deux éléments de guidage du rayonnement (L₃, L,) formant ensemble une boucle continue dont une extrémité est reliée à la source de rayonnement (25) et dont l'autre extrémité est reliée au récepteur de rayonnement (27).

14. Détecteur d'incendie selon la revendication 11, caractérisé par le fait que le transducteur acousto-optique (17) comporte un élément (M) mis en vibration par les oscillations acoustiques, et que le rayonnement est dirigé par l'intermédiaire de l'un (L₃) des éléments de guidage du rayonnement sur l'élément vibrant alors que le rayonnement réfléchi et diffusé par l'élément vibrant (M) est prélevé du second de guidage du rayonnement (L₄) et est envoyé au récepteur de rayonnement (27).

15. Détecteur d'incendie selon la revendication 11, caractérisé par le fait que le transducteur acousto-optique (17) comporte un élément piézo-électrique (P) qui se déforme sous l'action du son et fournit une tension électrique, ainsi qu'un élément (LCD) à transparence électrique susceptible d'être commandée et auquel est appliqué cette tension, ledit élément modifiant, lors de la vibration de l'élément piézo-électrique (P) le signal optique amené par l'intermédiaire de l'un (L₃) des éléments de guidage du rayonnement et renvoyé par l'autre (L,) élément de guidage du rayonnement.

16. Détecteur d'incendie selon l'une des revendications 11-15, en liaison avec l'une des revendications 6-9, caractérisé par le fait que dans l'unité d'évaluation (S) est prévu un récepteur de rayonnement supplémentaire (21) qui, par l'intermédiaire d'un élément supplémentaire de guidage de rayonnement (L,), est relié à la chambre de mesure (1) et reçoit à partir de celle-ci le rayonnement diffusé au niveau des particules de fumée et transmet le signal correspondant à l'unité d'évaluation (F).

Zeichnung