Verfahren zum Kühlen eines Schraubenverdichters sowie Schraubenverdichter zur Durchführung des Verfahrens

Beschreibung

[0001] Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zum Kühlen eines einen Schraubenrippenrotor und einen mit diesem in Kämmeingriff stehenden Schraubennutenrotor aufweisenden Schraubenverdichters, wobei in einen von den Rotoren und der Wandung des diese umgebenden Arbeitsraumes gebildeten Verdichtungsraum Kondensat eingespeist wird, welches in einem auslassseitig angeschlossenen Abscheider gewonnen wird. Die Erfindung betrifft ferner einen Schraubenverdichter zum Durchführen des Verfahrens.

[0002] Bei bekannten Schraubenverdichtern (vgl. US-A-35 35 057 und 31 29 877) wird das Kondensat aus einer gemeinsamen Sammelkammer meist über eine Vielzahl von in der Wandung des Verdichtungsraumes angeordneten Bohrungen in den Verdichtungsraum eingespeist. Diese Bohrungen münden in den Verdichtungsraum sowohl in einem Bereich, in dem dieser noch nicht gegenüber dem Einlass abgeschlossen ist als auch in einem Bereich, in dem bereits die sogenannte innere Verdichtung stattfindet. Da jedoch das eingespeiste Kondensat erst im Verlaufe des Verdichtungsprozesses bei Erreichen der erforderlichen Temperatur verdampft, verbleibt ein Teil des Kondensates im Bereich des Einlasses und zu Beginn des Verdichtungsprozesses zwangsläufig noch in flüssigem Zustand, zumal derartige Verdichter zur Erzielung eines wirksamen Wascheffektes meist mit Wasserüberschuss gefahren werden.

[0003] Diese verbleibende Kondensat kann sich in Vertiefungen ansammeln und in Abhängigkeit des saugseitigen Druckes mit der Dichtanordnung für die Rotorwellen in Verbindung gelangen. Es ist daher erforderlich, diese Teile aus rostfreiem Stahl herzustellen und in diesem Bereich Sondermaterialien einzusetzen. Kondensat verbleibt auch in denjenigen Betriebsphasen in flüssigem Zustand, in denen sich das Gehäuse noch nicht auf Betriebstemperatur befindet. Somit kann auch auf der Druckseite Kondensat anfallen, so dass auch diese Bereiche aus rostfreiem Stahl und Sondermaterialen hergestellt werden müssen. Der Einsatz von rostfreiem Stahl und Sondermaterialien führt jedoch zwangsläufig zu sehr hohen Herstellungskosten.

[0004] Um ein Durchschlagen von Kondensat auf die Ölseite des Verdichters zu vermeiden, müssen bei Verdichterkonstruktionen der erwähnten Art darüber hinaus die Dichtanordnungen für die Wellenlager relativ aufwendig gestaltet werden. So müssen Unter-oder Überdruckluftsperren vorgesehen werden, was einen nicht unerheblichen zusätzlichen Aufwand sowie den Einsatz von Fremdenergie erfordert.

[0005] Von Nachteil ist ferner, dass das im Bereich des Einlasses eingespritzte Kondensat entsprechend der verdampfenden Menge den volumetrischen Wirkungsgrad beeinflussen kann, was ebenfalls unerwünscht ist.

[0006] Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Verfahrensweise zum Kühlen eines Schraubenverdichters sowie einen Schraubenverdichter zur Durchführung des Verfahrens zu schaffen, bei der bzw. bei dem auf den Einsatz von rostfreiem Stahl und Sondermaterialien bei der Herstellung zugunsten billiger Materialien verzichtet werden kann und aufwendige Dichtanordnungen für die Rotorenwellen und die Wellenlager nicht erforderlich sind.

[0007] Diese Aufgabe wird erfindungsgemäss durch eine Verfahrensweise gelöst, bei der das Kondensat nach Abschluss des Verdichtungsraumes gegenüber dem Einlass des Verdichters in den Verdichtungsraum eingespeist und in Förderrichtung des Verdichters stromabwärts von Einspeisstelle Frischwasser in den Verdichtungsraum eingespeist wird, wobei die Kondensat- und die Frischwassereinspeisung in Abhängigkeit der Temperatur des Fördermediums in der Auslassleitung unabhängig voneinander gesteuert werden.

[0008] Durch die erfindungsgemässen Merkmale ist eine Verfahrensweise geschaffen, bei der der Kühlwassereinspritzvorgang erstmalig in allen Betriebsphasen abgestuft und präzise in Abhängigkeit der Temperatur des Fördermediums gesteuert vorgenommen wird, so dass im Verdichter ausschliesslich überhitzter Dampf anfällt. Dadurch kann weder auf der Saugnoch auf der Druckseite Kondensat anfallen, so dass der Einsatz von rostfreiem Stahl oder Sondermaterialien in diesen Bereichen nicht erforderlich ist und billigere Materialien vorgesehen werden können.

[0009] Auch können aufwendig gestaltete Dichtanordnungen entfallen, da mangels Kondensatanfall ein Durchschlagen nicht eintreten kann. Darüber hinaus erfolgt mangels Kondensatanfall im Einlass keine Beeinflussung des volumetrischen Wirkungsgrades.

[0010] Aufgrund der erfindungsgemässen Verfahrensweise kann das Einsatzgebiet von 1 stufigen «trockenen» Schraubenverdichtern in Bereiche erweitert werden, für die bisher nur öleingespritzte oder zweistufige trockene Verdichter eingesetzt werden konnten. Gegenüber Verdichtern mit Öl einspritzung wird erfindungsgemäss somit der Betriebsstoff Öl eingespart. Auch ist der nicht unerhebliche Aufwand für Ölfilteranordnungen nicht erforderlich, da das verdichtete Arbeitsmedium keine Ölanteile mehr enthält. Mangels Öleinsatz sind auch die Umweltbedingungen besser und keine Brand- bzw. Explosionsgefahr gegeben.

[0011] Grundsätzlich kann die Steuerung der Kondensat-und der Frischwassereinspeisung in Abhängigkeit der Temperatur des Fördermediums in der Auslassleitung in der für die jeweiligen Betriebsbedingungen günstigsten Weise gesteuert werden. Eine besonders einfache und betriebssichere Steuerung wird jedoch erreicht, wenn die Kondensateinspeisung bei Erreichen eines ersten niedrigen Temperaturwertes und die Frischwassereinspeisung bei Erreichen eines zweiten höheren Temperaturwertes erfolgt und jeweils bei Unterschreiten der Temperaturwerte die Einspeisung wieder unterbrochen wird. Bei einer derartigen bevorzugten Verfahrensweise wird das Kondensat erst dann in den Verdichtungsraum eingespritzt, wenn das verdichtete Medium am Ende des Verdichtungsprozesses eine bestimmte Temperatur erreicht hat. Fällt die Temperatur aufgrund der Kondensateinspritzung wieder unter den vorgegebenen Temperaturwert, so wird die Kondensateinspritzung wieder unterbrochen, so dass die Temperatur wieder ansteigen kann. Steigt die Temperatur des Fördermediums dagegen trotz Kondensateinspritzung weiter an, so wird bei Erreichen des zweiten höheren Temperaturwertes Frischwasser in den Verdichtungsraum eingespritzt und damit eine zusätzliche Kühlung des Fördermediums hervorgerufen. Fällt aufgrund der Frischwassereinspritzung die Temperatur wieder unter den zweiten höheren Temperaturwert ab, so wird die Frischwassereinspeisung wieder unterbrochen. Bei einem erneuten Temperaturanstieg über den zweiten höheren Temperaturwert hinaus wird dann erneut Frischwasser in den Verdichtungsraum eingespeist.

[0012] Bei einem erfindungsgemässen Schraubenverdichter zur Durchführung des Verfahrens wird das Kondensat über eine erste Zuführleitung und das Frischwasser über eine zweite Zuführleitung in den Verdichtungsraum eingespeist. Diese Zuführleitung ist erfindungsgemäss jeweils mit einem Ventil ausgestattet, wobei die Ventile von einem in der Auslassleitung des Verdichters angeordneten Temperaturschalter gesteuert werden. Eine derartige Anordnung ist einfach im Aufbau, wartungsarm und betriebssicher.

[0013] Bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemässen Schraubenverdichters werden die Ventile von einem auf zwei einstellbare Temperaturwerte ansprechenden Temperaturschalter gesteuert. Dieser Temperaturschalter öffnet bei Erreichen des ersten niedrigeren Temperaturwertes das Ventil für die Kondensatzuführleitung und bei Erreichen des zweiten höheren Temperaturwertes das Ventil für die Frischwasserzuführleitung. Ferner schliesst dieser Temperaturschalter die jeweiligen Ventile wieder, sobald die Temperatur unter den jeweiligen Temperaturwert absinkt.

[0014] Grundsätzlich können die Ventile in jeder beliebigen Weise ausgebildet sein. Vorteilhaft ist es jedoch, wenn die Ventile als Magnetventile oder als Wassermengenregler ausgebildet sind.

[0015] Bei einem bevorzugten Ausführungsbeispiel ist in der Auslassleitung in Strömungsrichtung gesehen stromaufwärts von dem Kondensatabscheider ein Kühler vorgesehen. Zweckmässigerweise ist bei einer derartigen Anordnung der Temperaturschalter in der Auslassleitung in Strömungsrichtung gesehen stromaufwärts von dem Kühler angeordnet.

[0016] Aufgrund der Einspeisung von Frischwasser und der sofortigen Verdampfung beim Einspeisvorgang findet im Verdichtungsraum des Verdichters ein Kalkausfall statt. Die dabei entstehenden Kalkpartikelchen lagern sich auf den Rotoren und der Wandung des Arbeitsraumes ab. Da dieser Vorgang nur während des Betriebes abläuft, kann sich die Kalkschicht nur solange aufbauen, bis das sogenannte Nullspiel und damit ein maximal möglicher Dichtungseffekt und Wirkungsgrad erreicht ist. Ein weiterer Aufbau der Kalkschicht wird durch das Aneinandervorbeigleiten der Rotoren verhindert.

[0017] Während des oben beschriebenen Vorganges ist keine Steigerung der Antriebsleistung für den Verdichter zu beobachten, da die Kalkschicht sehr weich ist. Ein Aushärten der Kalkschicht findet erst nach dem Abstellen des Verdichters und dem Abkühlen statt. Dabei können die Rotoren derart fest miteinander verbunden werden, dass ein erneutes Anfahren des Verdichters nicht möglich ist.

[0018] Die erfindungsgemässe Verfahrensweise ermöglicht es nun, diesen grundsätzlich positiven Effekt des Nullspieles auszunützen, ohne dabei den Nachteil des Aushärtens mit den daraus resultierenden Folgen in Kauf nehmen zu müssen. So kann aufgrund des erfindungsgemässen Verhahrens unaufbereitetes Frischwasser nur solange eingespeist werden, bis sich die Kalkschichten nicht grossflächig berühren und nach dem Abstellen und Abkühlen ein neuer Start möglich ist. Von diesem Zeitpunkt wird dann nur mehr aufbereitetes Frischwasser eingespeist, so dass ein weiterer Aufbau der Kalkschicht nicht erfolgt. Die Dauer der Frischwasserzufuhr mit Kalkausfall kann durch Versuche ermittelt werden.

[0019] Die Beschichtung von Rotoren von Schraubenverdichtem ist grundsätzlich bereits bekannt. So werden Rotoren von Schraubenverdichtern beispielsweise mit Kunststoff beschichtet und durch eine derartige Beschichtung ebenfalls ein optimaler Dichteffekt und Wirkungsgrad erreicht. Kunststoffbeschichtungen haben jedoch den Nachteil, dass bei Ablösungserscheinungen die Verdichter demoniert und zerlegt werden müssen. Kalkbeschichtete Rotoren können dagegen im eingebauten Zustand ohne Demontage nachgebessert werden. Hierzu ist es lediglich erforderlich, gezielt unaufbereitetes Frischwasser einzuspeisen, um die abgelösten Bereiche nachzubessern.

[0020] Im folgenden ist zur weiteren Erläuterung und zum besseren Verständnis schematisch ein Ausführungsbeispiel eines nach dem erfindungsgemässen Verfahren arbeitenden Schraubenverdichters unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichunung näher beschrieben.

[0021] Die Zeichnung zeigt einen mit einem Schraubenrippenrotor und einem Schraubennutenrotor ausgestatteten Schraubenverdichter 1, der einen Einlass 2 und einen Auslass 3 aufweist. Der Auslass 3 mündet in eine Auslassleitung 4, in der ein herkömmlicher Kühler 5 angeordnet ist. An den Kühler 5 schliesst sich ein Kondensatabscheider 6 an, der ebenfalls bekannter Bauart ist.

[0022] Der Kondensatabscheider 6 ist mit einer ersten Zuführleitung 7 ausgestattet, über die das im Kondensatabscheider gewonnene Kondensat zum Verdichter zurückgeführt wird. Die erste Zuführleitung 7 ist mit einem Ventil 8 ausgestattet, mit dem die Einspeisung des Kondensats in den Verdichtungsraum des Verdichters gesteuert werden kann. Die Einspeisung des Kondensats in den Verdichtungsraum erfolgt an einer Stelle, an der der Verdichtungsraum gegenüber dem Einlass des Verdichters bereits abgeschlossen ist.

[0023] Über eine zweite Zuführleitung 9, die mit einem Ventil 10 ausgestattet ist, kann Frischwasser in den Verdichtungsraum des Verdichters eingespeist werden. Die Einspeisstelle für das Frischwasser in den Verdichtungsraum ist dabei derart angeordnet, dass sie in Förderrichtung des Verdichters stromabwärts von der Einspeisstelle für das Kondensat liegt.

[0024] In der Auslassleitung 4 ist zwischen dem Auslass 3 und dem Kühler 5 ein Temperaturschalter 11 angeordnet. Dieser Temperaturschalter 11 besitzt im vorliegenden Ausführungsbeispiel zwei einstellbare Temperaturwerte T_i und T₂. Über den Temperaturschalter 11 werden die Ventile 8 und 10, die im vorliegenden Ausführungsbeispiel als Magnetventile ausgestaltet sind, gesteuert.

[0025] Die Steuerung ist dabei wie folgt gestaltet:

[0026] Bei einer Temperatur des Fördermediums im Auslass 3, die unter den Temperturwerten T, und T₂ liegt, ist sowohl das Ventil 8 als auch das Ventil 10 geschlossen. Steigt nun die Temperatur auf den Temperaturwert T_i an, so wird über den Temperaturschalter 11 das Ventil 8 für das Kondensat geöffnet. Erreicht die Temperatur den Temperaturwert T₂, so wird zusätzlich das Ventil 10 für das Frischwasser geöffnet. Bei einem Absinken der Temperatur unter den Temperaturwert T₂ schliesst der Temperaturschalter 11 das Ventil 10 wieder. Sinkt die Temperatur dann unter den Temperaturwert T, ab, so wird über den Temperaturschalter 11 auch das Ventil 8 geschlossen.

[0027] Wird der Temperaturwert T_i beispielsweise auf 200°C und der Temperaturwert T₂ beispielsweise auf 220°C eingestellt, so ergibt sich beim Verdichten von Luft folgende Arbeitsweise:

[0028] Wird der Schraubenverdichter 1 angefahren, so hat die komprimierte Luft im Auslass 3 zu Beginn eine Temperatur, die unter 200°C liegt. Das Ventil 8 für das Kondensat und das Ventil 10 für das Frischwasser sind deshalb in dieser Phase geschlossen. Ist der Anfahrvorgang abgeschlossen und wird der Betrieb mit dem Verdichter aufgenommen, so erhöht sich die Temperatur der kompromierten Luft im Auslass 3 langsam. Sobald die Temperatur der Luft im Auslass 3 200°C erreicht hat, öffnet der Temperaturschalter 11 das Ventil 8. Da zu diesem Zeitpunkt noch kein Kondensat vorliegt, wird die Temperatur der Luft im Auslass 3 weiter ansteigen. Sobald sie den Temperaturwert 220° erreicht hat, öffnet das Ventil 10, so dass Frischwasser in den Verdichtungsraum eingespeist werden kann. Dadurch sinkt die Temperatur der Luft im Auslass 3 wieder ab. Hat die Temperatur 220°C unterschritten, schliesst das Ventil 10 wieder, so dass die Frischwasserzufuhr unterbrochen wird. Dieser Vorgang wiederholt sich so oft, bis im Kondensatabscheider 6 ausreichend Kondensat angefallen ist, das über die erste Zuführleitung 7 und das Ventil 8 in den Verdichtungsraum eingespeist werden kann. Sinkt nun die Temperatur im Auslass 3 aufgrund der Kondensateinspeisung unter 220°C ab, so wird zuerst das Ventil 2 geschlossen und damit die Frischwassereinspeisung in dem Verdichtungsraum unterbrochen. Sinkt die Temperatur weiter unter 200°C ab, so wird auch das Ventil 8 geschlossen, so dass weder Kondensat noch Frischwasser in den Verdichtungsraum eingespeist wird.

[0029] Aufgrund der oben beschriebenen Verfahrensweise fällt im Verdichter ausschliesslich überhitzter Dampf an, so dass sich weder einlass- noch auslassseitig Flüssigkeit ansammeln kann. Der Einsatz von rostfreiem Stahl oder Sondermaterialien in diesen Bereichen ist daher nicht erforderlich, so dass billigere Materialien verwendet werden können, die die Herstellungskosten erheblich reduzieren. Auch können aufwendig gestaltete Dichtanordnungen entfallen, da mangels Kondensatanfall ein Durchschlagen nicht eintreten kann. Mangels Kondensatanfall im Einlass findet auch keine Beeinflussung des volumetrischen Wirkungsgrades statt.

Ansprüche

1. Verfahren zum Kühlen eines einen Schraubenrippenrotor und einen mit diesem in Kämmeingriff stehenden Schraubennutenrotor aufweisenden Schraubverdichters, wobei in einen von den Rotoren und der Wandung des diese umgebenden Arbeitsraumes gebildeten Verdichtungsraum Kondensat eingespeist wird, welches in einem auslassseitig angeschlossenen Abscheider gewonnen wird, dadurch gekennzeichnet, dass das Kondensat nach Abschluss des Verdichtungsraumes gegenüber dem Einlass des Verdichters in den Verdichtungsraum eingespeist und in Förderrichtung des Verdichters stromabwärts von der Einspeisstelle Frischwasser in den Verdichtungsraum eingespeist wird, und dass die Kondensat- und die Frischwassereinspeisung in Abhängigkeit der Temperatur des Fördermediums in der Auslassleitung unabhängig voneinander gesteuert werden.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Kondensateinspeisung bei Erreichen eines ersten niedrigeren Temperaturwertes und die Frischwassereinspeisung bei Erreichen eines zweiten höheren Temperaturwertes erfolgt und jeweils bei Unterschreiten dieser Temperaturwerte wieder unterbrochen wird.

3. Schraubenverdichter zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Kondensat über eine erste Zuführleitung (7) und das Frischwasser über eine zweite Zuführleitung (9) in den Verdichtungsraum eingespeist werden und jede Zuführleitung (7 bzw. 9) jeweils mit einem Ventil (8 bzw. 10) ausgestattet ist, wobei die Ventile (8 bzw. 10) von einem der Auslassleitung (4) angeordneten Temperaturschalter (11) gesteuert sind.

4. Schraubenverdichter nach Anspruch 3, zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventile (8 bzw. 10) von einem auf zwei einstellbare Temperaturwerte (Ti und T₂) ansprechenden Temperaturschalter (11) gesteuert sind, der bei Erreichen des ersten niedrigeren Temperaturwertes (T_i) das Ventil (8) für die erste Zuführleitung (7) für das Kondensat und bei Erreichen des zweite höheren Temperaturwertes (T₂) das Ventil (10) für die zweite Zuführleitung (9) für das Frischwasser öffnet, sowie die jeweiligen Ventile (8 bzw. 10) bei einem Absinken unter den jeweiligen Temperaturwert (T_i bzw. T₂) wieder schliesst.

5. Schraubenverdichter nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventile (8 bzw. 10) Magnetventile sind.

6. Schraubenverdichter nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventile (8 bzw. 10) Wassermengenregler sind.

7. Schraubenverdichter nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass in der Auslassleitung (4) in Strömungsrichtung gesehen stromaufwärts von dem Kondensatabscheider (6) ein Kühler (5) vorgesehen ist.

8. Schraubenverdichter nach Anspruch 3 oder 4 und 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Temperaturschalter (11) in der Auslassleitung (4) in Strömungsrichtung gesehen stromaufwärts von dem Kühler (5) angeordnet ist.

Claims

1. Method for cooling a screw compressor having a helical rib rotor and a helical groove rotor in mating engagement therewith, condensate being introduced into a compession chamber formed by the rotors and the wall of the working chamber surrounding the rotors, which condensate is recovered in a separator connected to the outlet side, characterised in that the condensate is introduced into the compression chamber after closure of the compression chamber against the inlet of the compressor and fresh water is introduced into the compression chamber downstream of the inlet position considered in the feed direction of the compressor, and in that the introduction of condensate and fresh water are controlled mutually independently in dependence upon the temperature of the feed medium in the outlet conduit.

2. Method according to claim 1 characterised in that the introduction takes place upon reaching a first lower temperature value and the introduction of fresh water takes place upon reaching a second higher temperature value and in each case is interrupted when the temperature falls again below this temperature value.

3. Screw compressor for carrying out the method of claim 1 characterised in that the condensate is introduced via a first conduit (7) and the fresh water is introduced via a second feed conduit (9) into the compression chamber and each feed conduit (7 or 9) is provided with a respective valve (8 or 10), the valves (8 or 10) being controlled by a temperature switch (11) arranged in the outlet conduit (4).

4. Screw compressor according to claim 3 for carrying out the method to claim 2 characterised in that the valve (8 or 10) are controlled by a temperature switch (11) responsive to two settable temperature values (T_i and T₂), which switch opens the valve (8) for the first feed conduit (7) for the condensate when the first lower temperature value (T_i) is reached and opens the valve (10) for the second feed conduit (9) for the fresh water when the second higher temperature value (T₂) is reached, and closes the respective valves (8 or 10) again when the temperature falls below the respective temperature value (T, or T₂).

5. Screw compressor according to claim 3 or 4 characterised in that the valves (8 or 10) are solenoid valves.

6. Screw compressor according to claim 3 or 4 characterised in that the valves (8 or 10) are water flow regulators.

7. Screw compressor according to claim 3 or 4 characterised in thatthe a cooler (5) is provided in the outlet conduit (4) upstream of the condensate separator (6) considered in the flow direction.

8. Screw compressor according to claim 3 or 4 and 7 characterised in that the temperature switch (11) is arranged in the outlet conduit (4) upstream of the cooler (5) considered in the flow direction.

Revendications

1. Procédé de refroidissement d'un compresseur à vis comprenant un rotor à nervures hélicoïdales et un rotor à rainures hélicoïdales engrenant dans celui- ci, du condensat, qui est recueilli dans un séparateur raccordé côté sortie, étant injecté dans une chambre de compression formée par les rotors et la paroi de la chambre de travail entourant ces dernier, caractérisé par le fait qu'on injecte le condensat dans la chambre de compression après fermeture de la chambre de compression vis-à-vis de l'entrée du compresseur, qu'on injecte de l'eau fraîche dand la chambre de compression en aval du point d'injection du condensat dans le sens du refoulement du compresseur et que l'on commande les injections du condensat et de l'eau fraîche indépendamment l'une de l'autre en fonction de la température du fluide refoulé dans la conduite d'échappement.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait l'on effectue l'injection du condensat à l'atteinte d'une première température plus basse et l'injection d'eau fraîche à l'atteinte d'une seconde température plus élevée, et qu'on les interrompt à nouveau en cas de refroidissement en-dessous de ces températures respectives.

3. Compresseur à vis pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on injecte le condensat dans la chambre de compression par une première conduite d'amenée (7) et l'eau fraîche par une seconde conduite d'amenée (9), et que chaque conduite d'amenée (7, 9) est respectivement munie d'une valve (8, 10), les valves (8, 10) étant commandées par un thermostat (11) placé dans la conduite d'échappement (4).

4. Compresseur à vis selon la revendication 3 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les valves (8, 10) sont commandées par un theromostat (11) qui réagit à deux températures réglabels (T_i et T₂), lequel, à l'atteinte de la première température la plus basse T¹, ouvre la valve (8) de la première conduite d'amenée (7) pour le condensat et, à l'atteinte de la seconde température la plus élevée (T₂), ouvre la valve (10) de la seconde conduite d'amenée (9) pour l'eau fraîche et ferme à nouveau les valves correspondantes (8, 10) en cas d'un refroidissment en-dessous de ces températures respectives (T_i, T₂).

5. Compresseur à vis selon la revendication 3 ou 4, caractérisé par le fait que les valves (8, 10) sont des électrovalves.

6. Compresseur à vis selon la revendication 3 ou 4, caractérisé par le fait que les valves (8, 10) sont des régulateurs de débit d'eau.

7. Compresseur à vis selon la revendication 3 ou 4, caractérisé par le fait qu'un refroidisseur (5) est prévu dans la conduite d'échappement (4) en amont du séparateur de condensat (6), vu dans le sens de l'écoulement.

8. Compresseur à vis selon la revendication 3 ou 4 est 7, caractérisé par le fait que le thermostat (11 ) est placé dans la conduite d'échappement (4) en amont du refroidisseur (5), vu dans le sens de l'écoulement.

Zeichnung