Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage

Abstract

 Die Erfindung bezieht auf einen Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage mit verrippten Wärme­tauschrohren (6), durch die das Kältemittel im Kreuzstrom zu anströ­mender Umgebungsluft geführt ist, wobei die Wärmetauschrohre (6) in mehreren in Anströmrichtung der Umgebungsluft hintereinander angeordneten Rohrreihen angeordnet sind, deren jeweilige Wärme­tauschrohre im Kreuzgegenstrom verschaltet sind, die Rohrreihen in mehrere in Anströmrichtung der Umgebungsluft hintereinander angeordnete Baugruppen (14,16) unterteilt sind, deren Verrippun­gen (12) wärmeleitmäßig entkoppelt sind, und die Baugruppen (14,16) kältemittelmäßig in Reihe im Gegenstrom zur Anströmrichtung der Umgebungsluft verschaltet sind. Nach der Erfindung ist vorgese­hen, daß benachbarte Baugruppen (14,16) über ihre Verrippung (12, 30) me­chanisch verbunden sind, und daß in einer Verbindungszone (38) zwischen jeweils zwei benachbarten Baugruppen (14,16) aber die mittlere Wärmeleitfähigkeit λ_m unter 20 % der Wärmeleitfähigkeit λ des Materials der Verrippung der beiden benachbarten Baugruppen (14,16) liegt.

Beschreibung

[0001] Die Erfindung bezieht sich auf einen Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage mit verrippten Wärme­tauschrohren, durch die das Kältemittel im Kreuzstrom zu anströ­mender Umgebungsluft geführt ist, wobei die Wärmetauschrohre in mehreren in Anströmrichtung der Umgebungsluft hintereinander angeordneten Rohrreihen angeordnet sind, deren jeweilige Wärme­tauschrohre im Kreuzgegenstrom verschaltet sind. Dabei besteht vorzugsweise, jedoch nicht ausschließlich, die Verrippung aus Folien aus Al, Cu oder Legierungen dieser Materialien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm.

[0002] Derartige Verflüssiger für Fahrzeugklimaanlagen sind handelsüblich. Bisher hat man dabei alle Wärmetauschrohre mit einer gemeinsamen Verrippung mit Lamellen versehen, die gegebe­nenfalls auch schon zum Zwecke der Verbesserung des Wärmeüber­gangs mit ausstellerartigen Unterbrechungen war. Derartige aus­stellerartige Unterbrechungen waren dabei jeweils so orientiert, daß ein optimaler Wärmefluß vom Rohr in den Aussteller der betreffenden Unterbrechung erfolgte. Derartige ausstellerartige Unterbrechungen verliefen dementsprechend längs der Verbindungs­linie von Rohren derselben Rohrreihe oder längs der Verbindungs­linie von direkt benachbarten Rohren benachbarter Rohrreihen. Dabei ist jedoch der Wärmefluß zwischen benachbarten Rohren der­selben Rohrreihe oder direkt benachbarter Rohrreihen nicht gemindert. Darüber hinaus ist das Muster derartiger den Wir­kungsgrad der Wärmeübertragung vergrößernder ausstellerartiger Unterbrechungen gleichmäßig über die ganze Verrippung verteilt.

[0003] Bei diesen bekannten Verflüssigern stellt sich in den Verrippungen zwischen benachbarten gegenläufig durchströmten Rohrreihen wegen deren gut wärmeleitender Verbindung ein mitt­leres Temperaturniveau ein, welches leistungsmindernd wirkt. Diese Leistungsminderung ist so ausgeprägt, daß ein Kreuzgegen­strom, welcher theoretisch erheblich höhere wirksame Temperatur­differenz erzeugen kann, praktisch gegenüber einem einfachen Kreuzstrom kaum Leistungsverbesserung bringt. Dieser Effekt wird bei Verflüssigern für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage noch dadurch verstärkt, daß die Rohre benachbarter Rohrreihen (jeweils in Strömungsrichtung der Umgebungsluft gerechnet) sehr klein sind und dadurch der über die Verrippung übertragene Wärmefluß zwischen den Rohren benachbarter Rohrreihen besonders groß ist. Im vorliegenden Zusammenhang werden ausschließlich die besonders gravierenden Wärmeverluste über Wärmeleitung betrach­tet, während die um eine Größenordnung etwa kleineren Wärmever­luste über Strahlung außer Betrachtung bleiben sollen.

[0004] Ein bekannter Verflüssiger (vgl. DE-GM 16 85 651) für das Kältemittel einer Kältemaschine - also nicht für den Einsatzzweck nach der Erfindung bei einer Fahrzeugklimaanlage - besteht je nach Leistungsanforderung aus einer Baugruppe oder mehreren gleichen Baugruppen, die dann gemäß den Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 1 angeordnet und im Kreuzgegenstrom verschaltet sind. Alle Baugruppen enthalten jeweils nur eine Rohrreihe und sind körperlich und somit auch wärmeleitmäßig völlig voneinander getrennt.

[0005] Bei vollständiger mechanischer und damit automatisch auch wärmeleitmäßiger Entkopplung benachbarter Baugruppen erge­ben sich Probleme mechanischer Festigkeit des ganzen Verflüssi­gers sowie erheblich höhere Herstellungskosten, da praktisch mindestens zwei gesonderte Verflüssiger hergestellt und strö­mungsmäßig auf möglichst gleichbleibendem kleinen Raum verbunden werden müssen. Diese Probleme verschärfen sich erheblich bei Verflüssigern für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage auf­grund der an nur geringes Raumangebot in Kraftfahrzeugen ange­paßten kleinen Dimensionierungen.

[0006] Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Vorteile eines Betriebs im Kreuzgegenstrom auch für einen zum Einsatz in einer Fahrzeugklimaanlage bestimmten Verflüssiger eines Kälte­mittels nutzbar zu machen.

[0007] Diese Aufgabe wird bei einem Verflüssiger mit den Merk­malen des Oberbegriffs von Anspruch 1 durch dessen kennzeich­nende Merkmale gelöst.

[0008] Bei dem erfindungsgemäßen Verflüssiger erfolgt eine körperliche Vereinigung mehrerer Baugruppen, vorzugsweise aller, über eine gemeinsame Verrippung. Dadurch wird gerade bei den kleinen Dimensionierungen von Verflüssigern für Fahrzeugklimaan­lagen die mechanische Festigkeit des ganzen Verflüssigers er­höht, der sogar einstückig hergestellt werden kann, mindestens jedoch unter Zusammenfassung mehrerer Baugruppen bzw. mehrerer Rohrreihen. Eine wärmeleitmäßige weitgehende Entkopplung wird dabei durch entsprechende Gestaltung der Verrippung zwischen den Baugruppen vorgenommen. Erst durch die Zusammenfassung der Bau­gruppen wird überhaupt eine Herstellung und Handhabung der kleindimensionierten Verflüssiger für Fahrzeugklimaanlagen, oder wenigstens von zusammengefaßten Teilen derselben, praktisch sinnvoll und möglich.

[0009] Denkbare Möglichkeiten einer wärmeleitmäßigen Entkopp­lung benachbarter Baugruppen an einer durchlaufenden Verrippung sind z.B. der Einbau von Isolationsmaterial, eine Querschnitts­schwächung, eine Widerstandsänderung durch Dotierung o.dgl. Der­artige Möglichkeiten sind jedoch relativ aufwendig, so daß die Bauweise nach Anspruch 3 bevorzugt wird.

[0010] Bei der Bauweise nach Anspruch 3 kann das Material der Verrippung der Wärmetauschrohre benachbarter Baugruppen wie bei den bekannten Verflüssigern für Kraftfahrzeugklimaanlagen gleich sein. Durch geeignete Anordnung von Unterbrechungen längs der Verbindungszone zwischen den beiden Baugruppen wird jedoch dort der Wärmefluß durch Wärmeleitung signifikant herabgesetzt. Es hat sich gezeigt, daß selbst bei Ausbildung der Verrippung als Folien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm durch das Zusam­menwirken dieser Folien als dichtes Paket noch eine hinreichende mechanische Festigkeit des ganzen Verflüssigers unter mechani­scher Zusammenfassung der Baugruppen, im Grenzfall ohne jede zusätzliche Verfestigungsmaßnahme, erreicht werden kann. Darüber hinaus behält man den Vorteil, die Wärmetauschrohre verschiede­ner Baugruppen wie bei einem konventionellen Verflüssiger in einem Arbeitsgang verrippen zu können und so die Herstellungs­vorteile der bekannten Verflüssiger beizubehalten. Bevorzugt werden dabei Bemessungen gemäß Anspruch 5, wobei aber auch noch wärmeleitmäßige Entkopplungen, die geringer sind als die Werte gemäß Anspruch 5, noch eine deutliche Erhöhung der Temperatur­differenz zwischen Kältemittel und Umgebungsluft ergeben können.

[0011] Bei der praktisch bevorzugten Weiterbildung von Anspruch 3 gemäß Anspruch 4 nimmt der Lamellenbereich jeder Rohrreihe praktisch unmittelbar und praktisch ohne Wechselwir­kung mit anderen Rohrreihen die Temperatur des Kältemittels der betreffenden Rohrreihe an. Es hat sich gezeigt, daß dabei über­raschend ungewöhnlich hohe Wirkungsgradverbesserungen im Ver­gleich mit konventionellen besten vergleichbaren Verflüssigern erreicht werden können. Bei gleichem Materialeinsatz oder glei­cher Bautiefe und gleichem luftseitigen Druckverlust lassen sich Wirkungsgradverbesserungen in der Größenordnung von 25 % errei­chen, die beispielsweise in einer entsprechend geringeren Bau­tiefe bei gleicher Kühlleistung nutzbar gemacht werden können.

[0012] Bei allen Verflüssigern gemäß der Erfindung für Fahr­zeugklimaanlagen wird bewußt von einer gleichmäßigen Auslegung der Verrippung aller Wärmetauschrohre abgegangen und stattdessen eine wärmeleitmäßige Entkopplung von mindestens zwei Baugruppen gewählt, welche im Betrieb des Kreuzgegenstroms jeweils in einer Gegensinnwende durchströmt werden. Dabei kann es im einzelnen offen bleiben, wie die Wärmetauschrohre in jeder einzelnen Bau­gruppe verschaltet sind, z.B. in jeder Baugruppe im Kreuzstrom oder auch für sich im Kreuzgegenstrom. Man kann auch in jeder Baugruppe bekannte derartige Verschaltungselemente kombinieren. Im Grenzfall könnte man sogar jeder Rohrreihe eine Baugruppe zuordnen und jede Rohrreihe in einer Gegensinnwende durchströ­men. Es hat sich jedoch gezeigt, daß man für praktische Anwen­dungen meist mit nur zwei wärmeleitmäßig entkoppelten Baugruppen auskommen kann, selbst wenn diese Baugruppen einzeln oder beide mehr als eine Rohrreihe enthalten. Bevorzugt sind dabei drei oder vier Rohrreihen, wobei im erstgenannten Fall eine Rohrreihe in einer Baugruppe und die beiden anderen Rohrreihen in einer zweiten Baugruppe angeordnet sind, während im zweitgenannten Fall in jeder der beiden Baugruppen zwei Rohrreihen angeordnet werden.

[0013] Bei einem erfindungsgemäßen Verflüssiger für Fahrzeug­klimaanlagen kann sich nicht mehr eine mittlere Temperatur in einer gemeinsamen Verrippung benachbarter Wärmetauschrohre aus verschiedenen Baugruppen einstellen, sondern es erfolgt zwischen den beiden Baugruppen ein mehr oder minder ausgeprägter Tempera­tursprung, der im Grenzfall einer mechanisch vollständigen Tren­nung der Verrippungen benachbarter Baugruppen am deutlichsten ist.

[0014] Die wirksame Temperaturdifferenz zwischen dem Kältemit­tel einerseits und der Umgebungsluft andererseits läßt sich bei Auslegung des Verflüssigers gemäß Anspruch 18 noch einmal signi­fikant erhöhen. Dabei werden für die beiden angesprochenen Bau­gruppen vorzugsweise Bemessungen gemäß den Ansprüchen 19 und 20 verwendet. Die Bedeutung dieser Maßnahmen wird später anhand von Funktionsdiagrammen der wesentlichen Parameter (Fig. 9 bis 11) noch mehr im einzelnen erläutert. Aus der DE-AS 1 072 257 ist es an sich bekannt, längs des Strömungswegs des Kältemittels die Anzahl parallel durchströmter Rohre so zu ändern, daß der Druck­gradient über den gesamten Strömungsweg im wesentlichen konstant ist.

[0015] Gemäß den Ansprüchen 6 bzw. 7 kann bei den Unterbre­chungen in der Verbindungszone zwischen benachbarten Baugruppen das Material der Verrippung entfernt, insbesondere ausgestanzt, sein. In diesem Fall wird man vorzugsweise schmale Schlitze ver­wenden, um möglichst wenig Verrippungsmaterial einzubüßen. Man kann aber auch gemäß den Ansprüchen 9 und 10 das Material der Verrippung im Bereich der Unterbrechungen mit zu Ausstellern nutzen, die zusätzlich den Wärmeübergang zwischen Kältemittel und Umgebungsluft fördern.

[0016] Es hat sich gezeigt, daß man nicht alle Unterbrechungen innerhalb der Verbindungszone zwischen benachbarten Baugruppen neu schaffen muß, sondern daß man die früher erwähnten bekannten ausstellerartigen Unterbrechungen, die bisher nur zur Förderung des Wärmeübergangs vorgesehen waren, in die wärmeleitmäßige Ent­kopplung der beiden benachbarten Baugruppen mit einbeziehen kann (Anspruch 11).

[0017] Bei der Ausbildungsform nach Anspruch 11 sieht Anspruch 12 vorzugsweise vor, daß die an sich bekannten Unterbrechungen an Jalousien ausgebildet sind, während die übrigen Unterbrechun­gen, die zur wärmeleitmäßigen Separierung der Rohrreihen zusätz­lich vorgesehen sind, als einfache Wärmeleitunterbrechungen ohne Jalousieausbildung ausgebildet sein können. Hierzu wird insbe­sondere auf die alternativen Möglichkeiten von Fig. 8 hingewie­sen.

[0018] Es ist möglich, die Verbindungszone zwischen benachbar­ten Baugruppen als gerade Linie oder geradlinige Zone zu wählen, die parallel zu den Rohrreihen verläuft. Anspruch 13 zeigt aber, daß auch ein polygon- oder wellenförmiger, also insbesondere aus geradlinigen Abschnitten oder Kurvenabschnitten zusammengesetz­ter, Verlauf der Verbindungszone zwischen benachbarten Baugrup­pen sogar bevorzugt sein kann. Dies gilt insbesondere für den Fall, daß die Rohre in Strömungsrichtung der Umgebungsluft gegeneinander versetzt sind und an sich bekannte ausstellerar­tige Ausnehmungen bekannter Art für die Erhöhung des Wärmeüber­gangs in die zur wärmeleitmäßigen Entkopplung zwischen benach­barten Baugruppen vorgesehene Folge der Ausnehmungen mit einbe­zogen sind (Anspruch 3).

[0019] Verschiedene mögliche Anordnungsweisen der Unterbre­chungen sind für diesen Fall in den Ansprüchen 14 bis 16 ange­sprochen.

[0020] Die Erfindung wird im folgenden anhand schematischer Zeichnungen an mehreren Ausführungsbeispielen noch näher erläu­tert. Es zeigen:

Fig. 1 einen Rundrohrlamellenwärmetauscher mit Prin­zipschaltbild a) und perspektivischer Darsteller der Lamellen­blöcke ohne Verschaltung in der Variante b);

Fig. 2 einen Flachrohrverflüssiger in perspektivischer Ansicht mit Verschaltungsdarstellung;

die Fig. 3 bis 5 verschiedene Ausführungsformen eines Rundrohrverflüssigers mit Darstellung bevorzugter Verschaltungen der das Kältemittel führenden Wärmetauschrohre; und

Fig. 4b eine schematische Darstellung der Verschaltung der Wärmetauschrohre eines vierreihigen Verflüssigers mit vier Baugruppen. Soweit dabei die Baugruppen in den Fig. 1 bis 5 kör­perlich getrennt dargestellt und beschrieben sind, ist eine gemeinsame Lamellenverrippung mit wärmeleitmäßiger Entkopplung im Sinne der Erfindung ergänzt zu denken.
Es zeigen ferner

die Fig. 6 und 7 in Draufsicht auf eine gemeinsame Lamelle zwei verschiedene Anordnungen von Unterbrechungen in der Verbindungszone zwischen benachbarten Baugruppen unter Einbezie­hung von an sich bekannten ausstellerartigen Unterbrechungen für die Erhöhung des Wärmeübergangs;

Fig. 8 mögliche Bauformen solcher Unterbrechungen, welche im Rahmen der Erfindung zusätzlich zur wärmeleitmäßigen Entkopplung vorgesehen sind, in drei Varianten a), b) und c) als ausstellerartige Unterbrechungen, wie sie insbesondere in der Fig. 7 dargestellt sind, oder in der Variante d) als einfacher Schlitz, wie er insbesondere in Fig. 6 dargestellt ist; Ausbil­dungen mit ausstellerartigen Unterbrechungen in der Anordnung nach Fig. 6 oder mit schlitzförmigen Unterbrechungen wie bei der Ausführungsform nach Fig. 7 sind jedoch ebenfalls möglich;

die Fig. 9 bis 11 drei Funktionsdiagramme;
dabei

Fig. 11b ein Kältemittelzustandsdiagramm, in welchem Kältemittelkreisläufe eingetragen sind, welche den anhand der Fig. 10 und 11 diskutierten verschiedenen Auslegungen des Ver­flüssigers in bezug auf den kältemittelseitigen Druckverlust entsprechen;

Fig. 12 in Anlehnung an Fig. 7 eine Draufsicht auf eine erfindungsgemäße Lamelle eines Verflüssigers;

Fig. 13 einen Schnitt nach der Linie B-B in Fig. 12;
und

die Fig. 14 und 15 schematisierte Verschaltungen der Kältemittel führenden Rohre des Standes der Technik, von dem die Erfindung ausgeht, und zwar nach Fig. 14 im Kreuzstrom und nach Fig. 15 im Kreuzgegenstrom.

[0021] In den zur Veranschaulichung der bekannten Verflüssiger vorgesehenen Fig. 14 und 15 ist die Anströmrichtung der Umge­bungsluft durch die Pfeile A veranschaulicht. In beiden Ausfüh­rungsbeispielen sind vier Rohrreihen quer zur Anströmrichtung angeordnet.

[0022] Im Kreuzstrombetrieb gemäß Fig. 14 wird das Kältemittel durch einen Anschluß 2 in einen Sammler 4 eingeleitet, an den die vier Reihen von verrippten Wärmetauschrohren 6 eingangssei­tig angeschlossen sind. Alle Wärmetauschrohre 6 haben dabei eine gemeinsame gleichmäßig ausgebildete Verrippung. Ausgangsseitig sind die vier Reihen von Wärmetauschrohren 6 an einen weiteren Sammler 8 angeschlossen, der mit einem Auslaß 10 des Kältemit­tels versehen ist. Man erkennt, daß das Kältemittel in den vier Reihen parallel vom Sammler 4 zum Sammler 8 strömt und dabei die anströmende Umgebungsluft kreuzt.

[0023] In Fig. 15 ist dieselbe Konfiguration von verrippten Wärmetauschrohren 6 im Kreuzgegenstrom in bezug auf die anströ­mende Umgebungsluft verschaltet. Dabei sind zwischen den beiden eingangs- und ausgangsseitigen Sammlern 4 und 8 vier Gegensinn­wenden dargestellt, in denen das Kältemittel einerseits die anströmende Umgebungsluft kreuzt und andererseits im Gegenstrom zu diesem vom eingangsseitigen Sammler 4 zum ausgangsseitigen Sammler 8 geführt ist.

[0024] In der dargestellten Ausführungsform verbindet jede Gegensinnwende jeweils nur zwei benachbarte Rohre einer Reihe. Es ist ebenso bekannt, zur Erhöhung des Druckverlustes in jedem durchströmten Zweig zwischen den Sammlern 4 und 8 die Anzahl der Rohre pro Reihe zu erhöhen bis zu dem Grenzfall, daß zwischen dem eingangsseitigen Anschluß 2 und dem Auslaß 10 nur eine ein­zige Rohrschlange bzw. Gegensinnwende angeordnet ist.

[0025] Die gemeinsame Verrippung aller Wärmetauschrohre durch Folien insbesondere aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm, üblicherweise bis etwa 0,1 mm, ist mit 12 dargestellt.

[0026] Die bekannten Ausführungsformen der Fig. 14 und 15 beziehen sich speziell auf Rundrohrwärmetauscher.

[0027] In Fig. 1 wird nun die Erfindung ebenfalls anhand eines Rundrohrwärmetauschers veranschaulicht.

[0028] Hier ist der Verflüssiger in zwei Baugruppen 14 und 16 aufgeteilt, von denen jede ohne Beschränkung der Allgemeinheit jeweils zwei Rohrreihen enthält. Es ist dabei der Sonderfall von nur zwei Baugruppen 14 und 16 angesprochen, von denen die Bau­gruppe 14 an der Eintrittsseite des Kältemittels und die Bau­gruppe 16 an der Austrittsseite des Kältemittels angeordnet ist, wobei beide Baugruppen als Gegensinnwende geschaltet sind (Darstellungsvariante a)).

[0029] In der dargestellten Ausführungsform hat dabei jede Baugruppe für sich eine eigene Verrippung mit Folien aus Al, Cu oder Legierungen dieser Materialien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm bis nach derzeitiger Walztechnik minimal 0,08 mm. Dieselbe Verschaltungsweise kann jedoch auch bei Baugruppen vor­gesehen sein, die gemäß später noch zu erörternden Aus führungs­beispielen gemeinsame Verrippung aus derartigen Folien besitzen.

[0030] In Fig. 2 ist die Verschaltung gemäß Fig. 1 auf zwei Baugruppen 14 und 16 übertragen, die hier als Flachrohrwärmetau­scher ausgebildet sind und ebenfalls jeweils für sich eigene La­mellenverrippungen mit Folien besitzen, die hier zweckmäßig Stärken zwischen 0,15 und 0,25 mm besitzen.

[0031] Sowohl bei der Ausführungsform nach Fig. 1 als auch bei der nach Fig. 2 ist die Strömungsrichtung des Kältemittels durch Pfeile B gekennzeichnet.

[0032] Die die Gegensinnwende beschreibende Rohrverbindung zwischen den beiden Baugruppen 14 und 16 ist ebenfalls bei bei­den Ausführungsbeispielen mit 18 bezeichnet.

[0033] Während in Fig. 1 die Verschaltung der Rohre der jewei­ligen Baugruppe 14 oder 16 offen gelassen ist, ist die Verschal­ tung bei der Ausführungsform nach Fig. 2 in reinem Kreuzstrom in der jeweils einzelnen Baugruppe 14 bzw. 16 vorgesehen.

[0034] Durch unterschiedliche Darstellung der Stärke der bei­den Baugruppen in Fig. 1 soll veranschaulicht werden, daß die vom Kältemittel zuerst durchströmte erste Baugruppe 14 mit rela­tiv geringem kälteseitigen Druckverlust und die vom Kältemittel nachfolgend durchströmte zweite Baugruppe 16 mit relativ hohem kälteseitigen Druckverlust ausgelegt ist.

[0035] Eine entsprechende Auslegung ist bei dem Flachrohrver­flüssiger gemäß Fig. 2 durch die Verschaltung der einzelnen Wärmetauschrohre in der jeweiligen Baugruppe 14 und 16 noch ver­deutlicht. Der relativ geringe Druckverlust wird hier dadurch gewonnen, daß Gruppen verhältnismäßig großer Anzahl von Wärme­tauschrohren, hier mit den Anzahlen 5, 4, 4 und 3, zwischen ein­zelnen Abteilungen 20 des eingangsseitigen Sammlers 22 hin- und hergeführt werden, wobei die Abteilungen der Sammler durch Zwi­schenwände 24 abgeteilt sind. In der ausgangsseitigen zweiten Baugruppe 16 ist eine entsprechende Hin- und Herführung von Rohrgruppen vorgesehen, wobei jedoch jede Rohrgruppe nur jeweils zwei Rohre aufweist. Dies ist dadurch realisiert, daß zwei parallel laufende Rohrschlangen ineinandergeschachtelt sind und jeweils durch einfache Rohrbögen miteinander verbunden sind. Durch die Reduzierung der Anzahl der Rohre pro Gruppe ist hier selbst bei gleichbleibendem Querschnitt der einzelnen Wärme­tauschrohre 6 eine erhebliche Vergrößerung des Druckverlustes in der Baugruppe 16 relativ zur Baugruppe 14 erhalten. Man erkennt somit, daß die Anforderungen an den Druckverlust in der jeweili­gen Rohrgruppe auch ohne Querschnittsveränderungen der Wärme­tauschrohre allein durch Verschaltungsmittel erreichbar sind.

[0036] In den speziellen Verschaltungen der Fig. 3, 3a, 4 und 5 sind bevorzugte Schaltungsbilder der einzelnen Baugruppen dar­gestellt, und zwar bei den Ausführungsformen der Fig. 3, 3a und 4 jeweils an einem vierreihigen Verflüssiger und bei der Ausfüh­rungsform nach Fig. 5 an einem dreireihigen Verflüssiger.

[0037] Bei der ersten Ausführungsform nach Fig. 3 sind in der ersten Baugruppe 14 Kältekreisläufe parallelgeschaltet, wie dies in Fig. 13 bei dem bekannten Verflüssiger für diesen insgesamt dargestellt ist und nicht nur wie in Fig. 3 für eine Baugruppe.

[0038] In Fig. 3 ist die zweite Baugruppe von nur zwei paral­lelgeschalteten Kreisläufen gebildet, so daß dadurch wiederum bei gleichbleibendem Innenquerschnitt der Wärmetauschrohre 6 in der Baugruppe 16 relativ zur Baugruppe 14 der Druckverlust wesentlich erhöht wird.

[0039] Fig. 3a variiert diese grundsätzliche Hintereinander­schaltung von vier Kreisläufen mit zwei Kreisläufen noch dadurch, daß in der Baugruppe 16 noch eine Stufe mit erneut erhöhtem Druckverlust mit eingebaut wird, indem eingangsseitig wie im Falle der Fig. 3 zwei Strömungskreisläufe parallelge­schaltet werden, die jedoch ausgangsseitig an einen einzigen Strömungskreislauf angeschlossen sind.

[0040] In nicht dargestellter Weise könnte man Parallelschal­tungen nach Art der Baugruppe 14 auch im Eingangsbereich der Baugruppe 16 fortsetzen oder aber Schaltungsmaßnahmen der bei der Baugruppe 16 dargestellten Art schon in der Baugruppe 14 beginnen.

[0041] Bei den beiden Ausführungsformen der Fig. 3 und 3a ist zwischen den beiden Baugruppen 14 und 16 jeweils ein Zwischen­sammler 22 zwischengeschaltet.

[0042] In Fig. 4a ist zunächst veranschaulicht, daß die Schal­tungsmaßnahme gemäß Fig. 3 mit vier Kreisläufen in der Baugruppe 14 und zwei Kreisläufen in der Baugruppe 16 auch durch andersar­tige Rohrverschaltung gewonnen werden kann. Darüber hinaus ist auf einen Zwischensammler verzichtet, indem die einzelnen Kreis­läufe der Baugruppe 14 paarweise durch sogenannte Dreifüße 26 in die zwei weiterführenden Kreisläufe strömungsmäßig überführt werden.

[0043] Es versteht sich, daß die geschilderten Schaltungsmaß­nahmen auch bei anderen Anzahlen der Kreisläufe in den einzelnen Baugruppen analog realisiert werden können. Die hier dargestell­ten Anzahlen und Konfigurationen sind jedoch bevorzugt.

[0044] In Fig. 4b ist derselbe Verflüssiger wie in Fig. 4a, jedoch in konsequenter Anwendung der Ansprüche 1 und 3, darge­ stellt.

[0045] Die dargestellten vier Rohrreihen sind alle wärmeleit­mäßig durch einzelne Baugruppen 54, 56, 58 und 60 entkoppelt.

[0046] Zusätzlich wird von den Baugruppen 54, 56 auf 58, 60 der kältemittelseitige Druckverlust durch Zusammenschaltung von jeweils parallelen Kreisläufen 62 auf einen Kreislauf mittels Dreifuß 26 erhöht.

[0047] Bei einem derart verschalteten Verflüssiger ist der Kurzschlußwärmestrom zwischen den Wärmetauschrohren in der Lamelle minimal.

[0048] Das gilt auch für die besonders kompakte nur dreirei­hige Ausführungsform nach Fig. 5.

[0049] Hier ist die Baugruppe 14 analog der von Fig. 3 gewählt. Es erfolgt hier jedoch ein strömungsmäßiger Übergang des Kältemittels von den vier parallelen Kreisläufen der kälte­mittelmäßig ersten Baugruppe 14 in nur einen einzigen Kreislauf der Baugruppe 16.

[0050] Bei allen Ausführungsformen der Fig. 1 bis 5 ist eine gemeinsame Lamellenverrippung mit wärmeleitmäßig weitgehender Entkopplung hinzuzudenken, wie sie anhand der nachfolgenden Fig. 6, 7 oder 12 und 13 im einzelnen beschrieben ist.

[0051] In den Fig. 6 und 7 ist jeweils eine Draufsicht auf eine einzelne Wärmetauschlamelle für eine vierreihige Anordnung von hier nicht dargestelten Wärmetauschrohren dargestellt. Jeweils ein Wärmetauschrohr eines Rohrbündelwärmetauschers wird in üblicher Weise in einer Aufnahmeöffnung 28 der Lamelle 30 angeordnet, welche Teil der Verrippung 12 ist. Die Öffnungen können in üblicher Weise beispielsweise mit Verbindungshülsen zum Anschluß an das jeweilige Wärmetauschrohr ausgebildet sein. Man kann sich die einzelnen Aufnahmeöffnungen 28 dabei stellver­tretend für die Anordnung der Sammeltauschrohre vorstellen.

[0052] Die einzelnen Lamellen 30 werden in üblicher Weise durch aus der Lamelle herausgearbeitete Distanzhalter 32, bei­spielsweise herausgestellte Lappen des Lamellenmaterials, in gegenseitigem Abstand gehalten.

[0053] Aus der Anordnung der Aufnahmeöffnungen 28 erkennt man zunächst die Zuordnung zu solchen Verflüssigern, bei denen in Strömungsrichtung der Umgebungsluft die Wärmetauschrohre 6 jeweils hälftig auf Lücke versetzt sind.

[0054] In der Lamelle 38 sind zunächst an sich zur Erhöhung des Wärmeübergangs bekannte ausstellerartige Durchbrechungen 34 angeordnet, die sich zwischen benachbarten Aufnahmeöffnungen 28 jeweils längs einer Rohrreihe erstrecken und damit auch quer zu solchen Anschlußöffnungen liegen, welche in der jeweils über­nächsten Rohrreihe benachbart sind. Man erkennt dabei sowohl in der Ausführungsform nach Fig. 6 als auch in der nach Fig. 7, daß derartige Unterbrechungen 34 nicht in der Lage sind, benachbarte Rohre aus benachbarten Rohrreihen voneinander wärmeleitmäßig zu entkoppeln.

[0055] Für den Zweck dieser wärmeleitmäßigen Entkopplung sind zusätzliche Unterbrechungen 36 vorgesehen, welche bei der Aus­führungsform nach Fig. 6 parallel zu den Unterbrechungen 34 zwi­schen den beiden innen liegenden Rohrreihen verlaufen, bei der Ausführungsform nach Fig. 7 jedoch zusammen mit den Unterbre­chungen 34 einen Polygonzug beschreiben bzw. unter 45° zur Erstreckung der Reihen von Aufnahmeöffnungen 28 angeordnet sind.

[0056] Bei der Ausführungsform nach Fig. 6 ist die wärmeleit­mäßige Entkopplung noch zusätzlich dadurch vergrößert, daß die Unterbrechungen 34 und 36 einander überlappend angeordnet sind. Man kann jedoch einen guten Effekt auch noch ohne diese Überlap­pung erreichen, wenn auch die Überlappung wegen der Erhöhung des Wärmeleitwiderstandes bevorzugt ist.

[0057] Die Folge der Unterbrechungen 34 und 36 beschreibt dabei die Erstreckungsrichtung einer Verbindungszone 38 zwischen den beiden Baugruppen 14 und 16 und den diesen jeweils zugeord­neten Bereichen 40 und 42 der Lamelle 30.

[0058] Ohne Beschränkung der Allgemeinheit sind bei dem Aus­führungsbeispiel nach Fig. 6 die Unterbrechungen 36 als einfache Schlitze 44 nach Art der Variante d) von Fig. 8 ausgebildet.

[0059] Die Varianten a), b) und c) stellen bevorzugte Ausbil­dungen der in Fig. 7 eingezeichneten ausstellerartigen zusätzli­chen Unterbrechungen 36 dar, die im übrigen aber auch bei den Unterbrechungen 34 an sich bekannt sind.

[0060] Bei der Variante a) sind die Materialaussteller einsei­tig aus der Lamelle 30 ausgebogene, vorzugsweise gemeinsam jalousieförmig angeordnete, Stege 46.

[0061] Bei den Varianten b) und c) sind hingegen die Material­aussteller beidseitig über Schnittstellen 48 aus der Verrippung ausgeschnitten, so daß hervorgehobene dachartige Teile 50 ent­stehen, die jeweils nur stirnseitig mit der Lamelle 30 einstückig verbunden sind. Die Variante b) beschreibt hier ein Flachdach und die Variante c) ein Giebeldach, wobei vielfältige Formen möglich und auch im Zusammenhang mit den Unterbrechungen 34 üblich sind. Dementsprechend können auch die Unterbrechungen 34 alle in Fig. 8, Varianten a) bis c), gewählten Formen haben. Im Grenzfall könnte man an diesen Stellen auch einfache Schlitze gemäß der Variante d) abweichend von der Üblichkeit vorsehen, so daß dann sowohl die Unterbrechungen 34 als auch die Unterbre­chungen 36 lediglich zur wärmeleitmäßigen Entkopplung dienen.

[0062] Dies gilt gleichermaßen sowohl für die Ausführungsfor­men der Fig. 6 als auch die der Fig. 7. Analog läßt sich die An­ordnung auch auf dreireihige Lamellen oder solche mit anderer Reihenanzahl übertragen.

[0063] Die Unterbrechungen 36 und bei Einbeziehung der an sich bekannten Unterbrechungen 34 auch diese sind längs der Verbin­dungszone 38 jeweils durch relativ schmale Verbindungsstege 52 voneinander getrennt, so daß der Wärmefluß allein durch diese schmalen Verbindungsstege erfolgt und dadurch die mittlere Wär­meleitfähigkeit längs der Verbindungszone 38 entsprechend dem Verhältnis zwischen Unterbrechung und Verbindungssteg reduziert ist.

[0064] In Fig. 9 ist der Temperaturverlauf der durch den Ver­flüssiger strömenden Umgebungsluft und des zur Umgebungsluft im Kreuzgegenstrom mit drei Gegensinnwenden geführten Kältemittels dargestellt. Dabei ist das Kältemittel in den Rohren innerhalb einer Baugruppe im Kreuzstrom zur Luft und von Baugruppe zu Bau­gruppe in Gegensinnwenden, d.h. im Gegenstrom zur Luft, geführt. Innerhalb einer Baugruppe kann das Kältemittel auch im Kreuzge­ genstrom mit einer oder zwei Gegensinnwenden geführt werden, wenn die Baugruppe aus mehr als einer Rohrreihe besteht. Jedoch wird durch den geringen Abstand der benachbarten Rohre verschie­dener Rohrreihen die unterschiedliche Temperatur durch die Lamelle gemittelt, so daß die im Gegensatz zur reinen Kreuz­stromführung der Rohre erhöhte Temperaturdifferenz bei Kreuzge­genstrom nicht wirksam wird.

[0065] In Fig. 9 ist daher die für die wirksame Temperaturdif­ferenz optimierte Lösung dargestellt, bei der jede Rohrreihe eins bis vier gemäß Fig. 4b jeweils einer Baugruppe 54, 56, 58, 60 zugeordnet ist.

[0066] Bei einer derartigen Aufteilung eines z.B. vierreihigen Verflüssigers in ebenfalls vier Baugruppen 54, 56, 58 und 60 kann sich die in Durchströmungsrichtung des Kältemittels gemäß Fig. 9 abnehmende Kältemitteltemperatur nicht durch Kurz­schlußwärmeströme in der Verrippung ausgleichen, sondern es stellt sich der in Fig. 9 durchgezogene Kurvenzug als Verrip­pungstemperatur ein, der unterhalb dem ebenfalls dargestellten Kältemitteltemperaturverlauf liegt.

[0067] Bei einem im Kreuzgegenstrom verschalteten Verflüssiger nach dem Stand der Technik gemäß Fig. 13 ist, unter Vorausset­zung, daß dieselbe Austrittstemperatur erreicht werden soll, die Verrippungstemperatur im Mittel erheblich niedriger, da die Wärme in der Lamelle von den Wärmetauschrohren mit höherer Tem­peratur am Verflüssigereintritt zu den Wärmetauschrohren niedri­gerer Temperatur am Verflüssigeraustritt strömt.

[0068] Die wirksame Temperaturdifferenz kann anschaulich durch die Fläche zwischen dem Verrippungs- und dem Luftemperaturver­lauf dargestellt werden.

[0069] In Fig. 9 ist der Zuwachs der wirksamen Temperaturdif­ferenz eines gemäß den Ansprüchen 1 und 3 verschalteten Verflüs­sigers gegenüber einem ebenfalls in Kreuzgegenstrom verschalte­ten Verflüssiger nach dem Stand der Technik als schraffierte Fläche (A1) dargestellt.

[0070] Im Gegensatz zur wirksamen Temperaturdifferenz eines gemäß dem Stand der Technik verschalteten Verflüssigers, die durch die schraffiert dargestellte Fläche (A2) dargestellt wird, wird durch den erfindungsgemäßen Verflüssiger mehr als eine Ver­dopplung der wirksamen Temperaturdifferenz erreicht. Da der dar­gestellte Temperaturverlauf einem mittleren Betriebszustand einer Fahrzeugklimaanlage entspricht, ist bei kleineren Luftge­schwindigkeiten, d.h. einer stärkeren Lufterwärmung, ein noch größerer Zuwachs an wirksamer Temperaturdifferenz durch den erfindungsgemäßen Verflüssiger möglich.

[0071] In den Fig. 10 und 11 sind Optimierungskriterien für den kältemittelseitigen Druckverlust dargestellt. Der sich bei unterschiedlichen kältemittelseitigen Druckverlusten einstel­lende Temperaturverlauf im Kältemittelkreislauf ist im Kältemit­telzustandsdiagramm in Fig. 11b gezeigt.

[0072] Der kältemittelseitige Druckverlust muß in jeder ein­zelnen Baugruppe so gewählt werden, daß die Austrittstemperatur des verflüssigten Kältemitels t_KA im Bereich von deren Minimum t_KA1 bis zum Minimum der Sättigungstemperatur t_KE1 des in den Verflüssiger eintretenden Kältemittels liegt.

[0073] Die Fig. 10, 11a und 11b werden nachfolgend anhand von Beispielen erläutert.

[0074] Wählt man eine Auslegung mit sehr kleinem kältemittel­seitigen Druckverlust, z.B. 0,05 bar, so ist der innere Wärme­übergangskoeffizient α, der in Fig. 10 über dem kältemittelsei­tigen Druckverlust qualitativ aufgetragen ist, minimal.

[0075] Aus dem minimalen kältemittelseitigen Druckverlust Δp_K resultiert eine maximal wirksame mit Δt_log in Fig. 10 bezeich­nete Temperaturdifferenz zwischen dem Kältemittel einerseits und der Umgebungsluft andererseits, da die Sättigungstemperatur im Verlauf des Strömungsweges des Kältemittels nicht abnimmt. Ande­rerseits ist die Wärmedurchgangszahl (in Fig. 10 mit K bezeich­net) durch den minimalen inneren Wärmeübergangskoeffizienten klein.

[0076] Das für die Verflüssigerleistung entscheidende Produkt von Wärmedurchgangszahl mit der wirksamen Temperaturdifferenz (in Fig. 10 mit K· Δt_log bezeichnet) erreicht daher bei 0,05 bar kältemittelseitigem Druckverlust nicht den maximalen Wert.

[0077] Aus diesem Grund wird in einem vorgegebenen Kältemit­telkreislauf einer Fahrzeugklimaanlage bei konstanten Betriebs­bedingungen auch nicht die minimale Verflüssigungstemperatur am Eintritt (in Fig. 11a mit t_KE bezeichnet) erreicht, da aufgrund der kleineren Wärmedurchgangszahl K bei sonst konstanten Bedin­gungen (wie äußere Fläche, Umgebungstemperatur etc.) die Sätti­gungstemperatur des Kältemittels t_KE und der Sättigungsdruck p_KE höher sein müssen als bei einer Auslegung mit höherer Wärme­durchgangszahl. Durch den geringen kältemittelseitigen Druckver­lust wird zusätzlich eine für die Innenraumabkühlung des Kraft­fahrzeugs erwünschte Absenkung der Kältemittelaustrittstempera­tur (die in Fig. 11a mit t_KA bezeichnet ist) verhindert.

[0078] Der Kältemittelkreisprozeß, der sich bei einem Verflüs­siger mit kleinen kältemittelseitigen Druckverlusten, z.B. von 0,05 bar, einstellt, ist im Kältemittelzustandsdiagramm in Fig. 11b dargestellt.

[0079] Fig. 11b zeigt die Grenzkurve für den flüssigen Zustand und die Grenzkurve für den gasförmigen Zustand, die im kriti­schen Punkt aufeinandertreffen und auch mit "Sättigungslinien" bezeichnet werden können.

[0080] Der Zustand des Kältemittels wird in erster Linie durch den Kältemitteldruck P und die Enthalpie h beschrieben, die in Fig. 11b als Ordinate bzw. Abszisse aufgetragen sind. Es stellen dar:

Punkt A: Eintritt in den Verdampfer;

Punkt B: Austritt aus dem Verdampfer bzw. Eintritt in den Verdichter;

Punkt C: Austritt aus dem Verdichter bzw. Eintritt in den Verflüssiger;

Punkt D: Austritt aus dem Verflüssiger bzw. Eintritt in das Drosselorgan des Kältemittelkreislaufes.

[0081] Der bei Verflüssigern mit 0,05 bar kältemittelseitigem Druckverlust sich einstellende Kreisprozeß ist in Fig. 11b mit A, B, C und D bezeichnet, wobei die Richtung des Kältemittel­kreislaufes mit einem Pfeil gekennzeichnet ist. Von den drei dargestellten Kältekreisläufen wird ein mittlerer Eintrittsdruck p_KE bei Punkt C erreicht, während der Austrittsdruck p_KA und damit auch die durch die Dampfdruckkurve zugeordnete Sättigungs­temperatur im Punkt D weitaus am höchsten ist. Da die Unterküh­lung des flüssigen Kältemittels auf Werte unterhalb der dem Druck entsprechenden Sättigungstemperatur bei allen Verflüssi­gerkonstruktionen, deren flüssiges Kältemittel ungehindert aus dem Verflüssiger abfließen kann, vergleichbare Werte einnimmt, ist auch die thermometrisch am Austritt des Verflüssigers gemes­sene Kältemittelaustrittstemperatur vergleichsweise hoch. Da die Enthalpie h mit der Temperatur des flüssigen Kältemittels an­steigt, ist die Eintrittsenthalpie des Kältemittels in den Ver­dampfer in Punkt A ebenfalls am höchsten.

[0082] Aus diesem Grunde steht im Verdampfer bei konstanter Überhitzung des aus dem Verdampfer austretenden Kältemittels (Punkt B) eine vergleichsweise geringe Enthalpiedifferenz Δh_o zur Wärmeaufnahme zur Verfügung, so daß pro kg vom Verdichter umgewälzten Kältemittels weniger Wärme aufgenommen werden kann als bei den beiden anderen mit ' bzw. " bezeichneten Kältemit­telkreisprozessen. Dies führt wiederum bei sonst konstanten Bedingungen zu einem vergleichsweise hohen Verdampfungsdruck (Punkte A und B) mit daraus resultierender höherer Luftaus­trittstemperatur aus dem Verdampfer und schließlich vergleichs­weise hoher Innenraumtemperatur.

[0083] Erhöht man den kältemittelseitigen Druckverlust auf den für den Verflüssiger optimalen und in den Fig. 10 und 11a mit t_KE1 bezeichneten Wert von ca. 0,7 bar, so fällt die wirksame Temperaturdifferenz in Fig. 10 zwar ab, andererseits nimmt der innere Wärmeübergangskoeffizient α₁ und damit auch die Wärme­durchgangszahl K jedoch zu. Da gemäß Fig. 10 von 0,05 bar kälte­mittelseitigem Druckverlust bis zum Druckverlust 0,7 bar die Zunahme der Wärmedurchgangszahl größer als die Abnahme der wirk­samen Temperaturdifferenz ist, erreicht das für die Verflüssi­gerleistung entscheidende Produkt von wirksamer Temperaturdiffe­renz mit der Wärmedurchgangszahl K·Δt_log beim kältemittelseiti­gen Druckverlust t_KE1 gemäß Fig. 10 sein Maximum, welches wie schon erläutert gleichbedeutend ist mit dem Minimum der Sätti­ gungstemperatur am Eintritt des Verflüssigers t_KE gemäß Fig. 11a. Durch den bei t_KE1 um 0,65 bar höheren kältemittelseitigen Druckverlust kommt es zu einer weiteren Absenkung der Sätti­gungstemperatur am Verflüssigeraustritt t_KA.

[0084] Betrachtet man den zuletzt beschriebenen Kältemittel­verflüssiger im gesamten Kältekreislauf gemäß Fig. 11b, so er­kennt man den minimalen Kältemitteleintrittsdruck P_KE, der gleichbedeutend ist mit der minimal gesättigten Kältemittelein­trittstemperatur t_KE1 in Punkt C′, und den durch das Gefälle nach links dargestellten Druckverlust ΔP_K des Verflüssigers mit der Folge, daß der Austrittsdruck p_KA und die Kältemittelaus­trittstemperatur niedriger sind, wodurch die dem Verdampfer zur Verfügung stehende Enthalpiedifferenz h_o′ größer als bei einem Verflüssiger mit 0,05 bar kältemittelseitigem Druckverlust ist.

[0085] Wie schon erläutert, resultiert daraus eine vergleichs­weise niedrigere Verdampfungs-, Luftaustritts- sowie Fahrzeugin­nenraumtemperatur.

[0086] Eine darüber hinausgehende Absenkung der Verflüssiger­austrittstemperatur t_KA läßt sich durch eine weitere Erhöhung des kältemittelseitigen Druckverlustes von t_KE1 auf t_KE2 errei­chen.

[0087] Bei dieser Dimensionierung ist jedoch die von K·Δt_log bestimmte Verflüssigerleistung nicht mehr maximal, da die wirk­same Temperaturdifferenz stärker abnimmt als die Wärmedurch­gangszahl zunimmt, so daß auch die Sättigungstemperatur am Ver­flüssigereintritt ansteigt (siehe Punkt C˝ in Fig. 11b).

[0088] Werden jedoch Verdichter mit "steiler Kennlinie", d.h. nahezu förderdruckunabhängigem Fördervolumenstrom, eingesetzt, so reduziert der gemäß der Dampfdruckkurve mit der Sättigungs­temperatur tKE ansteigende Kältemitteleintrittsdruck p_KE nicht den Kältemittelmassenstrom, so daß die aus der Kältemittelaus­trittstemperatur aus dem Verflüssiger (Punkt D˝ in Fig. 15) resultierende maximale Enthalpiedifferenz Δh_o˝ des Kältemittels im Verdampfer zu einer weiteren Absenkung des Verdampfungsdrucks in Punkt A˝ und B˝ und damit zu der minimal möglichen Luftaus­trittstemperatur aus dem Verdampfer sowie maximal möglichen Innenraumabkühlung führt.

[0089] Bei dem in den Fig. 12 und 13 angesprochenen Verflüssi­ger sind ohne Beschränkung der Allgemeinheit drei Baugruppen 14, 15 und 16 vorgesehen, die jeweils einer einzigen Rohrreihe zuge­ordnet sind. Gezeigt ist nur eine Lamelle des die Verrippung der entsprechenden Wärmetauschrohre bildenden Lamellenpaketes. Dabei weist jede Lamelle 30 Aufnahmeöffnungen 28 auf, in welche jeweils ein Wärmetauschrohr mechanisch fest und wärmeleitend eingepaßt wird. Man erkennt in Fig. 13, daß die entsprechenden Aufnahmeöffnungen 28 hülsenförmig aus der Lamellenebene hervor­stehen.

[0090] Aus der Verteilung der Aufnahmeöffnungen 28 ergibt sich auch, daß die Wärmetauschrohre in Strömungsrichtung A der Umge­bungsluft gegeneinander regelmäßig auf Lücke versetzt angeordnet sind.

[0091] In die Folge von zwischen den einzelnen Baugruppen vor­gesehenen Unterbrechungen 36 sind an sich bekannte Unterbre­chungen 34 mit einbezogen, die jeweils quer zwischen Paaren von Wärmetauschrohren (bzw. Aufnahmeöffnungen 28) angeordnet sind, welche unterschiedlichen Rohrreihen voneinander getrennter Bau­gruppen 14, 15 und 16 angehören.

[0092] Die Unterbrechungen 34 und 36 bilden somit in der Lamelle 30 längs der jeweiligen Verbindungszone 38 zwischen den Baugruppen 14 und 15 bzw. 15 und 16 eine Folge von Unterbrechun­gen, zwischen denen Verbindungsstege 52 verbleiben und die jeweils zwischen Paaren von Wärmetauschrohren bzw. Aufnahmeöff­nungen 28 angeordnet sind, die direkt benachbarten Rohrreihen der jeweils benachbarten Baugruppen, hier Rohrreihen, angehören.

[0093] Die Unterbrechungen 36 sind hier speziell gemäß der obersten Variante von Fig. 8 als langgestreckte Schlitze mit einseitigem Aussteller ausgebildet. Die an sich bekannten Unter­brechungen 34 sind demgegenüber als Jalousien ausgebildet, deren spezielle Form aus Fig. 13 deutlich wird. Es handelt sich um zwei mittlere Vollstege und zwei äußere Halbstege, die parallel zueinander ausgestellt sind und zur Luft einen Anstellwinkel von vorzugsweise 15 bis 30° haben.

[0094] Die als jalousien ausgebildeten Unterbrechungen 34 ver­laufen bei der versetzten Rohranordnung jeweils in derselben Rohrreihe mit Längserstreckung zwischen benachbarten Rohren der­selben Rohrreihe oder, anders ausgedrückt, mit Quererstreckung, also trennend, zwischen benachbarten Rohren von in Anströmrich­tung A hintereinanderliegenden Rohrpaaren, die jeweils durch eine zwischenliegende Rohrreihe mit versetzten Rohren voneinan­der getrennt sind.

[0095] Zu erkennen sind ferner noch Abstandhalter 64, die aus der Lamellenebene auf der gleichen Seite wie die Hülsen der Auf­nahmeöffnungen 28 mit größerer Höhe ausgestellt sind, um die einzelnen Lamellen im zusammengepreßten Lamellenpaket zu distan­zieren. Mögliche Formgebungen und Bemessungen derartiger Aus­steller sind an sich bekannt. In den Abbildungen 12 und 13 sind zwei unterschiedliche bevorzugte mögliche Formgebungen darge­stellt, die sich durch ein- oder doppelseitige Stegausstellung unterscheiden. Zweckmäßig sind dabei die ausgestellten Stege nach Fig. 13 konisch verlaufend, um sich nicht in die gegenüber­liegende Ausstellöffnung des nächsten Abstandhalters der benach­barten Lamelle einzufügen.

[0096] Auch die Lamellen 30 sind zweckmäßig Folien aus Al, Cu oder Legierungen dieser Materialien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm.

[0097] Bevorzugt werden mit der Bauweise im Sinne von Fig. 12 oder 13 Verflüssiger mit drei oder vier Rohrreihen gebildet, wo­bei aber auch im Sinne vorhergehender Beschreibung Verflüssiger mit nur zwei Rohrreihen in Frage kommen.

[0098] Den einzelnen Rohrreihen ist jeweile die Lamelle 30 ge­meinsam; der Zusammenhalt erfolgt über die Verbindungsstege 52, die zwischen den Unterbrechungen verbleiben.

Ansprüche

1. Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaan­lage mit verrippten Wärmetauschrohren (6), durch die das Kälte­mittel im Kreuzstrom zu anströmender Umgebungsluft geführt ist, wobei
die Wärmetauschrohre in mehreren in Anströmrichtung der Umgebungsluft hintereinander angeordneten Rohrreihen angeordnet sind, deren jeweilige Wärmetauschrohre im Kreuzgegenstrom ver­schaltet sind,
die Rohrreihen in mehrere in Anströmrichtung (A) der Umgebungsluft hintereinander angeordnete Baugruppen (14,16) un­terteilt sind, deren Verrippungen (12) wärmeleitmäßig entkoppelt sind,
und die Baugruppen (14,16) kältemittelmäßig in Reihe im Gegenstrom zur Anströmrichtung (A) der Umgebungsluft verschaltet sind,
dadurch gekennzeichnet,
daß benachbarte Baugruppen (14,16) über ihre Verrippung (12) me­chanisch verbunden sind,
und daß in einer Verbindungszone (38) zwischen jeweils zwei benachbarten Baugruppen (14,16) aber die mittlere Wärme­leitfähigkeit λ_m unter 20 % der Wärmeleitfähigkeit λ des Materi­als der Verrippung (12) der beiden benachbarten Baugruppen (14,16) liegt.

2. Verflüssiger nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verbindungszone (38) die mittlere Wärmeleitfähigkeit λ_m unter 10 % der Wärmeleitfähigkeit λ des Materials der Verrip­pung (12) der beiden benachbarten Baugruppen (14,16) liegt.

3. Verflüssiger nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß (jeweils) zwei benachbarte Baugruppen (14,16) eine gemeinsame Verrippung (12) besitzen, welche längs der Verbindungszone (38) zwischen den beiden Baugruppen (14,16) eine Folge von Unterbrechungen (36) verläuft, zwischen denen Verbindungsstege (52) verbleiben und die jeweils zwischen Paaren von Wärmetauschrohren (6) angeordnet sind, die direkt benachbar­ten Rohrreihen der beiden benachbarten Baugruppen (14,16) ange­hören.

4. Verflüssiger nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß jede Rohrreihe von Wärmetauschrohren eine Baugruppe (14,15,16) bildet.

5. Verflüssiger nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß, in Erstreckungsrichtung der Verbindungszone (38) gemessen, die mittlere Länge der Verbindungsstege (52) weniger als 50 %, vorzugsweise weniger als 20 %, höchstvorzugs­weise weniger als 10 %, der mittleren Länge der Unterbrechungen (36) beträgt.

6. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß Unterbrechungen (36) als Materiallücken (44), vorzugsweise Ausstanzungen, ausgebildet sind.

7. Verflüssiger nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Materiallücken sich längs der Verbindungszone erstrek­kende Schlitze (44) sind.

8. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 3 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß Unterbrechungen als Materialaussteller (46;50) ausgebildet sind.

9. Verflüssiger nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß Materialaussteller einseitig aus der Verrippung (12) ausge­bogene, vorzugsweise gemeinsam jalousieförmig angeordnete, Stege (46) sind.

10. Verflüssiger nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß Materialaussteller (50) beidseitig der Ver­rippung (12) ausgeschnitten sind.

11. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 3 bis 10 mit in Strömungsrichtung (A) der Umgebungsluft versetzten Wärmetausch­rohren (6), dadurch gekennzeichnet, daß in die Folge der Unter­brechungen (36) an sich bekannte Unterbrechungen (34) mit einbe­zogen sind, die jeweils quer zwischen Paaren von Wärmetauschroh­ren (6) angeordnet sind, welche unterschiedlichen benachbarten Rohrreihen voneinander getrennter Baugruppen (14,16) angehören.

12. Verflüssiger nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die an sich bekannten Unterbrechungen (34) als Jalousien ausgebildet sind.

13. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindungszone (38) längs eines Poly­gon- oder Wellenzugs zwischen den (jeweils) benachbarten beiden Baugruppen (14,16) verläuft.

14. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß alle Unterbrechungen (34,36) der Folge einen Polygonzug beschreiben.

15. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß alle Unterbrechungen (34,36) der Folge zueinander parallel verlaufen.

16. Verflüssiger nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß benachbarte Unterbrechungen (34,36) der Folge sich gegensei­tig überlappen.

17. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß nur zwei Baugruppen (14,16) vorgesehen sind.

18. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß eine vom Kältemittel zuerst durchströmte (erste) Baugruppe (14) mit relativ geringem kälteseitigen Druck­verlust und eine vom Kältemittel nachfolgend durchströmte (zweite) Baugruppe (16) mit relativ hohem kälteseitigen Druck­verlust ausgelegt ist.

19. Verflüssiger nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckverlust der ersten Baugruppe (14) so bemessen ist, daß das Produkt einerseits aus wirksamer Temperaturdifferenz (Δt_log) zwischen Umgebungsluft und Kältemittel und andererseits aus dem Wärmedurchgangskoeffizienten k maximal ist.

20. Verflüssiger nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckverlust der zweiten Baugruppe (16) so groß bemessen ist, daß die Austrittstemperatur (t_KA) des verflüssigten Kälte­mittels im Bereich von deren Minimum bis zum Minimum der Sätti­gungstemperatur (t_KE) des in den Verflüssiger eintretenden Käl­temittels liegt.

21. Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß die Verrippung aus Folien (30) aus Al, Cu oder Legierungen dieser Materialien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm besteht.

Zeichnung