[0001] Die vorliegende Erfindung betrifft ein Winkeldiversityverfahren zum Empfang von Mikrowellensignalen,
die einer Mehrwegeausbreitung unterliegen, wobei von einem Antennenspeisesystem eine
in Hauptausbreitungsrichtung der Wellen orientierte Hauptstrahlungskeule aus mindestens
einem Wellentyp mit symmetrischer Feldverteilung und in Nebenausbreitungsrichtungen
der Wellen orientierte Nebenstrahlungskeulen aus Wellentypen mit antisymmetrischer
Feldverteilung erzeugt werden.
[0002] Die physikalischen Eigenschaften des Funkfeldes haben einen wesentlichen Einfluß
auf die Übertragungsqualität von Richtfunkstrecken. Die von einer Sendeantenne ausgehenden
Wellen können sich auf einem direkten Weg, aber auch auf Umwegen, zur Empfangsantenne
ausbreiten. Bei diesen auf verschiedenen Wegen bei der Empfangsantenne eintreffenden
Wellen kann es aufgrund ihrer Amplituden-/Phasenlagen zu einer Feldauslöschung kommen.
Solche Schwunderscheinungen führen insbesondere bei der Übertragung von Digitalsignalen
mit höherstufigen Modulationsverfahren zu einem deutlichen Anstieg der Bitfehlerhäufigkeit.
Die Fehlerhäufigkeit beim Empfang von Signalen bei einer Mehrwegeausbreitung läßt
sich durch sogenannte Diversityverfahren stark reduzieren.
[0003] Aus der EP 0 061 576 B1 ist beispielsweise ein Winkeldiversityverfahren bekannt,
das auf dem Mehrmodenprinzip basiert. Dabei werden im Erregerhorn des Antennenspeisesystems
von Signalen, die aus einer Hauptausbreitungsrichtung zur Empfangsantenne gelangen,
symmetrische Wellentypen angeregt, und Signale, die sich auf Umwegen ausbreiten, regen
Wellen mit antisymmetrischer Feldverteilung an. Ein zum Antennenspeisesystem gehörender
Modenkoppler trennt diese verschiedenen Wellentypen, und ein Auswahlempfänger leitet
aus diesen ein optimales Empfangssignal ab. Dieser Auswahlempfänger enthält dem Stande
der Technik gemäß einen Kombinator (z.B. in der HF- oder der ZF-Ebene), der aus beiden
Signalen ein Bestsignal bildet. Beim Winkeldiversityverfahren der EP 0 061 576 B1
wird die in Hauptausbreitungsrichtung orientierte Hauptstrahlungskeule durch den H10-Wellentyp
gebildet, und die in Azimut- und Elevationsrichtung weisenden Nebenstrahlungskeulen
werden durch den H20-, H11- und den E11-Wellentyp erzeugt.
[0004] Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, ein Winkeldiversityverfahren der eingangs
genannten Art anzugeben, das bei Mehrwegeausbreitung in einem Funkfeld einen Empfang
der übertragenen Signale mit geringer Fehlerhäufigkeit ermöglicht.
[0005] Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst. Zweckmäßige
Weiterbildungen des erfundenen Verfahrens und vorteilhafte Anordnungen zur Durchführung
des Verfahrens gehen aus den Unteransprüchen hervor.
[0006] Mit dem gemäß der Erfindung durchgeführten Verfahren können auch in zwei Polarisationsebenen
übertragene Signale, welche einer Mehrwegeausbreitung unterliegen, mit geringer Fehlerhäufigkeit
empfangen werden. Das wird möglich durch die in einer Ebene gespreizten Nebenstrahlungskeulen,
denen orthogonale Polarisationen zugeordnet sind und von denen jede aus mindestens
einem höheren Wellentyp gebildet wird. Aufgrund der unterschiedlich polarisierten
gespreizten Nebenstrahlungskeulen können auch sich auf Umwegen ausbreitende Signale
noch empfangen werden, die ebenfalls auf unterschiedlichen Polarisationen ausgesendet
worden sind. Weiterhin ist damit der Empfang von Signalen möglich, die zwar auf einer
Polarisation gesendet wurden, aber bei der Ausbreitung über Umwege in der Polarisation
gedreht wurden.
[0007] Anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels wird nachfolgend
die Erfindung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Antennenspeisesystem, welches das erfindungsgemäße Winkeldiversityverfahren
durchführt,
Fig. 2 - 5 verschiedene Feldzustände in diesem Antennenspeisesystem und
Fig. 6 eine schematische Darstellung des in einer Doppelreflektorantenne eingesetzten
Antennenspeisesystems.
[0008] Der Fig. 1 ist ein Antennenspeisesystem zu entnehmen, das nach einem auf dem Mehrmodenprinzip
basierenden Winkeldiversityverfahren arbeitet. Dieses Antennenspeisesystem besitzt
ein Erregerhorn 1, eine Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2, einen den Querschnitt des
Erregerhorns 1 an den Querschnitt der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 anpassenden
Hohlleiterübergang 3, eine Doppelpolarisationsweiche 4 und zwei Serien- Parallelverzweigungen
5 und 6. Dabei ist das Antennenspeisesystem so konzipiert und dimensioniert, daß das
Strahlungsdiagramm des Erregerhorns 1 eine in Hauptausbreitungsrichtung der Wellen
orientierte Hauptstrahlungskeule und zwei gegenüber dieser in einer Ebene, vorzugsweise
der Elevationsebene, gespreizte Nebenstrahlungskeulen, welche in die Nebenausbreitungsrichtungen
der Wellen orientiert sind, aufweist. Die Hauptstrahlungskeule wird aus mindestens
einem Wellentyp mit symmetrischer Feldverteilung erzeugt. Es kann dies beispielsweise
der H10- oder der H01-Wellentyp sein, wenn das Erregerhorn glattwandig ist. Wird sowohl
der H10-Wellentyp als auch der dazu orthogonal polarisierte H01-Wellentyp angeregt,
so ist der Empfang von axial zu den Hauptstrahlungskeulen einfallenden Signalen möglich,
die unterschiedlichen Polarisationen zugeordnet sind. Wird ein Erregerhorn mit gerillter
(corrugated) Wandstruktur eingesetzt, so entsteht die Hauptstrahlungskeule durch die
Anregung von Hybridwellentypen (z.B. HE11). Die gespreizten Nebenstrahlungskeulen
werden aus orthogonal zueinander polarisierten Wellentypen mit antisymmetrischer Feldverteilung
gebildet. Solche antisymmetrische Wellentypen können beispielsweise der H20-Wellentyp
und ein aus der Überlagerung einer H11- und einer E11-Welle entstehender Wellentyp
sein. Die Überlagerung des H11- und des E11-Wellentyps soll so erfolgen, daß es in
der Polarisationsrichtung des H20-Wellentyps zu einer Feldauslöschung, und in der
dazu orthogonalen Polarisationsrichtung zu einer Feldstärkeaddition kommt.
[0009] Die zuvor aufgeführten, im Erregerhorn und/oder im Hohlleiterübergang 3 angeregten
Wellentypen - es sind die H01-, H11-, E11-, H10- und H20-Wellentypen - haben an dem
erregerhornseitigen Eingang der Mehrtyp- Wellenleiterverzweigung 2 die in den Fig.
2a, 3a, 4a und 5a dargestellten Feldzustande. Die als Rechteckhohlleiter ausgeführte
Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 ist an einem Ende durch ein Trennblech 7, das parallel
zu den Hohlleiterschmalseiten verläuft, und in Nuten 8 in den Hohlleiterbreitseiten
geführt ist, in zwei Teilhohlleiter aufgeteilt. An jeden dieser Teilhohlleiter der
Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 wird ein als Polarisationsweiche ausgebildeter
Hohlleiter 41, 42 angeschlossen. Jeder der beiden Hohlleiter 41 und 42 ist mit zwei
hintereinander angeordneten, um 90° gegeneinander verdrehten Ausgängen 411, 412 bzw.
421, 422 versehen. Wie der Fig. 1 zu entnehmen ist, sind die beiden als Polarisationsweichen
ausgebildeten Hohlleiter 41 und 42 direkt nebeneinander angeordnet und durch eine
gemeinsame Wand 43 voneinander getrennt. Dadurch entsteht eine sehr kompakte, hier
als Doppelpolarisationsweiche 4 bezeichnete Anordnung. Die sich in der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung
2 ausbreitenden Wellentypen, deren am erregerseitigen Ende vorherrschenden Feldzustände
die Fig. 2a, 3a, 4a und 5a zeigen, nehmen in den durch das Trennblech 7 geschaffenen
Teilhohlleitern die in den Fig. 2b, 3b, 4b und 5b dargestellten Feldzustände an. So
teilt sich der H01-Wellentyp (Fig. 2a) in den beiden Teilhohlleitern in zwei vertikal
polarisierte, gleichphasige Wellen (Fig. 2b) auf. Die durch Überlagerung des H11-
und des E11-Wellentyps (Fig. 3a) entstandene Welle wird durch das Trennblech 7 in
den beiden Teilhohlleitern in zwei gegenphasige, vertikal polarisierte Wellen (Fig.
3b) aufgeteilt. Der H10-Wellentyp (Fig. 4a) geht in den beiden Teilhohlleitern zu
beiden Seiten des Trennblechs 7 in zwei gleichphasige, horizontal polarisierte Wellen
(Fig. 4b) über. Schließlich wird der H20-Wellentyp (Fig. 5a) durch das Trennblech
7 in zwei in horizontaler Richtung polarisierte, gegenphasige Wellen (Fig. 5b) aufgeteilt.
An den Ausgängen 411, 412, 421 und 422 der an die Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung
2 angekoppelten Doppelpolarisationsweiche 4 sind dann folgende Wellentypen abgreifbar.
Am Ausgang 411 des Hohlleiters 41 stehen die aus einem der beiden Teilhohlleiter der
Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 stammenden Feldenergieanteile des H01- und des
aus der Überlagerung der H11- und derE11-Wellen entstandenen Wellentyps zur Verfügung.
Die aus dem anderen Teilhohlleiter stammenden Energieanteile derselben Wellentypen
sind an dem Ausgang 421 des anderen Hohlleiters 42 abgreifbar. Der Ausgang 412 des
Hohlleiters 41 liefert die aus einem der beiden Teilhohlleiter der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung
2 stammenden Feldenergieanteile des H10-Wellentyps und des H20 Wellentyps. Die aus
dem anderen Teilhohlleiter stammenden Feldenergieanteile derselben Wellentypen können
am Ausgang 422 des Hohlleiters 42 abgegriffen werden. Die an den Ausgängen 411, 412,
421, 422 anstehenden Feldenergieanteile gleicher Polarisation werden mittels zweier
Serien-Parallelverzweigungen 5, 6 zusammengefaßt, deren Ausgänge die Feldenergieanteile
der symmetrischen und der antisymmetrischen Wellentypen voneinander trennen. Die Serien-Parallelverzweigung
5 ist mit ihren zwei Toren 511 und 521 an die beiden Ausgänge 411 und 421 der Doppelpolarisationsweiche
4 angeschlossen. Am Tor 53 - dem sogenannten E-Tor - der Serien-Parallelverzweigung
5 (magisches T) ist die gesamte Feldenergie der hier horizontal polarisierten H01-Welle
abgreifbar, und am Tor 54 - dem sogenannten H-Tor - steht die gesamte Feldenergie
derjenigen Welle zur Verfügung, die aus der Überlagerung der H11- und der E11-Wellen
entstanden ist. Von der zweiten Serien-Parallelverzweigung 6 sind die Tore 612 und
622 mit den Ausgängen 412 und 422 der Doppelpolarisationsweiche 4 gekoppelt. Am Tor
64 - dem sogenannten H-Tor - der Serien-Parallelverzweigung 6 steht dann die gesamte
Feldenergie der hier vertikal polarisierten H10-Welle an, und das Tor 63 - das sogenannte
E-Tor - liefert die gesamte Feldenergie der hier vertikal polarisierten H20-Welle.
[0010] Ein hier nicht dargestellter und nicht näher beschriebener Diversityempfänger bekannter
Bauart leitet aus den an den Toren 53, 54, 63 und 64 der beiden Serien-Parallelverzweigungen
5 und 6 zur Verfügung stehenden Wellen ein optimales Empfangssignal ab.
[0011] Das in der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 eingesetzte Trennblech 7 ist an seiner
in das Innere des Hohlleiters weisenden Stirnseite mit einem Stift 9 versehen, der
in Wellenausbreitungsrichtung orientiert ist. Dieser Stift 9 hat einen Einfluß auf
den H11- und den E11-Wellentyp. Die Länge des Stiftes 9 ist so gewählt, daß es zu
einer phasengleichen Überlagerung des H11- und des E11-Wellentyps kommt. Seine Länge
beträgt ca. 1/8 der Hohlleiterwellenlänge dieser beiden Wellentypen. Der Fig. 1 ist
zu entnehmen, daß der Stift 9 zur Realisierung einer Transformationsstufe mit einem
Querschnittsprung versehen ist. Eine weitere Transformationsstufe kann das Trennblech
7 in der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 mit der die beiden Hohlleiter 41 und 42
voneinander trennenden Hohlleiterwand 43 der Doppelpolarisationsweiche 4 bilden. Wenn
die Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 mit der Doppelpolarisationsweiche 4 gekoppelt
ist, treffen die Hohlleiterwand 43 der Doppelpolarisationsweiche 4 und das Trennblech
7 in der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 stirnseitig zusammen. Bei unterschiedlicher
Dicke des Trennblechs 7 und der Hohlleiterwand 43 entsteht eine Transformationsstufe.
Um den H11- und den E11-Wellentyp besser an die Doppelpolarisationsweiche 4 anzupassen,
kann, wie die Fig. 1 zeigt, in das Trennblech 7 ein quer zur Wellenausbreitungsrichtung
verlaufender Schlitz 10 eingebracht werden. Die kapazitive Wirkung des Trennblechs
7 auf die Wellentypen H01, H11 und E11 läßt sich dadurch kompensieren, daß in die
beiden Schmalseiten des Hohlleiters 2 zwei einander gegenüberliegende Abstimmstifte
eingebracht werden. Diese Abstimmstifte sind dann vor der vorderen Stirnseite des
Trennblechs 7 in einem Abstand von etwa 3/4 der Hohlleiterwellenlänge für den Grundwellentyp
anzuordnen. Induktive Wirkungen des Trennblechs 7 auf den H10- und den H20-Wellentyp
lassen sich durch Abstimmstifte in den Breitseiten des Hohlleiters 2 kompensieren.
Hierfür ist es zweckmäßig, vor der vorderen Stirnseite des Trennblechs 7 in einem
Abstand von einer halben, und in einem Abstand von einer ganzen Hohlleiterwellenlänge
für den Grundwellentyp Abstimmstifte vorzusehen. Abstimmstifte sind in bekannter Weise
jeweils dort anzuordnen, wo der zu beeinflußende Wellentyp sein Feldmaximum hat.
[0012] Die in dem Hohlleiterübergang 3 stattfindende Querschnittsanpassung vom rechteckigen
Erregerhorn 1 auf den Rechteckhohlleiter der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung 2 erfolgt
kontinuierlich. Die Querschnittsverformung erfolgt innerhalb des Hohlleiterübergangs
3 in der E- und in der H-Ebene unterschiedlich, und zwar so, daß in diesem Hohlleiterübergang
3 weitere höhere Wellentypen angeregt werden (z. B. H30, H03, H12, E12). Durch Überlagerung
dieser höheren Wellentypen mit dem symmetrischen Grundwellentyp (H10, H01) entsteht
ein annähernd rotationssymmetrisches und kreuzpolarisationsarmes Erreger-Strahlungsdiagramm.
Die kontinuierliche Querschnittserweiterung ist gleichzeitig so ausgeführt, daß bei
kurzer Baulänge in beiden Polarisationen breitbandig ein sehr gutes Reflexionsverhalten
erreicht wird.
[0013] Der in der Fig. 1 als eigenes Bauteil dargestellte Hohlleiterübergang 3 kann auch
im Erregerhorn 1 integriert werden.
[0014] Das vorangehend beschriebene Antennenspeisesystem wird, wie die Fig. 6 zeigt, vorteilhafterweise
in einer Doppelreflektorantenne mit einem parabolischen Hauptreflektor HR und einem
elliptischen Subreflektor SR eingesetzt. Die Geometrie dieser Doppelreflektorantenne
ist so ausgelegt, daß nach der geometrischen Optik eine verzerrungsfreie Abbildung
des Erreger-Strahlungsdiagramms, bestehend aus der Hauptstrahlungskeule HK und den
gespreizten Nebenstrahlungskeulen NK, in die Antennenapertur gewährleistet ist.
Der Einbau des Speisesystems nach Fig. 1 in die Doppelreflektorantenne erfolgt so,
daß der H01-Welle (vgl. Fig. 2a) die vertikale Polarisation im Strahlungsfeld der
Antenne zugeordnet ist.
1. Winkeldiversityverfahren zum Empfang von Mikrowellensignalen, die einer Mehrwegeausbreitung
unterliegen, wobei von einem Antennenspeisesystem mindestens eine in Hauptausbreitungsrichtung
der Wellen orientierte Hauptstrahlungskeule aus mindestens einem Wellentyp mit symmetrischer
Feldverteilung und in Nebenausbreitungsrichtungen der Wellen orientierte Nebenstrahlungskeulen
aus Wellentypen mit antisymmetrischer Feldverteilung erzeugt werden, dadurch gekennzeichnet,
daß zwei im Gegensatz zur ungespreizten Hauptstrahlungskeule (HK) in einer Ebene gespreizte
Nebenstrahlungskeulen (NK) orthogonal polarisiert sind und aus Wellentypen mit antisymmetrischer
Feldverteilung gebildet werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Bildung mindestens eines
einer bestimmten Polarisation zugeordneten Wellentyps mit antisymmetrischer Feldverteilung
im Antennenspeisesystem mehrere höhere Wellentypen so überlagert werden, daß es in
der jeweils gewünschten Polarisationsrichtung zu einer Feldstärkeaddition und in der
unerwünschten Polarisationsrichtung zu einer Feldstärkeauslöschung kommt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden gespreizten
Nebenstrahlungskeulen (NK) in der Elevationsebene liegen.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
die Nebenstrahlungskeulen (NK) durch Überlagerung des H11- und des E11-Wellentyps
und durch den H20- bzw H02-Wellentyp gebildet werden.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Hauptstrahlungskeule
(HK) durch einen Hybridwellentyp erzeugt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichet, daß von zwei Hauptstrahlungskeulen
(HK) eine durch den H01-Wellentyp, und die andere durch den dazu orthogonal polarisierten
H10-Wellentyp gebildet wird.
7. Anordnung zum Durchführen des Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß eine Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung (2) den (die) in
einem Erregerhorn (1) angeregten, die Hauptstrahlungskeule(n) (HK) bildenden symmetrischen
Wellentyp(en) und die ebenfalls darin angeregten, die gespreizten Nebenstrahlungskeulen
(NK) bildenden antisymmetrischen Wellentypen auf zwei Polarisationsweichen (4, 41,
42) aufteilt, daß eine erste Serien-Parallelverzweigung (5) aus beiden Polarisationsweichen
(4, 41, 42) die Feldenergieanteile der zu einer ersten Polarisation gehörenden Wellentypen
auskoppelt und von diesen die Feldenergie des symmetrischen Wellentyps an einem E-Tor
(53) und die Feldenergie des antisymmetrischen Wellentyps an einem H-Tor (54) zu Verfügung
stellt und daß eine zweite Serien-Parallelverzweigung (6) aus beiden Polarisationsweichen
(4, 41, 42) die Feldenergieanteile der zu einer zweiten Polarisation gehörenden Wellentypen
auskoppelt und von diesen die Feldenergie des symmetrischen Wellentyps an einem H-Tor
(64) und die Feldenergie des antisymmetrischen Wellentyps an einem E-Tor (63) zur
Verfügung stellt.
8. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung
(2) ein Rechteckhohlleiter ist und daß darin ein zur Hohlleiterschmalseite parallel
verlaufendes Trennblech (7) eingesetzt ist, welches jeden der in die Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung
(2) eingespeisten Wellentypen in zwei den beiden Polarisationsweichen (4, 41, 42)
zuzuführende Feldenergieanteile aufteilt.
9. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß an der vorderen, dem Erregerhorn
(1) zugewandten Stirnseite des Trennblechs (7) ein in Wellenausbreitungsrichtung orientierter
Stift (9) angeordnet ist,d er so lang ist, daß es zwischen dem E11-Wellentyp und dem
H11-Wellentyp zu einer phasengleichen Überlagerung kommt.
10. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß an den beiden Hohlleiterschmalseiten
der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung (2) im Abstand von etwa drei Viertel der Hohlleiterwellenlänge
von der vorderen Stirnseite des Trennblechs (7) Abstimmstifte angeordnet sind zur
Kompensation der kapazitiven Wirkung des Trennblechs.
11. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß an beiden Hohlleiterbreitseiten
der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung (2) im Abstand von etwa einer halben und etwa
einer ganzen Hohlleiterwellenlänge von der vorderen Stirnseite des Trennblechs (7)
Abstimmstifte angeordnet sind zur Kompensation der induktiven Wirkung des Trennblechs.
12. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß das Trennblech (7) mindestens
einen sich quer zur Wellenausbreitungsrichtung erstreckenden Schlitz (10) aufweist.
13. Anordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem rechteckigen
Aperturquerschnitt des Erregerhorns (1) und dem Rechteckhohlleiter der Mehrtyp-Wellenleiterverzweigung
(2) ein Hohlleiterübergang (3) vorhanden ist, der in der E- und H-Ebene unterschiedliche,
geeignete Querschnittserweiterungen aufweist, so daß darin höhere Wellentypen angeregt
werden, die unter Erhaltung einer geringen Kreuzpolarisation zum Angleich der Erreger-Strahlungsdiagramme
in der E- und H-Ebene beitragen.