[0001] L'invention concerne un système de commande optique d'antenne à balayage électronique
et notamment un système assurant à la fois la formation de faisceau à l'émission de
l'antenne et la réception par l'antenne d'un faisceau réfléchi par une cible.
[0002] Le fonctionnement sur une large bande de fréquences instantanée des radars à balayage
électronique nécessite leur commande, tant à l'émission qu'à la réception, en retards
temporels. Cette nécessité résulte de la dispersivité des réseaux phasés.
[0003] De nombreuses architectures de commandes optiques d'antenne à balayage ont été proposées,
mono ou bidimensionnelles, afin de contrôler le diagramme de rayonnement à l'émission
et leur principe de fonctionnement a généralement été validé. Elles permettent d'envisager,
compte tenu des performances des composants optoélectroniques actuels, la solution,
à court ou moyen terme, sur des équipements opérationnels, au problème du dépointage
des antennes réseaux avec la fréquence. On trouve un exemple d'une telle architecture
dans le brevet français n° 2 659 754 ou dans le brevet US-A- 5 307 073. Le brevet
EP-A- 510 955 décrit une architecture de commandes optiques pour la formation de faisceaux
en transmission et en réception.
[0004] Cependant, le problème de la formation de faisceau en réception utilisant des retards
temporels n'est pas à ce jour résolu d'une façon satisfaisante. Le principal obstacle
à l'utilisation d'une architecture optique dans ce domaine demeure la dynamique très
importante des signaux à traiter.
[0005] L'invention apporte une solution à ce problème.
[0006] L'invention concerne donc un système de commande optique d'antenne à balayage comportant
des éléments déphaseurs à commander. Ce système comportant un ensemble de circuits
optiques de création de retards recevant chacun un premier faisceau lumineux modulé
par un signal électrique et fournissant chacun sur une sortie ce premier faisceau
affecté d'un retard approprié, chaque élément déphaseur de l'antenne étant couplé
à une sortie d'un circuit à retard par un premier photodétecteur, caractérisé en ce
que :
- le premier faisceau est polarisé selon une première direction déterminée,
- les circuits optiques de création de retards (DCR) reçoivent également un deuxième
faisceau lumineux modulé par un signal électrique et polarisé selon une deuxième direction
orthogonale à la première direction, chaque circuit à retards induisant des retards
complémentaires par rapport à une valeur de temps déterminée sur les lumières des
premier et deuxième faisceaux qu'il reçoit ;
- il comporte un séparateur de faisceau couplé à chaque sortie des circuits à retards
transmettant la lumière du premier faisceau au premier photodétecteur et transmettant
la lumière du deuxième faisceau à un deuxième photodétecteur ; ainsi qu'un dispositif
de formation du faisceau (FFC) par corrélation des signaux électriques fournis par
les deuxièmes photodétecteurs et des signaux électriques détectés par les éléments
de réception d'antenne.
[0007] Les différents objets et caractéristiques de l'invention apparaîtront plus clairement
dans la description qui va suivre faite à titre d'exemple et dans les figures annexées
qui représentent :
- la figure 1, un exemple général de réalisation du système de l'invention ;
- la figure 2, un exemple de réalisation plus détaillé du système de l'invention ;
- la figure 3, un schéma permettant l'explication du fonctionnement de l'antenne ;
- les figures 4a à 4c, une variante de réalisation du système de l'invention.
[0008] En se reportant à la figure 1 on va donc décrire un exemple général de réalisation
du système de l'invention.
[0009] Le système comporte un ensemble DCR de circuits optiques de création de retards DCR1
à DCRn. Pour simplifier l'explication on prévoit autant de circuits DCR1 à DCRn qu'il
y a d'éléments déphaseurs d'antenne ED1 à EDn à commander. Des sources lumineuses
T1, T2 fournissent des faisceaux lumineux F1, F2 modulés soit en fréquence, soit en
amplitude. Ces deux faisceaux sont polarisés linéairement selon des directions orthogonales.
Ils sont de préférence de longueurs d'ondes différentes λ1 pour le faisceau F1 et
λ2 pour le faisceau F2.
[0010] De plus, bien que cela ne soit pas obligatoire, les fréquences des signaux de modulation
de ces faisceaux sont différentes.
[0011] Les faisceaux lumineux F1 et F2 sont superposés et transmis sur les entrées des différents
circuits à retard chaque circuit à retard fait subir un retard approprié à la lumière
qu'il transmet. Cela est symbolisé sur la figure 1 par des circuits DCR1 à DCRn ayant
des longueurs (longueurs de transmission) différentes.
[0012] Chaque circuit DCR1 à DCRn retarde d'un temps ti réglable la lumière provenant de
l'un des faisceaux, F1 par exemple. Il retarde alors d'un temps T -ti la lumière provenant
de l'autre faisceau (F2 selon l'exemple pris). Le temps T est un temps déterminé fixe
qui est le même pour tous les circuits à retard. De préférence, ce temps T est égal
ou supérieur au retard maximum fourni par chaque circuit.
[0013] A la sortie de chaque circuit est prévu un séparateur de faisceau MD1 à MDn. Ils
aiguillent la lumière provenant du faisceau F1 vers des photodétecteurs PDR1,1 à PDRn,1
lesquels commandent les éléments rayonnants ED1 à EDn d'une antenne. Ces séparateurs
sont de préférence des séparateurs de longueurs d'ondes ou séparateurs dichroïques
dans le cas où les faisceaux sont des longueurs d'ondes différentes et sont adaptés
à ces longueurs d'ondes.
[0014] Les photodétecteurs fournissent aux éléments déphaseurs ED1 à EDn des courants retardés
les uns par rapport aux autres selon les retards apportés par les circuits à retard
DCR1 à DCRn. Dans ces conditions la commande des circuits à retard permet d'agir sur
la direction d'émission de l'antenne.
[0015] Les séparateurs de faisceaux MD1 à MDn aiguillent la lumière provenant du faisceau
F2 vers des photodétecteurs PDR1,2 à PDRn,2 lesquels fournissent des courants de photoconduction
à un circuit de détection FFC. Celui-ci reçoit par ailleurs, des éléments déphaseurs
ED1 à EDn, des courants de détection correspondant à un faisceau de réception reçu
par l'antenne. Le circuit FFC établit la corrélation des signaux fournis par les photodétecteurs
PDR1,2 à PDRn,2 et par les éléments déphaseurs ED1 à EDn.
[0016] Dans le cas où un faisceau émis par l'antenne est réfléchi par une cible, le circuit
FFC l'identifie par corrélation avec les signaux fournis par les photodétecteurs PDR1,2
à PDRn,2.
[0017] En se reportant à la figure 2, on va décrire maintenant un exemple de réalisation
plus détaillé du système de l'invention.
[0018] Dans ce système la lumière des faisceaux F1, F2 est modulée en fréquences. Une première
source L1 émet un faisceau lumineux monofréquence de longueur d'onde λ1 (pulsation
ω1 ). Un translateur de fréquence T1 reçoit cette lumière et transmet de la lumière
à ω1 et de la lumière à ω1 + 2πf
e modulée à l'aide d'un signal de fréquence f
e.
[0019] Une deuxième source lumineuse émet un autre faisceau lumineux monofréquence de longueur
d'onde λ2 (pulsation ω2). Un translateur de fréquence T2 reçoit cette lumière et transmet
de la lumière à ω2 et de la lumière à ω2 + 2π(f
e + f
o) modulée par un signal de fréquence f
e +f
o.
[0020] Dans une application à la commande d'une antenne à balayage électronique, la fréquence
f
e est située dans la gamme des hyperfréquences et correspond à la fréquence d'émission
de l'antenne. Le fréquence f
o tient lieu de fréquence d'oscillateur local pour le mode de réception de l'antenne
dans la suite de la description.
[0021] La lumière émise par le translateur T1 est polarisée selon une direction déterminée.
Celle émise par le translateur T2 est polarisée selon une direction perpendiculaire
à celle émise par T1.
[0022] Un système mélangeur optique ME superpose la lumière issue du translateur T1 à celle
issue du translateur T2. Le faisceau résultant comporte donc de la lumière polarisée
selon deux directions orthogonales, comme cela est symbolisé sur la figure 2, et aux
différentes fréquences issues des translateurs T1 et T2.
[0023] Le faisceau résultant est étendu par un séparateur de faisceau SE de façon à être
réparti sur les différentes entrées d'un ensemble de circuits à retard DCR.
[0024] Cet ensemble de circuits à retard DCR peut être réalisé comme cela est décrit dans
la demande de brevet français n° 92 34 467.
[0025] Chaque circuit à retard retarde différemment la lumière provenant de la source L1
et la lumière provenant de la source L2. Plus précisément, selon un exemple préféré
de réalisation, si T est le retard maximum induit par un circuit à retard, la lumière
provenant de la source L1 est retardée d'un temps ti et la lumière provenant de la
source L2 est retardée d'un temps T-ti complémentaire au temps T.
[0026] De préférence également, les temps T des différents circuits à retard sont égaux.
[0027] Par exemple les circuits à retards DCR comportent un ensemble de modulateurs spatiaux
de lumière comportant pxp pixels (même nombre de pixels que d'éléments rayonnants
d'antenne) et permettant de contrôler le déphasage et le retard affectés à chacun
des pxp canaux ainsi découpés. Les circuit à retards DCR fournissent des retards en
progression géométrique de sorte qu'il suffit de
N modulateurs spatiaux pour obtenir 2
N valeurs distinctes de retard sur chacun des pxp canaux de l'architecture. La commutation
des retards est fondée sur la rotation contrôlée, grâce aux modulateurs spatiaux de
lumière, de la polarisation des faisceaux. Afin d'obtenir un oscillateur local adapté
en direction, on exploite la propriété du DCR qui est de générer, sur chaque canal,
des retards complémentaires pour des états de polarisation croisés en entrée. En effet,
si le faisceau issu de L
1 subit un retard sur le canal i, alors le faisceau issu de L
2 subit lui un retard T-t
i (T est le temps de traversée du DCR).
[0028] Chaque sortie Sd d'un circuit à retard fourni de la lumière à la largueur d'onde
λ1 modulée à la fréquence f
e et de la lumière à la longueur d'onde λ2 modulée à la fréquence f
e + f
o.
[0029] Des circuits de détection PDRi et PDRn sont connectés aux sorties Sd par exemple
par des fibres optiques. Ces circuits sont réalisés comme représenté en bas à droite
de la figure 2. Chaque circuit comporte un séparateur chromatique MD séparant la lumière
à la longueur d'onde λ1 de la lumière à la longueur d'onde λ2.
[0030] La lumière à la longueur d'onde λ1 est transmise à un photodétecteur PDRi,1 qui émet
un photocourant de fréquence f
e vers un élément rayonnant ED1.
[0031] Ce photocourant résulte du battement entre la lumière à ω1 et la lumière à ω1 + 2πf
e.
[0032] Le photocourant transmis est amplifié par un amplificateur de manière à être compatible
avec la puissance rayonnée nécessaire pour l'émission de l'élément rayonnant du radar.
[0033] En prévoyant des retards appropriés dans les différents circuits à retard, on contrôle
le diagramme de rayonnement de l'antenne. L'orientation d'émission de l'antenne est
ainsi commandée optiquement.
[0034] Par ailleurs la lumière à la longueur d'onde λ2 est transmise à un autre photodétecteur
PDRi,2 par le séparateur chromatique. Celui-ci émet un photocourant résultant du battement
entre la lumière à ω2 et ω2 + 2π(f
e + f
o). Ce photocourant est appliqué à un mélangeur hyperfréquence Mk qui reçoit également
un signal reçu par un élément d'antenne. Il est à noter qu'un coupleur directif DC
permet de coupler, d'une part, le photocourant de PDRi,1 à un élément d'antenne dans
le sens émission et de coupler, d'autre part, un courant de détection d'un élément
d'antenne (dans le sens réception) au mélangeur de fréquence Mk.
[0035] L'ensemble des signaux issus des photodétecteurs PDRI,2 constitue en fait un oscillateur
local (homodyne ou hétérodyne) adapté à la direction d'émission de l'antenne.
[0036] Ainsi, le signal reçu par un élément d'antenne EDk est amplifié et est appliqué conjointement
au signal issu de PDR
k2, sur un mélangeur hyperfréquence M
K. En effet, si le signal émis par l'élément d'antenne EDk est de la forme S(t-τ
k), le même élément reçoit un signal R(t' + τ
k) qui doit donc être mélangé à un oscillateur local S'(t'+T+τ
k).
[0037] Les signaux basse fréquence qui sont issus des mélangeurs sont traités suivant deux
possibilités :
- numérisation au niveau de chaque élément d'antenne et sommation de l'ensemble de ces
signaux dans un processeur numérique classique de formation fine de faisceau par le
calcul. Ce processeur peut en outre être déporté par rapport à l'antenne de réception
au moyen d'un nombre réduit de liaisons numériques à fibres optiques multiplexées
en longueur d'onde.
- excitation des pxp pixels d'un modulateur spatial de lumière bidimensionnel au moyen
de ces pxp signaux basse fréquence afin de mettre en oeuvre un traitement optique
cohérent de la voie retour.
[0038] En se reportant à la figure 3 on va maintenant décrire un exemple de dimensionnement
du système de l'invention.
[0039] La figure 3 représente deux élément rayonnants ED1, EDN externes d'une antenne.
[0040] Si l'antenne émet dans une direction θ telle que le retard entre les éléments extrêmes
de l'antenne ED1 et EDN, est τ on a :
- pour l'élément ED1 :
- un signal émis : S(t)
- un signal reçu : R(t')
- un signal d'oscillateur local : S(t-T)
- pour l'élément EDN au même instant :
- un signal émis : S(t+τ)
- un signal reçu : R(t'-τ)
- un signal d'oscillateur local : S(t-T-τ)
[0041] Si on suppose les signaux sinusoïdaux avec les fréquences f
e (émission) f
e + f
o (oscillateur local) et f
r (signal reçu) les phases des signaux basse fréquence issus des mélangeurs Mk sont
alors :
- pour l'élément ED1 :
[0042] Dans cette relation (t'-t) représente la distance antenne-cible.
[0043] Pour l'élément EDN :
[0044] Il faut, pour pouvoir sommer de manière directe les N canaux, soit en analogique,
soit en numérique, que le terme de phase supplémentaire 2π (f
r - f
e - f
o) τ soit négligeable. Si il l'est pour l'élément de rang N il l'est pour les éléments
de rang moins élevé).
c'est-à-dire f
r - f
e - f
o «
[0045] La différence de fréquence f
r - f
e correspond sensiblement au décalage dopler dû au mouvement de la cible qui est de
l'ordre de grandeur 10 à 100kHz.
- τ est donné par les dimensions de l'antenne : par exemple, pour une antenne de 5 mètres
de côté, ayant un angle de balayage maximum de 45°, le retard τ est sensiblement de
10 ns
d'où fr - fe - fo << 100 MHz
[0046] Afin de conserver l'intégralité du doppler autour de la fréquence intermédiaire f
o on peut choisir :
par exemple : 100 kHz << f
o << 100MHz
[0047] Dans ces conditions, on peut par exemple choisir f
o dans une gamme de fréquences de 1 à 10 MHz
[0048] On retrouve la même contrainte liant la dimension de l'antenne à la bande des signaux
utilisée dans le cas d'une antenne commandée en phase.
[0049] En se reportant aux figures 4a à 4c, on va maintenant décrire une variante de réalisation
du système de la figure 2 permettant d'obtenir non seulement des retards mais aussi
des déphasages des signaux hyperfréquences.
[0050] La figure 4a représente la chaîne de circuits optiques jusqu'au système mélangeur
ME et les circuits de création de retard DCR.
[0051] Selon cette variante de réalisation, la lumière émise par les translateurs de fréquence
respectivement à ω1 et ω2 est polarisé selon une direction de polarisation. La lumière
émise respectivement ω1 + 2πf
e et ω2 + 2π (f
e + f
o) est polarisée selon une direction de polarisation perpendiculaire à la précédente.
[0052] Un faisceau laser monomode fourni par la source L1 est traité par un translateur
de fréquences qui fournit deux faisceaux superposés décalés en fréquence, l'un à ω1,
l'autre à ω1 + 2πfe. Ces deux faisceaux sont polarisés linéairement selon des directions
orthogonales. La réalisation de ce translateur peut être comme représenté en figure
4b.
[0053] Le faisceau laser monomode transverse et longitudinal (ω
2/2π) fourni par L1 est focalisé dans une cellule de Bragg acoustooptique BC fonctionnant
en régime anisotrope. Cette cellule est excitée par un signal hyperfréquence continu
fe. Le faisceau transmis ((ω
1/2π) et le faisceau diffracté ((ω/2π+f
e) sont polarisés orthogonalement. Ces deux composantes sont superposées au moyen d'un
cube séparateur de polarisations PBS par exemple. Cette superposition se fait avec
une faible différence de marche pour ne pas dégrader la pureté spectrale du signal
hyperfréquence qui sera transmis. Ce faisceau bifréquence traverse une lame demi onde
λ/2 qui tourne les deux polarisations orthogonales de 45°.
[0054] Le faisceau fourni par la lame λ/2 est étendu (figure 4a) au moyen d'un système afocal
BE (lentilles LE1.1 et L2.1) et traverse un modulateur spatial M01. Ce modulateur
est par exemple une cellule à cristal liquide nématique, comprenant p x p pixels et
qui est utilisée en biréfringence contrôlée (molécules parallèles entre elles et aux
parois). Comme on peut le voir sur la figure 4c. Ce modulateur permet un contrôle
analogique, sur chaque pixel de la phase du signal hyperfréquence car il autorise
un contrôle du déphasage relatif entre les deux composantes du faisceau bifréquence.
[0055] La polarisation de la composante du faisceau à la fréquence ω
1/2π coïncide avec le grand axe des molécules de cristal liquide. Ainsi, selon la tension
V
k appliquée sur chaque pixel, l'indice de réfraction n(V
k) vu par cette polarisation varie continûment entre n
o et n
e, respectivement indices ordinaire et extraordinaire du cristal liquide. Au contraire,
la composante ω
1/2π+f
e voit en permanence l'indice de réfraction n
o. Ces deux polarisations sont ensuite recombinées au moyen, par exemple, d'un cube
séparateur de polarisations PBS1 qui fournit des faisceaux polarisés selon une direction.
Ces faisceaux subissent des retards dans le dispositif DCR et sont transmis aux photodétecteurs
PDRi,1 (voir figure 2). Chaque photodétecteur délivre un signal de battement hyperfréquence
d'amplitude :
où λ est la longueur d'onde du laser, e l'épaisseur de cristal liquide de M
o, Δn(Vk) = n(V
k) - n
o et i
o = √i
ω i
ω+2πf avec i
ω (resp. i
ω+2πfe) photocourant délivré par une photodiode détectant le faisceau à la fréquence ω/2π
seul (resp. ω/2π+f) et τ
k le retard affecté à ce canal.
[0056] Le faisceau bifréquence (ω1, ω1+2πfe) ne comportant plus qu'une seule direction de
polarisation traverse ensuite un ensemble de circuits à retards DCR permettant le
choix des valeurs de retards affectées à chaque élément rayonnant de l'antenne.
[0057] Selon l'exemple de l'invention de la figure 4a, s'il y a p x p éléments rayonnants
d'antenne, le modulateur MO possède p x p éléments images et l'ensemble DCR possède
p x p circuits de création de retard. Les différents dispositifs du système sont alignés
de façon qu'une portion de faisceau lumineux traitée par un élément image du modulateur
MO est reçue par un circuit de création de retard (DCRi) qui transmet cette portion
de faisceau convenablement retardée à un photodétecteur (PDRi,1) affecté à un élément
rayonnant d'antenne.
[0058] Nous avons décrit la figure 4a dans son fonctionnement en émission.
[0059] Pour la réception, on utilise la lumière à la longueur d'onde λ2 fournie par la source
L2. Les circuits de traitement du faisceau fourni par la source L2 sont similaires
à ceux décrits précédemment pour le traitement du faisceau fourni par la source L1
en tenant compte des différences suivantes :
- le translateur de fréquence T2 est excité par un signal de fréquence fe +fo et fournit de la lumière à une fréquence correspondant à ω2 et de la lumière à ω2
+ 2π(fe + fo), ces deux lumières étant polarisées orthogonalement ;
- après modulation par le modulateur MO2 le cube séparateur de polarisations PBS2 fournit de la lumière entièrement polarisée
selon une direction orthogonale à celle fournie par le cube PBS1. Cette lumière est
transmise au cube PBS1 (cela pourrait être l'inverse) et celui-ci fournit sur chaque
entrée de l'ensemble de circuits DCR :
- de la lumière polarisée selon une première direction à une fréquence correspondant
ω1 + 2πfe éventuellement déphasée par rapport à la précédente ;
- de la lumière polarisée selon une deuxième direction, à ω2 et de la lumière polarisée
selon cette deuxième direction à ω2 + 2π(fe + fo) éventuellement déphasée par rapport à la précédente.
[0060] L'architecture de la figure 4a permet donc, sur p x p canaux indépendants, d'obtenir
2
N valeurs de retards et un contrôle continu de la phase du signal entre 0 et 2π. Afin
d'alimenter l'antenne d'émission, chaque photodétecteur est ensuite reliée à un amplificateur
hyperfréquence A
j et à un élément rayonnant E
j.
1. Système de commande optique d'antenne à balayage comportant des éléments rayonnant
à commander (ED1) ce système comportant un ensemble (DCR) de circuits optiques de
création de retards recevant chacun un premier faisceau lumineux (F1) polarisé selon
une première direction déterminée et modulé par un signal électrique et fournissant
chacun sur une sortie ce premier faisceau affecté d'un retard approprié, chaque élément
déphaseur de l'antenne étant couplé à une sortie d'un circuit à retard par un premier
photodétecteur (PDRi,1), les circuits optiques de création de retards (DCR) recevant
également un deuxième faisceau lumineux (F2) modulé par un signal électrique et polarisé
selon une deuxième direction orthogonale à la première direction, caractérisé en ce
que chaque circuit à retards induit des retards complémentaires par rapport à une
valeur de temps déterminée (T) sur les lumières des premier et deuxième faisceaux
qu'il reçoit ; et en ce qu'il comporte un séparateur de faisceaux (MD1, ... MDn) couplé
à chaque sortie des circuits à retards transmettant la lumière du premier faisceau
au premier photodétecteur (PDRi.1) et transmettant la lumière du deuxième faisceau
à un deuxième photodétecteur (PDRi,2) ; ainsi qu'un circuit de détection (FFC) par
corrélation des signaux électriques fournis par les deuxièmes photodétecteurs et des
signaux électriques détectés par les éléments de réception d'antenne.
2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte :
- une première source lumineuse (L1) émettant le premier faisceau lumineux (F1) à
une première longueur d'onde (λ1) ;
- un premier modulateur électrooptique (T1) modulant le premier faisceau lumineux
avec un premier signal électrique (S1) et fournissant ce premier faisceau modulé,
polarisé selon la première direction aux circuits de création de retards ;
- une deuxième source lumineuse (L2) émettant le deuxième faisceau lumineux (F2) à
une deuxième longueur d'onde (λ2) ;
- un deuxième modulateur électrooptique (T2) modulant le deuxième faisceau lumineux
avec un deuxième signal électrique (S2) et fournissant ce deuxième faisceau modulé,
polarisé selon la deuxième direction aux circuits de création de retards.
3. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite valeur de temps déterminée
(T) est la même pour tous les circuits de l'ensemble de circuits de création de retards
et égale à la valeur maximale du retard pouvant être induit par chaque circuit à retard
;
4. Système selon l'une des revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les faisceaux
modulés sont modulés en amplitude ou en fréquence.
5. Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que les faisceaux sont modulés
en fréquence à l'aide de signaux de fréquences différentes.
6. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que le séparateur de faisceau
(MD) est un séparateur chromatique séparant la lumière à la première longueur d'onde
pour la transmettre aux premiers photodétecteurs, de la lumière à la deuxième longueur
d'onde pour la transmettre aux deuxièmes photodétecteurs.
7. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que chaque modulateur (T1, T2)
comporte en série :
- un translateur de fréquence (BC1, BC2) recevant de la lumière à une longueur d'onde
(λ1, λ2) transmettant de la lumière à cette longueur d'onde polarisée selon une troisième
direction et de la lumière à une longueur d'onde translatée en fréquence et polarisée
selon une quatrième direction perpendiculaire à la troisième direction ;
- un dispositif de rotation de polarisation ;
- un modulateur spatial de lumière (M01, M02) agissant différemment sur les deux directions
de polarisations de la lumière ;
- un dispositif séparateur de polarisations (PBS1, PBS2), le dispositif séparateur
(PBS1) du premier modulateur (T1) ne conservant que la lumière polarisée selon la
première direction et la transmettant à l'ensemble de circuits de création de retards
(DCR) tandis que le dispositif séparateur (PBS2) du deuxième modulateur (T2) ne conservant
que la lumière polarisée selon la deuxième direction et la transmettant à l'ensemble
de circuits de création de retards (DCR).
1. Optisches System zur Steuerung einer Strahlschwenkungsantenne, die zu steuernde Strahlerelemente
(ED1) enthält, wobei dieses System eine Gruppe (DCR) optischer Verzögerungserzeugungsschaltungen
enthält, wovon jede ein erstes Lichtstrahlenbündel (F1), das in einer bestimmten ersten
Richtung polarisiert ist und durch ein elektrisches Signal moduliert ist, empfängt
und an einem Ausgang dieses erste Strahlenbündel liefert, das geeignet verzögert ist,
wobei jedes Phasenschieberelement der Antenne über einen ersten Photodetektor (PDRi,
1) mit einem Ausgang einer Verzögerungsschaltung gekoppelt ist, wobei die optischen
Verzögerungserzeugungsschaltungen (DCR) außerdem ein zweites Lichtstrahlenbündel (F2)
empfangen, das durch ein elektrisches Signal moduliert ist und in einer zur ersten
Richtung senkrechten zweiten Richtung polarisiert ist, dadurch gekennzeichnet, daß
jede Verzögerungsschaltung in das Licht der ersten und zweiten Strahlenbündel, die
sie empfängt, Verzögerungen einführt, die in bezug auf einen bestimmten Zeitwert (T)
komplementär sind; und daß es einen Strahlenbündeltrenner (MD1, ..., MDn) enthält,
der mit jedem Ausgang der Verzögerungsschaltungen gekoppelt ist und das Licht des
ersten Strahlenbündels zum ersten Photodetektor (PDRi, 1) überträgt und das Licht
des zweiten Strahlenbündels zu einem zweiten Photodetektor (PDRi, 2) überträgt; sowie
eine Erfassungsschaltung (FFC) durch Korrelation von elektrischen Signalen, die von
den zweiten Photodetektoren geliefert werden, mit elektrischen Signalen, die von den
Antennen-Empfangselementen erfaßt werden.
2. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es enthält:
- eine erste Lichtquelle (L1), die das erste Lichtstrahlenbündel (F1) mit einer ersten
Wellenlänge (λ1) aussendet;
- einen ersten elektrooptischen Modulator (T1), der das erste Lichtstrahlenbündel
mit einem ersten elektrischen Signal (S1) moduliert und dieses modulierte erste Strahlenbündel,
das in einer ersten Richtung polarisiert ist, an die Verzögerungserzeugungsschaltungen
liefert;
- eine zweite Lichtquelle (L2), die das zweite Lichtstrahlenbündel (F2) mit einer
zweiten Wellenlänge (λ2) aussendet;
- einen zweiten elektrooptischen Modulator (T2), der das zweite Lichtstrahlenbündel
mit einem zweiten elektrischen Signal (S2) moduliert und dieses zweite modulierte
Strahlenbündel, das in einer zweiten Richtung polarisiert ist, an die Verzögerungserzeugungsschaltungen
liefert.
3. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der bestimmte Zeitwert (T) für
sämtliche Schaltungen der Gesamtheit von Verzögerungserzeugungsschaltungen derselbe
ist und gleich dem Maximalwert der Verzögerung ist, die von jeder Verzögerungsschaltung
eingeführt werden kann.
4. System nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die modulierten
Strahlenbündel in bezug auf die Amplitude oder die Frequenz moduliert werden.
5. System nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Strahlenbündel in bezug auf
die Frequenz mit Hilfe von Signalen unterschiedlicher Frequenz moduliert werden.
6. System nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Strahlenbündeltrenner (MD)
ein chromatischer Trenner ist, der das Licht mit der ersten Wellenlänge vom Licht
mit der zweiten Wellenlänge trennt, um ersteres an die ersten Photodetektoren zu übertragen
und um letzteres an die zweiten Photodetektoren zu übertragen.
7. System nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Modulator (T1, T2) in Serie
enthält:
- einen Frequenzübertrager (BC1, BC2), der das Licht mit einer Wellenlänge (λ1) empfängt,
Licht mit dieser Wellenlänge, das in einer dritten Richtung polarisiert ist, überträgt
und Licht mit einer Wellenlänge, das frequenzverschoben und in einer zur dritten Richtung
senkrechten vierten Richtung polarisiert ist, überträgt;
- eine Polarisationsdrehvorrichtung;
- einen räumlichen Lichtmodulator (MO1, MO2), der auf die verschiedenen Polarisationsrichtungen
des Lichts unterschiedlich einwirkt;
- eine Polarisationstrennvorrichtung (PBS1, PBS2), wobei die Trennvorrichtung (PBS1)
des ersten Modulators (T1) nur das in der ersten Richtung polarisierte Licht beibehält
und es an die Gesamtheit von Verzögerungserzeugungsschaltungen (DCR) überträgt, während
die Trennvorrichtung (PBS2) des zweiten Modulators (T2) nur das in der zweiten Richtung
polarisierte Licht beibehält und es an die Gesamtheit von Verzögerungserzeugungsschaltungen
(DCR) überträgt.
1. Scanning antenna optical control system comprising radiating elements to be controlled
(ED1), this system comprising a set (DCR) of optical circuits for creating delays
each receiving a first light beam (F1) polarized in a first specified direction, and
modulated by an electrical signal and each supplying on an output this first beam
suitably delayed, each phase-shifter element of the antenna being coupled to an output
of a delay circuit by a first photodetector (PDRi,1), the optical circuits for creating
delays (DCR) also receiving a second light beam (F2) modulated by an electrical signal
and polarized in a second direction orthogonal to the first direction, characterized
in that each delay circuit induces complementary delays with respect to a specified
time value (T) in the lights of the first and second beams which it receives; and
in that it comprises a beam separator (MD1, ... MDn) coupled to each output of the
delay circuits transmitting the light of the first beam to the first photodetector
(PDRi,1) and transmitting the light of the second beam to a second photodetector (PDRi,2)
; as well as a detection circuit (FFC) operating by correlating the electrical signals
supplied by the second photodetectors and the electrical signals detected by the antenna
reception elements.
2. System according to Claim 1, characterized in that it comprises:
- a first light source (L1) emitting the first light beam (F1) at a first wavelength
(λ1) ;
- a first electrooptical modululator (T1) modulating the first light beam with a first
electrical signal (S1) and supplying this first modulated beam, polarized in the first
direction to the delay creation circuits;
- a second light source (L2) emitting the second light beam (F2) at a second wavelength
(λ2);
- a second electrooptical modulator (T2) modulating the second light beam with a second
electrical signal (S2) and supplying this second modulated beam, polarized in the
second direction to the delay creation circuits.
3. System according to Claim 1, characterized in that the said specified time value (T)
is the same for all the circuits of the set of delay creation circuits and equal to
the maximum value of the delay which can be induced by each delay circuit.
4. System according to one of Claims 1 or 2, characterized in that the modulated beams
are amplitude- or frequency-modulated.
5. System according to Claim 4, characterized in that the beams are frequency-modulated
with the aid of signals of different frequencies.
6. System according to Claim 2, characterized in that the beam separator (MD) is a chromatic
separator separating the light at the first wavelength so as to transmit it to the
first photodetectors, from the light at the second wavelength so as to transmit it
to the second photodetectors.
7. System according to Claim 2, characterized in that each modulator (T1, T2) comprises
in series:
- a frequency translator (BC1, BC2) receiving light at a wavelength (λ1, λ2) transmitting
light at this wavelength polarized in a third direction and light at a frequency-translated
wavelength polarized in a fourth direction perpendicular to the third direction;
- a polarization rotation device;
- a spatial light modulator (M01, M02) acting differently on the two directions of
polarization of the light;
- a polarization separator device (PBS1, PBS2), the separator device (PBS1) of the
first modulator (T1) preserving only the light polarized in the first direction and
transmitting it to the set of delay creation circuits (DCR) whilst the separator device
(PBS2) of the second modulator (T2) preserves only the light polarized in the second
direction and transmits it to the set of delay creation circuits (DCR).