[0001] La présente invention est relative à un procédé de production d'oxygène gazeux sous
pression au moyen d'une double colonne de distillation.
[0002] Les pressions dont il est question dans le présent mémoire sont des pressions absolues.
[0003] La production d'oxygène gazeux sous pression s'effectue généralement soit par compression
d'oxygène gazeux soutiré de la colonne basse pression sous une pression voisine de
la pression atmosphérique, soit par vaporisation d'oxygène liquide amené par pompe
à la pression de production. Les installations correspondantes sont complexes, car
elles nécessitent des machines tournantes spéciales tel qu'un compresseur d'oxygène
ou une ou plusieurs turbines de détente.
[0004] EP-A-0102190 décrit un procédé du type "à bascule" qui permet la production de débits
variables d'oxygène.
[0005] FR-A-2578532 décrit un procédé à double colonne, la colonne moyenne pression et la
colonne basse pression étant chacune surmontée d'un condenseur avec des moyens pour
envoyer de l'azote liquide de la colonne basse pression à la colonne moyenne pression.
[0006] US-A-3316725 décrit un appareil de séparation d'air dans lequel l'air est épuré après
une étape de détente dans une machine de détente. De l'air liquide envoyé à et provenant
de l'appareil d'épuration est détendu par détente Joule-Thomson.
[0007] EP-A-461804 décrit un procédé selon le préambule de la revendication 1. Le procédé
des figures 1 et 2 peut être modifié pour permettre la production d'oxygène pur.
[0008] L'invention a pour but de fournir un procédé permettant de produire de façon particulièrement
économique de l'oxygène gazeux sous une pression modérée.
[0009] A cet effet, suivant l'invention, il est prévu un procédé selon la revendication
1.
[0010] Suivant d'autres caractéristiques :
- on détend par détente libre un gaz résiduaire soutiré de la tête de la colonne basse
pression.
[0011] L'invention a également pour objet une installation selon la revendication 3.
[0012] Dans une telle installation, la double colonne peut en particulier être isolée sous
vide, notamment par une enveloppe sous vide qui ne contient que la double colonne
et des tronçons de conduite, le reste des parties froides de l'installation, à l'exception
éventuellement des sources d'azote liquide et/ou d'oxygène liquide et des conduites
qui en partent, étant isolées par une boîte froide à la pression atmosphérique contenant
un isolant solide, notamment particulaire.
[0013] Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant être décrits en regard
des dessins annexés, sur lesquels :
- la Figure 1 représente schématiquement une installation de production d'oxygène conforme
à l'invention; et
- la Figure 2 représente schématiquement une variante.
[0014] L'installation représentée à la Figure 1 comprend essentiellement un compresseur
d'air 1, un appareil 2 d'épuration par adsorption, une ligne d'échange thermique 3,
un sous-refroidisseur 4 et une double colonne de distillation 5. Cette dernière est
essentiellement constituée d'une colonne moyenne pression 6 surmontée d'une colonne
basse pression 7, et d'un vaporiseur-condenseur 8 qui met en relation d'échange thermique
indirect la vapeur de tête (azote pratiquement pur) de la colonne 6 et le liquide
de cuve (oxygène à la pureté désirée) de la colonne 7.
[0015] En fonctionnement, l'air à distiller est comprimé en 1 à une pression, dite moyenne
pression, de l'ordre de 8 à 16 bars, épuré en eau et en anhydride carbonique en 2,
refroidi au voisinage de son point de rosée en 3 et introduit en cuve de la colonne
6. Le "liquide riche" (air enrichi en oxygène) recueilli en cuve de cette colonne
est sous-refroidi en 4, détendu dans une vanne de détente 9 à une pression, dite basse
pression, qui est sensiblement la pression de production, de l'ordre de 2 à 5 bars,
et introduit à un niveau intermédiaire de la colonne 7 via une conduite 10. Du "liquide
pauvre" (azote pratiquement pur) recueilli en tête de la colonne 6 est sous-refroidi
en 4, détendu dans une vanne de détente 11 à la basse pression, et introduit en tête
de la colonne 7 via une conduite 12. L'oxygène de production est soutiré sous forme
gazeuse de la cuve de la colonne 7, réchauffé dans la ligne d'échange 3 et récupéré
directement en tant que produit via une conduite de production 13.
[0016] Pour assurer le maintien en froid de l'installation, le gaz résiduaire W (azote impur),
soutiré au sommet de la colonne 7 via une conduite 14, est détendu en détente libre
à une pression légèrement supérieure à la pression atmosphérique dans une vanne de
détente 15, réchauffé dans le sous-refroidisseur 4 puis dans la ligne d'échange 3,
et évacué via une conduite 16. Ce gaz peut servir à régénérer les adsorbeurs de l'appareil
2.
[0017] Si le froid produit par cette détente libre est insuffisant, on peut le compléter
par l'un au moins des moyens suivants, représentés en trait mixte sur le dessin.
- Une source 17 d'azote liquide sous la basse pression, reliée à la tête de la colonne
7 via une conduite 18 et munie de moyens de régulation de débit. Comme représenté,
il peut s'agir notamment d'un stockage 17A d'azote liquide sous la pression atmosphérique
muni à sa sortie d'une pompe 17B.
- Une source 19 d'oxygène liquide sous la basse pression, reliée à la cuve de la colonne
7 via une conduite 20 et munie de moyens de régulation de débit. Comme représenté,
il peut s'agir de nouveau d'un stockage 19A d'oxygène liquide sous la pression atmosphérique
muni à sa sortie d'une pompe 19B.
- Un groupe frigorifique 21, par exemple à l'ammoniac, monté entre le compresseur 1
et l'appareil d'épuration 2 et prérefroidissant l'air comprimé jusqu'à une température
de l'ordre de 0 à +° 5°C par exemple.
[0018] L'installation représentée est isolée thermiquement de la manière suivante.
[0019] D'une part, la double colonne 5 est disposée dans une enveloppe sous vide 22, qui
en assure une isolation à haute performance. Cette enveloppe ne contient, outre la
double colonne, que les tronçons de conduite qui y aboutissent ou en partent, ces
conduites traversant l'enveloppe au moyen de raccords appropriés 23. En pratique,
il est avantageux de rassembler tous les raccords 23 dans une même région de l'enveloppe.
[0020] D'autre part, à l'exception des sources de liquides cryogéniques 17 et 19 et des
conduites qui en partent, qui possèdent leur propre isolation, généralement sous vide,
toutes les autres parties froides de l'installation sont isolées au moyen d'une boîte
froide 24 sous la pression atmosphérique contenant un matériau isolant solide particulaire,
qui est de préférence de la perlite.
[0021] Ce mode d'isolation est très avantageux d'une part, l'enveloppe sous vide peut avoir
un diamètre étroitement adapté au diamètre extérieur de la double colonne, laquelle
peut être de diamètre constant sur toute sa hauteur, ce qui permet de réaliser un
ensemble double colonne 5-enveloppe 22 commodément transportable.
[0022] De plus, tous les accessoires froids tels que 9, 11, 15 sont facilement accessibles
puisqu'ils sont constamment à la pression atmosphérique.
[0023] Du point de vue énergétique, cette solution est également très avantageuse, bien
qu'elle soit beaucoup moins coûteuse qu'une isolation sous vide renfermant l'ensemble
de l'installation. En effet, dans une installation de distillation d'air, 75 à 85%
des pertes thermiques sont supportées par la double colonne et, dans la ligne d'échange
thermique, les pertes sont concentrées dans la partie la plus froide. Au total, les
performances d'isolation de l'ensemble 22-24 sont de l'ordre de 90% de celles qui
seraient obtenues avec une isolation sous vide de l'ensemble de l'installation.
[0024] En variante, la double colonne peut comporter un "minaret", c'est-à-dire un tronçon
supérieur de la colonne basse pression 7 permettant de produire à son sommet de l'azote
gazeux sous la basse pression. Dans ce cas, cet azote gazeux peut également être détendu
dans une vanne de détente jusqu'au voisinage de la pression atmosphérique pour produire
du froid, avant d'être réchauffé en 4 puis en 3 puis d'être récupéré en tant que second
produit de l'installation.
[0025] La simplicité de l'installation suivant l'invention rend celle-ci particulièrement
intéressante pour la production de quantités modérées, par exemple de l'ordre de quelques
dizaines de tonnes par jour, d'oxygène gazeux sous une pression de quelques bars.
[0026] Dans la variante représentée à la Figure 2 sans son isolation thermique, la tenue
en froid de l'installation s'effectue par détente libre du gaz résiduaire W en 15,
complétée par un apport d'oxygène liquide provenant d'une source 19 constituée comme
précédemment d'un stockage 19A à la pression atmosphérique et d'une pompe 19B.
[0027] Toutefois, dans cette variante, l'oxygène liquide d'appoint, pompé en 19B à une pression
quelque peu supérieure à la basse pression, est injecté, en un point intermédiaire
25 de la ligne d'échange thermique 3, dans l'oxygène gazeux en cours de réchauffement.
[0028] De plus, une conduite 26 de purge d'oxygène liquide, munie d'une vanne 27, part de
la cuve de la colonne 7 et débouche dans le stockage 19A pour l'alimenter en partie,
le complément d'oxygène liquide étant apporté par des camions-citernes 28.
[0029] La purge, destinée à évacuer les hydrocarbures de la colonne 7, correspond à environ
0,2% du débit d'air traité et s'effectue de préférence en discontinu, généralement
automatiquement; elle est indépendante du "biberonnage" de l'installation par l'oxygène
liquide.
[0030] Le point d'injection 25 est choisi de manière que l'oxygène liquide se vaporise à
une température suffisamment élevée pour que les hydrocarbures ne présentent plus
de danger d'explosion ou d'inflammabilité lors de la vaporisation de l'oxygène. Cette
température peut ainsi être de l'ordre de -100°C.
1. Procédé de production d'oxygène gazeux sous pression au moyen d'une double colonne
de distillation (5) dans lequel on récupère directement l'oxygène gazeux de production
en cuve d'une colonne basse pression (7) :
- on fait fonctionner la colonne basse pression (7) sous une pression nettement supérieure
à la pression atmosphérique et légèrement supérieure à la pression de production d'oxygène,
cette basse pression étant notamment de l'ordre de 2 à 5 bars, et on fait fonctionner
la colonne moyenne pression (6) sous une pression correspondante, notamment de l'ordre
de 8 à 16 bars;
caractérisé en ce que
- l'on maintient en froid l'installation, au moins en partie, par détente libre d'au
moins un produit gazeux sortant de la colonne basse pression, et on maintient en froid
l'installation, sans avoir recours à la détente avec production de travail extérieur
d'un fluide destiné à ou provenant de la double colonne et dans le cas où l'installation
est partiellement maintenue en froid par détente libre, on injecte en (18) dans la
colonne basse pression (7) un débit d'azote liquide provenant d'une source (17) extérieure
à la double colonne (5) et/ou on injecte (en 20) dans la colonne basse pression (7)
un débit d'oxygène liquide provenant d'une source (19) extérieure à la double colonne
(5) et/ou on injecte dans l'oxygène gazeux (en 25), en un point intermédiaire de la
ligne d'échange thermique (3) associée à la double colonne (5), un débit d'oxygène
liquide provenant d'une source extérieure à la double colonne, et en ce qu'on envoie
dans ladite source (19) de l'oxygène liquide de purge soutiré (en 26) de la cuve de
la colonne basse pression (7) et/ou on pré-refroidit l'air à traiter, avant son épuration
par adsorption (en 2), au moyen d'un groupe frigorifique (21).
2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'on détend par détente libre
un gaz résiduaire (W) soutiré de la tête de la colonne basse pression (7).
3. Installation de production d'oxygène gazeux sous pression du type comprenant : un
compresseur d'air (1); un appareil (2) d'épuration de l'air comprimé; une double colonne
(5) de distillation de l'air épuré, comprenant elle-même une colonne moyenne pression
(6) et une colonne basse pression (7) couplées par une vaporiseur-condenseur (8);
une ligne d'échange thermique (3) pour refroidir l'air épuré par échange de chaleur
indirect avec les produits provenant de la double colonne; et des moyens (15,17-18,
19-20, 21) de maintien en froid de l'installation, une conduite (13) de production
d'oxygène étant directement reliée à la cuve de la colonne basse pression pour en
soutirer de l'oxygène gazeux, la colonne basse pression (7) fonctionnant sous une
pression nettement supérieure à la pression atmosphérique et légèrement supérieure
à la pression de production d'oxygène, cette basse pression étant notamment de l'ordre
de 2 à 5 bars caractérisée en ce que les moyens de maintien en froid comprennent une
vanne (15) de détente libre d'au moins un produit gazeux sortant de la colonne basse
pression (7), et éventuellement au moins un des moyens de maintien en froid suivants
:
a) des moyens pour injecter dans la colonne basse pression un débit d'azote liquide
et/ou d'oxygène liquide provenant d'une (de) source(s) (17,19) sous la basse pression
extérieure(s) à la double colonne,
b) des moyens pour injecter dans l'oxygène gazeux, en un point intermédiaire de la
ligne d'échange thermique, un débit d'oxygène liquide sous la basse pression provenant
d'une source (19) extérieure à la double colonne et des moyens pour envoyer dans ladite
source de l'oxygène liquide de purge soutiré de la cuve de la colonne basse pression,
c) du groupe frigorifique (21) monté entre le compresseur (1) et l'appareil d'épuration
(2),
les moyens de maintien de froid ne comprenant pas de machine ou turbine de détente
avec production de travail extérieur d'un fluide destiné à ou provenant de la double
colonne.
4. Installation suivant la revendication 3, caractérisée en ce que la vanne de détente
(15) est montée dans une conduite (14) d'évacuation de gaz résiduaire (W) partant
de la tête de la colonne basse pression (7).
5. Installation selon la revendication 3 dans laquelle la double colonne est isolée sous
vide.
1. Process for the production of gaseous oxygen under pressure by means of a double distillation
column (5), in which process the gaseous production oxygen is collected directly in
the bottom of a low-pressure column (7):
- the low-pressure column (7) is made to operate at a pressure well above atmospheric
pressure and slightly above the oxygen production pressure, this low pressure being
especially about 2 to 5 bar, and the medium-pressure column (6) is made to operate
at a corresponding pressure, especially about 8 to 16 bar;
characterized in that
- the plant is kept cold, at least partly, by the free expansion of at least one gaseous
product leaving the low-pressure column and the plant is kept cold without having
to use the expansion, with the production of external work, of a fluid intended for
or coming from the double column and, if the plant is partially kept cold by free
expansion, a stream of liquid nitrogen coming from a source (17) external to the double
column (5) is injected at (18) into the low-pressure column (7) and/or a stream of
liquid oxygen coming from a source (19) external to the double column (5) is injected
(at 20) into the low-pressure column (7) and/or a stream of liquid oxygen coming from
a source external to the double column is injected into the gaseous oxygen (at 25)
at an intermediate point on the heat-exchange line (3) associated with the double
column (5), and in that some purge liquid oxygen withdrawn (at 26) from the bottom
of the low-pressure column (7) is sent into the said source (19) and/or the air to
be treated, before it is purified by adsorption (at 2), is precooled by means of a
refrigerating unit (21).
2. Process according to Claim 1, characterized in that a waste gas (W) withdrawn from
the top of the low-pressure column (7) is expanded by free expansion.
3. Plant for the production of gaseous oxygen under pressure, of the type comprising:
an air compressor (1); an apparatus (2) for purifying the compressed air; a double
column (5) for distilling the purified air, the double column itself comprising a
medium-pressure column (6) and a low-pressure column (7) which are coupled via a reboiler
(8); a heat-exchange line (3) for cooling the purified air by indirect heat exchange
with the product coming from the double column; and means (15, 17-18, 19-20, 21) for
keeping the plant cold, an oxygen production pipe (13) being directly connected to
the bottom of the low-pressure column in order to withdraw gaseous oxygen therefrom,
the low-pressure column (7) operating at a pressure well above atmospheric pressure
and slightly above the oxygen production pressure, this low pressure being especially
about 2 to 5 bar, characterized in that the means for keeping the plant cold comprise
a valve (15) for the free expansion of at least one gaseous product leaving the low-pressure
column (7) and, optionally, at least one of the following means for keeping the plant
cold:
a) means for injecting a stream of liquid nitrogen and/or of liquid oxygen, coming
from one or both sources (17, 19) at the low pressure(s) external to the double column,
into the low-pressure column,
b) means for injecting a stream of liquid oxygen at the low pressure, coming from
a source (19) external to the double column, into the gaseous oxygen at an intermediate
point on the heat-exchange line and means for sending some purged liquid oxygen withdrawn
from the bottom of the low-pressure column into the said source,
c) the refrigerating unit (21) mounted between the compressor (1) and the purification
apparatus (2),
which means for keeping the plant cold do not include a machine or turbine for the
expansion, with production of external work, of a fluid intended for or coming from
the double column.
4. Plant according to Claim 3, characterized in that the expansion valve (15) is mounted
in a pipe (14) for discharging waste gas (W) coming from the top of the low-pressure
column (7).
5. Plant according to Claim 3, in which the double column is vacuum-insulated.
1. Verfahren zur Herstellung von gasförmigem Drucksauerstoff mit Hilfe einer Doppel-Destillationssäule
(5), bei dem man gasförmigen Produktsauerstoff direkt im Sumpf einer Niederdrucksäule
(7) gewinnt und
- die Niederdrucksäule (7) unter einem Druck betreibt, der deutlich über Normaldruck
und etwas über dem Sauerstoffproduktionsdruck liegt, wobei dieser niedrige Druck insbesondere
etwa 2 bis 5 bar beträgt, und die Mitteldrucksäule (6) unter einem entsprechenden
Druck, insbesondere von 8 bis 16 bar, betreibt;
dadurch gekennzeichnet, daß man
- die Anlage zumindest teilweise durch freie Entspannung mindestens eines aus der
Niederdrucksäule austretenden gasförmigen Produkts kalt hält, ohne von der Entspannung
eines für die Doppelsäule bestimmten oder aus dieser stammenden Fluids unter Leistung
äußerer Arbeit Gebrauch zu machen, und in dem Fall, daß die Anlage durch freie Entspannung
teilweise kalt gehalten wird, bei (18) eine Menge an flüssigem Stickstoff aus einer
außerhalb der Doppelsäule (5) liegenden Quelle (17) in die Niederdrucksäule (7) einleitet
und/oder (bei 20) eine Menge an flüssigem Sauerstoff aus einer außerhalb der Doppelsäule
(5) liegenden Quelle (19) in die Niederdrucksäule (7) einleitet und/oder (bei 25)
an einer Zwischenstelle der mit der Doppelsäule (5) verbundenen Wärmeaustauschleitung
(3) eine Menge an flüssigem Sauerstoff aus einer außerhalb der Doppelsäule liegenden
Quelle in den gasförmigen Sauerstoff einleitet und daß man dieser Quelle (19) aus
dem Sumpf der Niederdrucksäule (7) (bei 26) abgezogenen flüssigen Spülsauerstoff zuführt
und/oder die zu behandelnde Luft vor ihrer adsorptiven Reinigung (bei 2) mit Hilfe
eines Kühlaggregats (21) vorkühlt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man ein am Kopf der Niederdrucksäule
(7) abgezogenes Restgas (W) durch freie Entspannung entspannt.
3. Anlage zur Herstellung von gasförmigem Drucksauerstoff mit: einem Luftverdichter (1);
einer Vorrichtung (2) zur Reinigung der verdichteten Luft; einer Doppelsäule (5) zur
Destillation der gereinigten Luft mit einer Mitteldrucksäule (6) und einer Niederdrucksäule
(6), die über einen Verdampfer/Kondensator (8) gekoppelt sind; einer Wärmeaustauschleitung
(3) zum Abkühlen der gereinigten Luft durch indirekten Wärmeaustausch mit den Produkten
aus der Doppelsäule und Einrichtungen (15, 17-18, 19-20, 21) zum Kalthalten der Anlage,
wobei eine Sauerstoffproduktionsleitung (13) zum Abziehen von gasförmigem Sauerstoff
direkt an den Sumpf der Niederdrucksäule angeschlossen ist, die Niederdrucksäule (7)
unter einem Druck betrieben wird, der deutlich über Normaldruck und etwas über dem
Sauerstoffproduktionsdruck liegt, wobei dieser niedrige Druck insbesondere etwa 2
bis 5 bar beträgt, dadurch gekennzeichnet, daß die Kalthalteeinrichtungen ein Ventil
(15) zur freien Entspannung mindestens eines aus der Niederdrucksäule (7) austretenden
gasförmigen Produkts und gegebenenfalls mindestens eine der folgenden Kalthalteeinrichtungen
umfassen:
a) Einrichtungen zum Einleiten einer Menge von flüssigem Stickstoff und/oder flüssigem
Sauerstoff aus einer der außerhalb der Doppelsäule liegenden Quellen (17, 19) unter
dem niedrigen Druck in die Niederdrucksäule,
b) Einrichtungen zum Einleiten einer Menge an unter dem niedriden Druck stehendem
flüssigem Sauerstoff aus einer außerhalb der Doppelsäule liegenden Quelle (19) in
den gasförmigen Sauerstoff an einer Zwischenstelle der Wärmeaustauschleitung und Einrichtungen
zum Zuführen von aus dem Sumpf der Niederdrucksäule abgezogenem flüssigem Spülsauerstoff
zu dieser Quelle,
c) ein zwischen dem Verdichter (1) und der Reinigungsvorrichtung (2) angebrachtes
Kühlaggregat (21),
wobei die Kalthalteeinrichtungen keine Maschine oder Turbine zur Entspannung eines
für die Doppelsäule bestimmten oder aus dieser stammenden Fluids unter Leistung äußerer
Arbeit umfassen.
4. Anlage nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Entspannungsventil (15) in
einer Leitung (14) zum Abführen des am Kopf der Niederdrucksäule (7) austretenden
Restgases (W) angebracht ist.
5. Anlage nach Anspruch 3, bei der die Doppelsäule vakuumisoliert ist.