VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUM RECYCELN VON METALL-BEIZBÄDERN

Beschreibung

[0001] Herkömmliche Metallbeizbäder werden auf Basis von Salpeter-, Fluß- und/oder Salzsäure betrieben. Neben den wirtschaftlichen Gesichtspunkten liegt die Problematik dieser Beizen in einer unerwünscht hohen Menge an Nitrat in den zu behandelnden Abwässern. Zur Reduzierung dieser Nitratbelastung sind Beizen mit Ersatzsäuren für Salpetersäure, z. B. Schwefelsäure mit einem stark verringerten Anteil an Salpetersäure, bekannt, die aber von der Beizqualität und -kapazität äußerst nachteilig sind.

[0002] Des weiteren werden Recyclinganlagen zum Trennen von freien Säuren und Salzen, wie Säureretardation und Diffusionsdialysen eingesetzt, um durch Rückgewinnung der freien Säuren die Nitratbelastung im Abwasser zu senken und damit auch die Entsorgung der Abfallsäuren wirtschaftlicher zu gestalten. Die damit erzielbaren Einsparungen an Säuren sind beachtlich, lösen aber das eigentliche Nitratproblem nicht wirklich, da weiterhin große Mengen an nitrathaltigem Abwasser durch die Nitratsalze produziert werden. Beim Einsatz von Säurerecycling-Anlagen kommen die überwiegenden Abwasserbelastungen durch Nitrat mittlerweile nicht mehr aus den Beizbädern, sondern aus den angeschlossenen Spülbädern und Abluftwäschern, die nicht recycled werden.

[0003] Ein Vorschlag zur Aufarbeitung von verbrauchter Beizsäure geht beispielsweise aus der Lehre der DE 38 25 857 A1 hervor, wonach die verbrauchte Beizsäure mit einem bestimmten Eisengehalt und Stoffverhältnis Fluorid/Eisen mit Alkali unter Bildung eines kristallinen Niederschlags auf pH 4 bis 6 eingestellt wird und die flüssige Phase, ggf. nach Abtrennung des Niederschlags, zur Trockene eingedampft wird.

[0004] Aus der Offenbarung der DE 39 06 791 A1 geht ferner ein Verfahren zur Aufbereitung von metallhaltigen, salpetersauren, Flußsäure enthaltenden Abfallbeizen hervor, in dem die Abfallbeize in eine von permselektiven Membranen begrenzte und zwischen einem Elektrodenpaar, in dessen Anoden- und Kathodenraum Schwefel enthalten ist, angeordnete Dialysierzelle eingeleitet wird.

[0005] Ein weitestgehend komplettes Recycling der Beizbadkonzentrate bietet ein thermisches Verfahren, das sogenannte Röstverfahren. Hierbei werden die Beizsäuren zusammen mit dem Wasser verdampft und die Metalle zu Oxiden geröstet. Die Säurereste der Metallsalze werden als freie Säuren im Destillat des Rösters zurückgewonnen. Damit können die Beizbadkonzentrate fast abwasser- und abfallfrei behandelt werden.

[0006] In dem Artikel "Industrielle Oxidrohstoffe - Herstellung nach dem Andritz-Ruthner-Sprührostverfahren" von Dr. Wolfgang Kladnig, Sprechsaal, Vol. 124, No. 11/12, 1991, ist ein Verfahren zur industriellen Herstellung von Oxidrohstoffen beschrieben, bei dem zunächst durch Zugabe von Salzsäure eine Metallchloridlösung hergestellt wird. Die so vorbereitete Metallsalzlösung wird anschließend gereinigt und einer Pyrohydrolyse unterzogen, in der sich die zu gewinnenden Metalloxide sowie Chlorwasserstoffgas bilden. Während die Metalloxide noch weiteren Reinigungsschritten unterzogen werden, wird das Chlorwasserstoffgas unter Verwendung von Wasser wieder in Salzsäure rückgeführt. Die so gewonnene Salzsäure wird für die erneute Herstellung einer Metallchloridlösung wieder verwendet.

[0007] Aus der EP-A-0 578 537 ist ein Verfahren zum Recyceln von Metallbeizbädem bekannt, bei dem aus dem Metallbeizbad unerwünschte Verbindungen, wie Silizium-, Aluminium- und Chromverbindungen, entfernt werden sollen. Hierzu wird dem zu reinigenden Metallbeizbad in einem ersten Schritt Metallschrott zugegeben, um die freie Azidität des Metallbeizbades zu neutralisieren, wobei die Neutralisierung unter Neutralgasatmosphäre erfolgen muß, um unerwünschte Nebenreaktionen von im Metallbeizbad enthaltenen Eisenverbindungen in dreiwertige Eisenverbindungen zu verhindern. Anschließend werden die im neutralisierten Metallbeizbad enthaltenen Feststoffe ausgefiltert. Indem gezielt die Azidität des Metallbeizbades vermindert wird, also der pH-Wert erhöht wird, fallen unerwünschte Verbindungen, wie Silizium-, Aluminium- und Chromverbindungen, aus, welche bei niedrigerem pH-Wert gelöst sind, wodurch das Metallbeizbad von diesen gereinigt werden kann. Anschließend wird das gereinigte Metallbeizbad wieder dem Beizprozess zugeführt.

[0008] So wird nach dem Stand der Technik gemäß der EP 0 296 147 A1 ein Verfahren zur Gewinnung bzw. Rückgewinnung von Säuren aus metallhaltigen Lösungen dieser Säuren beschrieben, wonach die Lösungen in einem Reaktor bei Temperaturen von 200 bis 500°C sprühgeröstet und einer anschließenden Absorption sowie Kondensation der entstehenden Gase in Kolonnen bei Temperaturen von 0 bis 70°C unterzogen werden.

[0009] Jedoch ist das Röstverfahren energieaufwendig, wobei der Energieverbrauch direkt proportional zum Zulaufvolumen ist und etwa 100 m³ Erdgas pro 1 m³ Zulaufvolumen verbraucht werden. Da das Röstverfahren Wasser und Säuren gleichermaßen verdampft, können die zu verdünnt vorliegenden Spül- und Abluftabwässer nicht direkt geröstet werden. Aufgrund des hohen Wasseranteiles wären die Säurekonzentrationen zu klein bzw. das Volumen zu groß, um es ins Beizbad zurückzugeben. Die Spülwässer müssen daher nach wie vor in einer Abwasseranlage behandelt werden. Da die Stoffbelastung dieser Abwässer, vor allem der Nitrate, durchaus 50 % des gesamten Salpetersäureverbrauches betragen kann, ist das Röstverfahren an sich, wie es bislang zum Einsatz kommt, nicht die umfassende Lösung, speziell in Bezug auf die Nitratbelastung des Abwassers.

[0010] Ziel muß es daher sein, die stark verdünnten Abwässer aus den Spülen und Abluftwäschern soweit aufzukonzentrieren, dass sie in den Röstprozess eingeleitet werden können. Die Aufkonzentration der verdünnten Abwässer ist aber bis heute nicht umsetzbar, da die zur Verfügung stehenden Techniken nicht einsetzbar sind. So können Mebrantechnologien in Form von Elektrodialyse- und Umkehrosmoseanlagen aufgrund der unzureichenden Membranbeständigkeiten nicht eingesetzt werden. Verdampferanlagen sind wegen der Dampfflüchtigkeit von Salpetersäure und Flußsäure ins Destillat nicht brauchbar. Bei Vorhandensein von freien Fluß- und Salpetersäuren im Zulauf zum Verdampfer finden sich im Destillat bis zu 50 % dieser freien Säuren wieder, so dass eine Nutzung des Destillats als Spülwasser nicht möglich ist. Das Destillat, welches jetzt zwar nur noch 50 % der ursprünglichen Nitratbelastung enthält, müßte trotzdem über die Abwasseranlage entsorgt werden und würde damit wiederum das Nitratproblem im Abwasser nicht umfassend lösen.

[0011] Der Erfindung liegt demnach die Aufgabe zugrunde, die beschriebenen Nachteile zu vermeiden und die aus dem Strand der Technik bekannten Verfahren und Vorrichtungen so weiterzubilden, dass unter Beibehaltung von Vorteilen ein wirtschaftliches Verfahren zum Recyceln von Metallbeizbädem bereitgestellt wird. Es sollte ein Verfahren bzw. eine Vorrichtung zur Verfügung gestellt werden, das/die es ermöglicht, Metallbeizen weitestgehend abwasser- und abfallfrei zu betreiben, insbesondere sollte die Abwasserbelastung mit Nitraten möglichst gering sein.

[0012] Erfindungsgemäß wird obige Aufgabe gelöst durch ein Verfahren zum Recyceln von Metall-Beizbädern gemäß Patentanspruch 1.

[0013] Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren werden besonders gute Ergebnisse beim Recyceln von Stahl-Beizbädem, insbesondere von Edelstahl-Beizbädern, erzielt.

[0014] Gegenstand der Erfindung ist auch eine Vorrichtung zum Recyceln von Metall-Beizbädern, einschließlich der dazugehörigen Spülbäder und Abluftwäscher gemäß Patentanspruch 15.

[0015] Das erfindungsgemäße Verfahren bzw, die erfindungsgemäße Vorrichtung zeigt somit einen Weg wie auch für herkömmliche Beizbäder auf Basis von HNO₃/HF/HCl die durch diese Säuren auftretenden Nachteile der Dampfflüchtigkeit bei der Verwendung thermischer Verfahren vermieden und die verdünnten Abwässer aus den Spülen und den Abluftwäschern eingedampft werden können. Damit wird einerseits das Nitratproblem im Abwasser gelöst und andererseits das Röstverfahren unter wirtschaftlicheren Gesichtspunkten möglich.

[0016] Das Verfahren/die Vorrichtung der Erfindung verwendet herkömmliche Komponenten in der Form, dass ein abwasser- und abfallfreier Betrieb unter wirtschaftlichen Bedingungen aufrecht erhalten werden kann. Die letzte und wegen des hohen Energieverbrauches die Wirtschaftlichkeit bestimmende Stufe ist die thermische Salzspaltung gemäß Schritt c), wie das sogenannte Röstverfahren. Bei diesem Verfahren werden die flüssigen Phasen, wie Wasser und Säuren, eingedampft und anschließend die Dampfphase wieder kondensiert und dabei die Säuren zurückgewonnen. Die Metalle werden bei hohen Temperaturen oxidiert und fallen als Feststoffe an. Der Energieverbrauch und damit die Betriebskosten des Rösters hängen weitestgehend vom Zulaufvolumen zum Röster ab und betragen etwa 1000 kWh bzw. 100 m³ Erdgas pro m³ Zulauf. Deshalb weist das Röstverfahren aus Energiegründen einen möglichst niedriges Zulaufvolumen auf (entspricht einem hohen Metallgehalt im Beizbad), was aber von den Beizbedingungen nicht immer wünschenswert ist. Hohe Metallgehalte im Beizbad verursachen niedrigere Beizkapazitäten und höhere NO_x-Verluste in der Abluft der Beizbäder und damit eine höhere Belastung der Abluftwäscher.

[0017] Für die Verringerung des Zulaufvolumens zum Röster und somit eine besonders kostengünstige Fahrweise in Schritt b) wird erfindungsgemäß nach einer bevorzugten Ausführungsform ein Verdampfer, insbesondere einer mit mechanischer Brüdenverdichtung, eingesetzt. Dieser Verdampfertyp hat einen Energieverbrauch von lediglich etwa 20 - 25 kWh pro Tonne Zulauf. Jede Tonne an Wasser, die der Verdampfer dem Zulauf zum Röster entzieht, spart Energiekosten von annähernd 100 m³ Erdgas.

[0018] Weiterhin ist bekannt, dass die Abluftverluste des Rösters, speziell an Salpetersäure in Form von NO_x, nennenswert sind und sich im Bereich von 10-15 % der Zulaufmenge bewegen können. Dem Röster wird daher vorzugsweise eine möglichst kleine Menge Nitrat bzw. Salpetersäure zugeführt. Erfindungsgemäß wird hierfür eine Trennanlage für Säuren und Salze verwendet, wie zum Beispiel eine Retardation oder Diffusionsdialyse, um die freien Säuren aus dem Röster fern zu halten. Die freien Säuren werden direkt wieder ins Beizbad zurückgeleitet. Durch die Regeneration der Beizbadkonzentrate werden etwa 90 % der freien Säuren aus der Beizbadlösung abgetrennt und nur noch etwa 10 % dem Röster zugeführt. Die NO_x-Verluste, bezogen auf den Konzentratstrom, betragen daher mit Regeneration nur noch etwa 1 % gegenüber 10 % ohne Regeneration. Für Flußsäure gelten vergleichbare Bedingungen, jedoch sind die absoluten Werte niedriger, da Flußsäure nur etwa 20 % der Salpetersäurekonzentration ausmacht.

[0019] Wie bereits für den Röster festgestellt, sind die freien Säuren HNO³ und HF bei der Verdampfung flüchtig und finden sich zu einem hohen Prozentsatz im Destillat wieder. Ist man beim Röster bestrebt, die Säure zu 100 % ins Destillat zu überführen, möchte man bei der Eindampfung der Spülwässer möglichst keine Säure ins Destillat bekommen. Dies gelingt nicht bei Vorhandensein von freien Säuren im Zulauf zum Verdampfer. Das aus einem Verdampfer gewonnene Destillat ist nicht mehr direkt als Spülwasser einsetzbar. Es wären zusätzliche Verfahrensschritte, z. B. Ionentauscher Kreislaufanlagen, nötig um eine Nutzung des Destillats zu ermöglichen. Die erforderlichen zusätzlichen Investitionen belasten die Wirtschaftlichkeit. Eine direkte Eindampfung von Spülwasser und Abwasser aus den Abluftwäschern ist daher nicht wirtschaftlich durchführbar. Aus gleichem Grund ist auch eine weitere Eindampfung der Beizbadkonzentrate zur Betriebskosteneinsparung vor dem Rösten nicht von Vorteil.

[0020] Wie bereits für den Röster ausgeführt, sind die optimaleren Betriebsvoraussetzungen für einen Betrieb eines Verdampfers die weitestgehende Abwesenheit von freien Säuren im Zulauf. Damit ist es unvorteilhaft dem Verdampfer Beizbadkonzentrate direkt zuzuführen. Eine Reduzierung der freien Säuren durch eine Trennanlage, wie oben beschrieben, liefert beträchtliche Vorteile, kann jedoch weiter verbessert werden, da sich in der Salzlösung noch genügend Reste an freien Säuren befinden, die das Destillat des Verdampfers verunreinigen. Auch die direkte Zuführung von Spülwasser zum Verdampfer scheitert, da der Verdampfer vom Konzentrat her im Bereich der Beizbadkonzentration (hoher Gehalt an freien Säuren) liegt.

[0021] Das erfindungsgemäße Verfahren löst die oben geschilderten Probleme, indem nach einer Ausführungsform der Erfindung die freien Säuren im Zulauf zum Verdampfer eliminiert werden, ohne dass dabei der Grad der Säurerückgewinnung durch den Röster beeinträchtigt wird. Erfindungsgemäß kann hierdurch überraschenderweise der Grad der Säurerückgewinnung und auch die Gewinnung von Metalloxiden, bei gleichzeitig niedrigeren Betriebskosten, deutlich gesteigert werden.

[0022] Nach einer besonders bevorzugten Ausführungsform erfolgt die Abtrennung der freien Säure aus dem Recyclingstrom (Beizbadkonzentrate) in zwei getrennten Schritten. Vorzugsweise werden die Beizbadkonzentrate in einer Säureregenerationsanlage behandelt, wie Säureretardation oder Diffusionsdialyse. Die Säureretardation baut auf einem Ionenaustauscherverfahren auf, bei dem ein spezielles Harz bei der Beladung die Säure absorbiert, während die Metallsalzlösung das Harzbett unbeeinflußt passiert und, in Wasser gelöst, die Anlage verläßt.

[0023] Die aus der Säureregenerationsanlage hervorgehenden freien Säuren gehen vorzugsweise zurück ins Beizbad, während ein säurearmer aber metallsalzreicher Strom zur weiteren Behandlung gesammelt wird. Der Abwasserstrom der Regenerationsanlage kann vorteilhafterweise mit den Abwasserströmen aus den Spülen und den Abluftwäschern gemischt werden. Es entsteht ein an freien Säuren niedriger und an Metallsalzen mittlerer Strom mit einem hohen Wasseranteil.

[0024] Ein Betreiben des Verdampfers mit dem oben genannten Zulauf bringt Vorteile mit sich, die jedoch noch weiter verbessert werden können. Der geringe Anteil an freien Säuren würde sich während des Verdampfungsprozesses aufkonzentrieren, wobei ein Großteil der freien Säuren ins Destillat gelangt. Erst wenn die freien Säuren nahezu komplett zu Metallsalzen umgewandelt sind, wird die Dampfflüchtigkeit der Säuren unterbunden und man erhält ein säurefreies Destillat, welches direkt wieder als Spülwasser eingesetzt werden kann.

[0025] Zur Umsetzung der freien Säuren werden üblicherweise Neutralisationschemikalien, wie Natronlauge, Kalk etc., verwendet. Diese einfache und herkömmliche Methode ist für das erfindungsgemäße Verfahren nicht vorteilhaft, da die Metalle Natrium, Calcium etc. auch in den Röster gelangen, hier aber nicht erwünscht sind. Das erfindungsgemäße Verfahren verwendet daher in Schritt a) vorzugsweise Metallhydroxide, Metallkarbonate oder Metalloxide mit Metallen, die im Beizbad ebenfalls eingesetzt werden.

[0026] In dem oben aufgezeigten Weg der gemeinsamen Eindampfung von Strömen aus der Recyclinganlage und den Abwässern aus Spülen und Abluftwäschern ist eine relativ große Menge an Metallhydroxiden aufzuwenden, um die freien Säuren zu eliminieren. Diese große Menge müßte von außen zugeführt werden und stellt damit ein zusätzliches logistisches Problem dar. Eine teilweise Verwendung von Metalloxiden, die vorher im Röster erzeugt wurden, wäre möglich, belastet aber die Wirtschaftlichkeit.

[0027] Wirtschaftlicher ist es, wie nach einer besonders bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens, das Spülwasser zusammen mit den Abluftwässern einer getrennten Behandlung zuzuführen. Ziel ist es, die Säuren aus den Spül- und Abluftwässern nicht in den Rösterkreislauf einzuleiten. Durch diese Maßnahme wird die Menge an freien Säuren vor der Verdampfung drastisch reduziert. Damit wird an dieser Stelle der Verbrauch an Metallen zur Umsetzung der freien Säuren entsprechend gesenkt und man ist nicht mehr auf eine externe Versorgung mit Metallen angewiesen.

[0028] Das für das Umsetzen der freien Säuren, vor der Verdampfung der Rösterkonzentrate, in Schritt a) eingesetzte Metallsalz, wie Metallhydroxid, wird gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren bevorzugt aus den anfallenden Spül- und Abluftwässern unter speziellen Bedingungen gefällt. Verwendet wird zweckmäßigerweise eine Neutralisationschemikalie, welche die Metalle fällt, die Säurereste aber in Lösung hält. Möglich sind hier Natronlauge und Kalilauge, wobei es sich herausgestellt hat, dass für die weitere Behandlung der Säurereste ein Arbeiten mit Kalilauge vorteilhaft ist.

[0029] Durch die Neutralisation der Spül- und Abluftwässer werden die Metalle vorzugsweise als Hydroxide ausgefällt und abfiltriert. Der gewonnene Filterkuchen kann danach vorteilhafterweise in einen Behälter mit Rührwerk vor dem Verdampfer für Beizbadkonzentrate eingeleitet werden, um hier die Reste der freien Säuren aus der Recyclinganlage für Beizbadkonzentrate zu Metallsalzen umzusetzten.

[0030] Das aus der Neutralisation ablaufende Wasser enthält beispielsweise die Neutralsalze Kaliumfluorid und Kaliumnitrat in stark verdünnter Form. Eine Entsorgung dieses Wasserstroms über eine Abwasseranlage würde wiederum die Nitratbelastung im Abwasser in die Höhe schnellen lassen. Das erfindungsgemäße Verfahren oder die Vorrichtung kann demnach vorzugsweise eingesetzt werden, um die in diesem Strom befindlichen Neutralsalze in die Beizsäuren HF, HNO₃ und die Neutralisationschemikalie Kalilauge aufzuspalten. In Frage kommen hierfür zum Beispiel Kationentauscher- und Elektrodialyseanlagen. Die Säuren werden dann zurück ins Beizbad und die Kalilauge in die Neutralisation geleitet. Damit wäre der Kreislauf geschlossen und die Spülen und Abluftwäscher abfall- und abwasserfrei.

[0031] Da die Abwasserströme aus Spülen und Abluftwäscher zu über 95 % aus Wasser bestehen, ist es bevorzugt, dass vor der Salzspaltung gemäß Schritt c) eine Abtrennung des Wassers in Schritt b) erfolgt, um so in der Anlage zur Salzspaltung eine ausreichend hohe Konzentration an freien Säuren und Neutralisationschemikalie zu erzeugen. Als Anlagenkomponenten für die Wasserabtrennung stehen zum Beispiel Umkehrosmoseanlagen und Verdampfer zur Verfügung. Da mit einem Verdampfer höhere Aufkonzentrationsraten erreicht werden, wird an dieser Stelle eine Verdampferanlage bevorzugt.

[0032] Durch die Neutralisation und Fällung der Metalle entsteht ein Salzwasserstrom ohne jegliche freie Säuren mit beispielsweise einem pH Wert > 8. Dies bedeutet für die Verdampfung, dass in diesem Strom keine flüchtigen Säuren mehr vorhanden sind, das erzeugte Destillat eine hohe Qualität aufweist und direkt wieder als Spülwasser mit VE-Qualität (Vollentsalztes Wasser mit pH-Wert von ca. 7) eingesetzt werden kann. Ein weiterer Vorteil dieser Verfahrensweise liegt in der niedrigeren Aggressivität des neutralisierten Wasserstromes gegenüber einem Strom mit den Metallsalzen wie aus den Beizkonzentraten. Während der säurefreie Salzstrom der Beizbadkonzentrate zweckmäßigerweise einen pH-Wert von lediglich etwa 2,5 bis 3 aufweist und damit noch äußerst aggressiv ist, liegt der pH-Wert der neutralisierten Spülwässer vorzugsweise bei pH 8 und ist damit wenig aggressiv. Sowohl für die Umkehrosmose als auch für einen Verdampfer ergeben sich daraus Konsequenzen in der Materialauswahl für die jeweilige Anlage. Während für den Strom mit pH 8 herkömmliche Edelstähle, z. B. der Qualität 1.4571.bzw V4A aus Gründen der Korrosionsbeständigkeit ausreichen, sollten für den sauren Strom spezielle hochlegierte Stähle für den Anlagenbau verwendet werden. Da der neutrale Strom üblicherweise den deutlich größeren Verdampfer erfordert, lassen sich durch getrennte Verdampferanlagen erhebliche Investitionskosten durch die Materialauswahl einsparen.

[0033] Die mit der Erfindung verbundenen Vorteile sind vielschichtig. Es wird ein Verfahren bzw. eine Vorrichtungen zur Verfügung gestellt, das/die es ermöglicht, Metallbeizen weitestgehend abwasser- und abfallfrei zu betreiben, wobei insbesondere die Abwasserbelastung mit Nitraten möglichst gering ist. Gleichzeitig kann die Anlage zur Salztrennung, wie ein Röstverfahren, unter wirtschaftlicheren Gesichtspunkten betrieben werden.

[0034] Erfindungsgemäß wird somit ein Weg aufgezeigt, wie auch für herkömmliche Beizbäder auf Basis von HNO₃/HF die durch diese Säuren auftretenden Nachteile der Dampfflüchtigkeit bei der Verwendung thermischer Verfahren vermieden und die verdünnten Abwässer aus den Spülen und den Abluftwäschern eingedampft werden können.

[0035] Durch die Umwandlung der freien Säuren in Metallsalze im Reaktor treten keine Korrosionsprobleme im Konzentrator, wie einem Verdampfer, auf und es können preiswertere Edelstähle bei der Konstruktion verwendet werden. Durch entsprechende Optimierung, beispielsweise Regelung der Volumenströme, können kleinere Dimensionen bei den Vorrichtungen eingesetzt werden, wie beispielsweise ein geringer dimensionierter Konzentrator, was mit einer erheblichen Reduktion der Kosten einhergeht.

[0036] Ferner ermöglicht es die vorliegende Erfindung, dass durch die Regeneration der Beizbadkonzentrate etwa 90 % der freien Säuren aus der Beizbadlösung abgetrennt und nur noch etwa 10 % dem Röster zugeführt werden, wodurch die NO_x-Verluste, bezogen auf den Konzentratstrom, mit dem erfindungsgemäßen Verfahren auf sehr niedrige etwa 1 % reduziert werden können. Erfindungsgemäß kann demzufolge der Grad der Säurerückgewinnung und auch die Gewinnung von Metalloxiden, bei gleichzeitig niedrigeren Betriebskosten deutlich gesteigert werden.

[0037] Nachfolgend wird die Erfindung anhand von drei Beispielen, welche die erfindungsgemäße Lehre nicht beschränken sollen, im einzelnen beschrieben. Dem Fachmann sind im Rahmen der erfindungsgemäßen Offenbarung weitere Ausführungsbeispiele offensichtlich.

Beispiele

Beispiel 1 (nicht erfindungsgemäß)

[0038] Figur 1 zeigt eine Beizeinrichtung (1) mit anschließender Spüle (4). Das herkömmliches Regeneriersystem mit Röster (3) wurde um ein Verdampfersystem (12) für Spül- und Abluftwässer erweitert. Der Volumenstrom (2) aus dem Beizbad (1) soll etwa 3,5 m³/h und der Volumenstrom (6) aus den Spülen etwa 15 m³/h betragen. Diese Werte gelten für alle 3 Beispiele.

[0039] Die Beizbadkonzentrate (2) werden direkt dem Röster (3) zugeführt. Da die anfallenden Spülwässer (6) volumenmäßig groß sind, können diese nicht direkt in den Röster (3) eingeleitet werden und müssen vorher aufkonzentriert werden. Als Konzentrator (12) ist ein Verdampfer mit Brüdenverdichtung vorgesehen, da dieser Typ den niedrigsten Energieverbrauch mit etwa 25 kwh/m³ Destillat aufweist.

[0040] Es ist bekannt, dass die beim Beizen von Metall verwendeten Säuren (HNO₃, HF und HCl) dampfflüchtig sind. Es muß daher vor der Verdampfung angestrebt werden, freie Säuren zu vermeiden. Erfindungsgemäß werden die freien Säuren in dem Spülwasserstrom (6) in einem Reaktor (5) durch Zugabe eines Reagenz (11) in Metallsalze umgewandelt. Bei dem Reagenz (11) handelt es sich vorzugsweise um ein Metallhydroxid einer Spezies, die auch im Beizbad vorkommt. Durch diese Maßnahme werden im Destillat (7) deutlich weniger Säuren gefunden; die Qualität reicht in der Regel jedoch nicht aus, um es zu Spülzwecken in der letzten Spülstufe einzusetzen. Eine Verwendung des Destillats (7) in vorherigen Spülstufen ist aber möglich. Ein weiterer Grund zur Umwandlung der freien Säuren in Metallsalze im Reaktor (5) sind Korrosionsprobleme im Konzentrator (12). Je weniger freie Säuren im Zulauf (6a), desto niedriger ist der Korrosionsangriff auf die zu verwendenden Edelstähle. Es können preiswertere Edelstähle bei der Konstruktion verwendet werden.

[0041] Um die gewünschte VE-Spülqualität (10) der letzten Spülstufe zu erreichen, ist es von Vorteil eine zusätzliche Einrichtung (13) vorzusehen. Da die Stoffbelastung im Ablauf (8) der letzten Spülstufe niedrig ist, bietet sich hierfür eine Kreislauf-Ionentauscheranlage (13) an. Die Wasserverluste der letzten Spülstufe durch Überlauf zu den vorherigen Spülstufen können durch einen VE-Wasserstrom (9) ausgeglichen werden.

[0042] Der dem Konzentrator (12) zugeführt metallsalzhaltige Strom (6a) wird soweit wie möglich aufkonzentriert, um den Volumenstrom (15) zum Röster (3) klein zu halten.

[0043] Im Röster (3) werden die Ströme (2 + 15) in einem thermischen Verfahren in Säuren und Metalloxide getrennt. Der Volumenstrom (16) mit den Säuren wird ins Beizbad (1) zurück geleitet, die Metalloxide können zur Wiederverwertung einem Schmelzvorgang zugeführt werde.

[0044] Das Zulaufvolumen (2) zum Röster (3) aus dem Beizbad (1) richtet sich nach Beizkapazität und Metallkonzentration im Beizbad. Im vorliegenden Fall wird von einem Volumenstrom von etwa 3,5 m³/h ausgegangen, was einen Eisengehalt von etwa 35 g/l im Beizbad (1) aufrecht erhält. Weiter sollte der Eisengehalt im Beizbad (1) nicht steigen, da es ansonsten zu Eisenfluorid-Ausfällungen im Beizbad (1) kommen würde. Zu diesem Strom (2) kommt der Konzentratstrom (15) des Verdampfers von etwa 0,5 m³/h, so dass der Röster (3) vorzugsweise für ein Zulaufvolumen von 4,0 m³/h ausgelegt werden sollte.

[0045] Der Energieverbrauch des Rösters (3) wird unter diesen Bedingungen etwa 400 m³/h Erdgas betragen, der Energieverbrauch des Verdampfers (12) etwa 375 kWh/h. Bei einer direkten Einleitung des Spülwasserstromes (6) in den Röster (3) würde der Energieverbrauch auf etwa 1500 m³/h Erdgas ansteigen. Die Investitionskosten für den Röster (3) wären um ein Vielfaches höher.

[0046] Eine vergleichende Wirtschaftlichkeitsrechnung der Varianten des erfindungsgemäßen Verfahrens nach den Beispielen 1 bis 3 mit Recycling mit einem Verfahren ohne Recycling ist in Tabelle 1 dargestellt.

Beispiel 2

[0047] Beispiel 2 zeigt gegenüber Beispiel 1 ein optimiertes Verfahren. Wie aus Beispiel 1 ersichtlich, sind die freien Säuren beim Recycling hinderlich. Da in den Beizbadkonzentraten der Beize (1) die höchsten Säurekonzentrationen anfallen, wird im Beispiel 2 eine Anlage (13) vorgesehen, um freie Säuren und Metallsalze zu trennen. Der Volumenstrom (18) mit den freien Säuren wird zurück ins Beizbad (1) geleitet, während ein Volumenstrom (19) mit den Metallsalzen dem Reaktor (5) zur weiteren Behandlung zugeleitet wird. Da der Altsäurestrom (2) in diesem Fall auch mechanische Verunreinigungen (Zunder) enthält, ist für die weitere Behandlung des Volumenstroms (2) eine Filtrierung (7) erforderlich. Der von mechanischen Verunreinigungen befreite Strom (8) wird in die Trennanlage (13) eingeleitet.

[0048] Für die Trennung von Metallsalzen und Säuren wird eine Säureretardations-Anlage (13) verwendet. Diese Anlage benötigt Prozesswasser (20), an welches keine besonders hohen Qualitätsanforderungen gestellt werden. Ein Teilstrom des anfallenden Spülwasserstroms (6) wird für den Betrieb der Anlage (13) verwendet. Dies hat den Vorteil, dass der Volumenstrom (23) zum Verdampfer reduziert wird. Mit dem Spülwasserstrom (20) wird der Metallsalzstrom (19) erzeugt. Der Metallsalzstrom (19) ist arm an Säuren und reich an Metallsalzen.

[0049] Der Metallsalzstrom (19) wird zusammen mit dem Teilstrom (21) aus der Filtrierung und dem Spülwasserstrom (22) einem Reaktor (5) zugeführt. In diesem Reaktor (5) wird durch ein extern bereit gestelltes Reagenz (11) restliche freie Säure in Metallsalz umgesetzt (s. auch Beispiel 1).

[0050] Der weitestgehend säurefreie Volumenstrom (23) wird wie in Beispiel 1 einem Konzentrator (12) zugeführt und in einen Teilstrom (15) mit den Metallsalzen und einen Teilstrom (10) mit dem Destillat und einer Restmenge mit freier Säure getrennt. Das Destillat (10) hat wiederum keine VE-Qualität und kann als Rohwasser einer vorhandenen Vollentsalzungsanlage zugeführt werden. Das in der VE-Anlage behandelte Rohwasser (10) wird anschließend wieder als Spülwasser (9) in das Spülsystem eingespeist.

[0051] Durch den sehr niedrigen Gehalt an freien Säuren im Zulauf (23) zum Konzentrator (12) können hohe Konzentrationsfaktoren im Konzentrator (12) realisiert werden. Dadurch kann der Volumenstrom (15) zum Röster (3) gegenüber Beispiel 1 von etwa 4 m³/h auf etwa 1 m³/h reduziert werden. Diese Maßnahme senkt den Energieverbrauch im Röster (3) gegenüber Beispiel 1 um etwa 300 m³/h Erdgas. Der Energieverbrauch des Konzentrators (12) bleibt gegenüber Beispiel 1 in etwa gleich.

Weitere Vorteile des Verfahrens nach Beispiel 2 sind:

[0052] Die Kapazität (Investitionskosten) des Rösters (3) kann aufgrund des reduzierten Volumenstromes (15) gesenkt werden.

[0053] Die Abgasverluste des Rösters (3) an freien Säuren ist eine prozentuale Konstante der Zulaufmenge (15). Durch das Recycling der freien Säuren in Anlage (13) gelangt nur noch eine Teilmenge an Säuren in den Röster (3), mit entsprechend niedrigeren Abgasverlusten.

[0054] Die Wirtschaftlichkeit dieses Verfahrens ist in Tabelle 1 wiedergegeben.

Beispiel 3

[0055] Beispiel 3 zeigt ein gegenüber Beispiel 2 weiter optimiertes Verfahren. Wie in Beispiel 2 werden auch in Beispiel 3 die freien Säuren aus dem Beizbadstrom (2) mit einer Anlage (13) in einen Strom (18) mit freien Säuren und einen Strom (19) mit Metallsalzen getrennt. Im Beispiel 3 wird aber nur dieser, vom Volumen her kleine Strom (23) einem Konzentrator (12) zugeführt. Der volumenmäßig große Spülwasserstrom (20) wird einer getrennten Behandlung in einer Anlage (24) zugeführt. In Anlage (24) werden durch Zugabe einer Neutralisationschemikalie (KOH) die Metalle gefällt und abfiltriert. Die gefällten Metalle werden als Metallhydroxide als Strom (11) in den Reaktor (5) überführt, um hier die freien Säuren zu Metallsalzen umzusetzen.

[0056] Der bei der Neutralisation erzeugte Abwasserstrom (26) enthält die Neutralsalze KOH und KF und wird dem Konzentrator (27) zugeführt. Da im Zulauf (26) zum Konzentrator (27) lediglich Neutralsalze vorhanden sind, besteht bei der Verdampfung keinerlei Gefahr der Dampfflüchtigkeit der Säuren mehr. Das im Verdampfer (27) erzeugte Destillat (9) hat VE-Qualität und kann direkt in die letzte Spüle (4) als Spülwasser eingeleitet werden. Eine zusätzliche Behandlung über eine Ionentauscheranlage ist nicht mehr erforderlich. Weiterhin läßt der jetzt neutrale Zulauf (26) zum Konzentrator (27) bei diesem bei der Konstruktion herkömmliche Edelstähle zu, was zu Kosteneinsparungen bei den Investitionen führt.

[0057] Das vom Verdampfer (27) erzeugte Konzentrat (28) aus KF und KNO₃ wird einer Elektrolysezelle (29) zugeführt in der die Salze in Säuren und Lauge getrennt werden. Der Laugenstrom (25) wird wieder in der Neutralisation (24) verwendet und die Säuren (30) werden wieder im Beizbad (1) gebraucht.

[0058] Während der Energieverbrauch im Beispiel 2 und 3 vergleichbar ist, ergeben sich für Beispiel 3 Vorteile in den Investitionskosten, die wie folgt beschrieben werden können:

Im Beispiel 2 gehen beide Volumenströme (2/8/19) und (6/22) in einer Größenordnung von etwa 15 m³/h über den Konzentrator (12). Da der pH-Wert des Zulaufes (23) zum Konzentrator (12) nicht neutral sondern sauer ist, werden für die Konstruktion hochwertige Edelstähle erforderlich was die Investitionskosten steigert.

Im Beispiel 3 wird lediglich der Volumenstrom (2/8/19) in der Größenordnung von etwa 3,5 m³/h in den Konzentrator (12) eingeleitet. Obwohl auch dieser Konzentrator in hochwertigen Edelstählen gebaut werden muß, reduzieren sich die Investtitionskosten, da wesentlich kleiner gebaut werden kann.

Wie in Beispiel 2 erzeugt der Konzentrator (12) ein leicht saures Destillat (10). Dieses Wasser kann aber ohne weiteres für die Trennanlage (13) als Prozesswasser verwendet werden und braucht nicht zusätzlich behandelt werden.

Ferner kann durch die Neutralisation des Spülwasserstromes (20) der Konzentrator (27) in der Anlage (24) aus handelsüblichen Edelstählen gefertigt werden. Das senkt insbesondere die Investitionskosten, da der Konzentrator (27) mit etwa 15 m³/h um ein Vielfaches größer ist als Konzentrator (12).

Weiterhin hat das Destillat von Konzentrator (27) VE-Qualität und muß nicht über einen Ionentauscher nachbehandelt werden.

Das in der Neutralisation (24) erzeugte Metallhydroxid (11) wird für die Umsetzung der freien Säure im Reaktor (5) verbraucht. Reaktor (5) wird daher von einer externen Versorgung durch das Reagenz (11) in Beispiel 2 befreit.

Durch die separate Spülwasserbehandlung (20) kann das Zulaufvolumen zum Röster (3) noch einmal geringfügig reduziert werden. Während das Zulaufvolumen (15) im Beispiel 2 noch etwa 1 m³/h ausmacht, reduziert es sich im Beispiel 3 auf etwa 0,83 m³/h. Entsprechend niedriger ist der Energieverbrauch des Rösters (3).

Tabelle 1

Wirtschaftlicher Vergleich der Beispiele
	Investitionen	Betriebskosten	Einsparungen	pay back
	(Mio €)	(Mio €/a)	(Mio €/a)	(Jahre)
ohne Recycling	0	4,4	0	>>
Beispiel 1	9,0	0,7	3,7	2,4
Beispiel 2	8,0	0,4	4,0	2,0
Beispiel 3	7,0	0,3	4,1	1,7

Ansprüche

1. Verfahren zum Recyceln von Metall-Beizbädern, einschließlich der dazugehörigen Spülbäder und Abluftwäscher, mit den Schritten:

a) Überführen der in den zu behandelnden flüssigen Abfallströmen vorliegenden freien Säuren vor dem Recyceln in die Metallsalzform,

b) Abtrennen von Wasser von der erhaltenen weitgehend säurefreien Metallsalzlösung, um eine aufkonzentrierte Metallsalzlösung zu erhalten,

c) Zuführen der aufkonzentrierten Metallsalzlösung in ein thermisches Verfahren zum Gewinnen von Metalloxiden und freien Säuren und

wobei der zu recycelnde Abfallstrom aus den Beizbädem in einer geeigneten Trennanlage in einen ersten Teilstrom mit den zu recycelnden Metallsalzen und einen zweiten Teilstrom mit freien Säuren, die in das Beizbad zurückgeleitet werden,
getrennt wird

2. Verfahren nach Anspruch 1 dadurch gekennzeichnet, dass die sauren Abfallströme aus den Beizbädern und den Spülbädern/Abluftwäschern jeweils einer getrennten Behandlung unterzogen werden.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das abgetrennte Wasser zur Wiederverwertung in das Verfahren rückgeführt wird.

4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die im ersten Teilstrom vorliegenden Reste an freien Säuren gemäß Schritt a) mit Metallhydroxiden, -oxiden oder -carbonaten der im Beizbad eingesetzten Metalle in Metallsalze überführt werden.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der mit Metallsalz behandelte erste Teilstrom in einer Anlage zur Abtrennung von Wasser nach Schritt b) in eine konzentrierte Metallsalzlösung nahe der Löslichkeitsgrenze der Metallsalze überführt wird.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das in Schritt b) abgetrennte Wasser in Form eines leicht säurehaltigen Destillats als Prozesswasser zur Trennanlage rückgeführt wird.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Teilstrom vor Schritt a) mit dem sauren Abfallstrom aus den Spülbädern/Abluftwäschem gemischt wird.

8. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die aufkonzentrierte Metallsalzlösung aus den Beizbädern und gegebenenfalls den Spülbädern und Abluftwäschern einem thermischen Verfahren zum Aufspalten der Salze in Metalloxide und freie Säuren gemäß Schritt c) zugeführt wird.

9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Spülwasser und/oder das Abwasser der Spülbäder/Abluftwäscher mit einer Chemikalie, insbesondere Natronlauge oder Kalilauge, neutralisiert wird, wodurch die Säurereste in der gelösten Form belassen, die Metalle aber ausgefällt werden.

10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die ausgefällten und abfiltrierten Metallsalze, insbesondere als Metallhydroxide, zu Schritt a) zum Überfuhren der freien Säure in Metallsalze zugeführt werden.

11. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass das neutralisierte Abwasser in einer Anlage zum Abtrennen von Wasser in eine konzentrierte Salzlösung nahe der Löslichkeitsgrenze der Metallsalze überführt wird und das erzeugte Destillat wieder für Spülzwecke verwendet wird.

12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die konzentrierte Salzlösung in einer Anlage zur Salzspaltung in Säuren und Laugen, insbesondere einer Kationentauscher- oder Elektrodialyseanlage, zur Wiederverwertung im Prozess umgewandelt wird.

13. Verfahren nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass als Metall-Beizbad ein Stahl-Beizbad verwendet wird.

14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass als Stahl-Beizbad ein Edelstahl Beizbad verwendet wird.

15. Vorrichtung zum Recyceln von Metall-Beizbädem (1), einschließlich der dazugehörigen Spülbäder/Abluftwäscher (4), die aufweist:

- mindestens eine Anlage (5) zur Überführung der in den zu behandelnden flüssigen Abfallströmen (2, 6) vorliegenden freien Säuren vor dem Recyceln in die Metallsalzform,

- mindestens eine Anlage zur Abtrennung von Wasser (12, 27) von der erhaltenen, weitestgehend säurefreien Metallsalzlösung, um eine aufkonzentrierte Metallsalzlösung zu erhalten,

- mindestens eine Anlage zur thermischen Salzspaltung (3) der Salz-Konzentratströme aus den Beizbädern (1) und den Spülen/Abluftwäscher (4) zum Gewinnen von Metalloxiden und freien Säuren und

- eine Trennanlage (13) zum Auftrennen des zu recycelnden Metallstroms aus den Beizbädern (1) in einen ersten Teilstrom (19) mit den zu recycelnden Metallsalzen und einen zweiten Teilstrom (18) mit freien Säuren, die ins Beizbad (1) zurückgeleitet werden.

16. Vorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Trennanlage (13) eine Säureregenerationsanlage darstellt, insbesondere eine Säureretardations- oder Diffusionsdialyse-Anlage.

17. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Anlage zur thermischen Salzspaltung einen Röster (3) darstellt.

18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 15 bis 17, gekennzeichnet durch Leitungen für den ersten Teilstrom (19) und/oder die anfallenden Spül- und Abluftwässer (22, 26, 6a) zu einem Konzentrator (12, 27), insbesondere einem Verdampfer.

19. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass vor dein Konzentrator (12) ein Reaktor (5) vorgesehen ist, in dem durch Zugabe eines Reagenz (11) die vorhandenen freien Säuren in Metallsalze überführbar sind.

20. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass das Reagenz (11) ein Metallhydroxid des Metalls, das auch im Beizbad vorliegt, darstellt.

21. Vorrichtung nach mindestens einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Anlage (24) vorgesehen ist, in der aus dem Abfallstrom (6) der Spülbäder/Abluftwäscher (4) durch Zugabe einer Neutralisationschemikalie die Metalle fällbar und abfiltriertbar, und das erhaltene Reagenz (11) dem Reaktor (5) zuführbar Ist.

22. Vorrichtung nach mindestens einem der Ansprüche 15 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass das Zulaufvolumen zur Anlage zur thermischen Salzspaltung (3) über den Konzentrator (12) eingestellt ist, um den Volumenstrom (15) zur Anlage (3) klein zu halten.

23. Vorrichtung nach mindestens einem der Ansprüche 15 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass für die aus Spül- und Abluftwässer (26) im Konzentrator (27) konzentrierte Metallsalzlösung eine Anlage zur Wasserabtrennung (29), insbesondere eine Elektrolyse-Anlage, vorgesehen ist.

Claims

1. A process for recycling metal pickling baths including the associated rinsing baths and waste air washers comprising the steps of

a) converting the free acids present in the liquid waste flows to be treated into the metallic salt form prior to recycling;

b) separating water from the obtained largely acid-free metallic salt solution in order to obtain a concentrated metallic salt solution;

c) supplying the concentrated metallic salt solution to a thermal process to produce metal oxides and free acids; and

wherein the waste flow from the pickling baths to be recycled is split in a suitable separating unit into a first portion of the flow with the metallic salts to be recycled and a second portion of the flow with free acids, which are returned to the pickling bath.

2. A process according to claim 1, characterized in that the acidic waste flows from the pickling baths and the rinsing baths/waste air washers are each subjected to a separate treatment.

3. A process according to claim 1 or claim 2, characterized in that the separated water is returned to the process to be reused.

4. A process according to claim 1, characterized in that the residual free acids present in the first portion of the flow are converted into metallic salts in accordance with step a) with metal hydroxides, metal oxides or metal carbonates of the metals used in the pickling bath.

5. A process according to claim 4, characterized in that the first portion of the flow treated with metallic salt is converted in a unit for separating water in accordance with step b) into a concentrated metallic salt solution close to the solubility limit of the metallic salts.

6. A process according to claim 5, characterized in that the water separated in step b) in the form of a slightly acidic distillate is returned to the separating unit as process water.

7. A process according to any of claims 1 to 6, characterized in that the first portion of the flow is mixed with the acidic waste flow from the rinsing baths/waste air washers prior to step a).

8. A process according to claim 5, characterized in that the concentrated metallic salt solution from the pickling baths and optionally from the rinsing baths and waste air washers is supplied to a thermal process to separate the salts into metal oxides and free acids in accordance with step c).

9. A process according to claim 1, characterized in that the rinsing water and/or waste water of the rinsing baths/waste air washers is neutralized with a chemical, in particular caustic soda solution or caustic potash solution, whereby the acid residues remain in dissolved form but the metals are precipitated.

10. A process according to claim 9, characterized in that the precipitated and filtered metallic salts, in particular as metal hydroxides, are supplied to step a) to convert the free acid into metallic salts.

11. A process according to claim 9, characterized in that the neutralized waste water is converted in a unit for separating water into a concentrated salt solution close to the solubility limit of the metallic salts and the produced distillate is reused for rinsing purposes.

12. A process according to claim 11, characterized in that the concentrated salt solution is converted in a unit for salt separation into acids and bases, in particular a cation exchanger or electrodialysis unit, for reuse in the process.

13. A process according to at least one of the preceding claims, characterized in that a steel pickling bath is used as metal pickling bath.

14. A process according to claim 13, characterized in that a stainless steel pickling bath is used as steel pickling bath.

15. A device for recycling metal pickling baths (1) including the associated rinsing baths/waste air washers (4) comprising:

- at least one unit (5) for converting the free acids present in the liquid waste flows to be treated (2, 6) into the metallic salt form prior to recycling;

- at least one unit for separating water (12, 27) from the obtained largely acid-free metallic salt solution in order to obtain a concentrated metallic salt solution;

- at least one unit for the thermal salt separation (3) of the salt concentrate flows from the pickling baths (1) and rinsing baths/waste air washers (4) to produce metal oxides and free acids; and

- a separating unit (13) to split the metal flow to be recycled from the pickling baths (1) into a first portion of the flow (19) with the metallic salts to be recycled and a second portion of the flow (18) with free acids, which are returned to the pickling bath (1).

16. A device according to claim 15, characterized in that the separating unit (13) is an acid regeneration unit, in particular an acid retardation or diffusion dialysis unit.

17. A device according to any of claims 15 to 16, characterized in that the unit for the thermal salt separation is a roaster (3).

18. A device according to any of claims 15 to 17, characterized by pipes for the first portion of the flow (19) and/or the produced rinsing and waste air water (22, 26, 6a) to a concentrator (12, 27), in particular an evaporator.

19. A device according to claim 18, characterized in that upstream of concentrator (12), a reactor (5) is provided in which the free acids present can be converted into metallic salts by adding a reagent (11).

20. A device according to claim 19, characterized in that reagent (11) is a metal hydroxide of the metal that is also present in the pickling bath.

21. A device according to at least one of the preceding claims, characterized in that a unit (24) is provided in which the metals can be precipitated from waste flow (6) of the rinsing baths/waste air washers (4) by adding a neutralizing chemical and filtered off, and the obtained reagent (11) can be supplied to reactor (5).

22. A device according to at least one of claims 15 to 21, characterized in that the feed volume into the unit for the thermal salt separation (3) is adjusted via concentrator (12) to keep the volume flow (15) to unit (3) small.

23. A device according to at least one of claims 15 to 22, characterized in that a unit for separating water (29), in particular an electrolysis unit, is provided for the metallic salt solution concentrated in concentrator (27) from rinsing and waste air water (26).

Revendications

1. Procédé de recyclage de bains de décapage de métaux, y compris les bains de rinçage et les dispositifs de lavage d'air vicié correspondants, comprenant les étapes :

a) Transfert des acides libres présents dans les flux de déchets liquides à traiter, avant le recyclage sous la forme de sels métalliques,

b) Séparation de l'eau de la solution de sels métalliques largement exempte d'acide qui a été obtenue, pour obtenir une solution concentrée de sels métalliques ;

c) Alimentation de la solution concentrée de sels métalliques dans un procédé thermique, pour récupérer des oxydes métalliques et des acides libres et

le flux de déchets à recycler issu des bains de décapage étant séparé dans un dispositif séparateur adapté en un premier flux partiel avec les sels métalliques et en un deuxième flux partiel avec des acides libres, qui sont redirigés dans le bain de décapage.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les flux de déchets acides issus des bains de décapage et des bains de rinçage/des dispositifs de lavage d'air vicié sont soumis chacun à un traitement séparé.

3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'eau séparée est ramenée dans le procédé pour réutilisation.

4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les restes d'acides libres présents dans le premier flux partiel sont transformés en sels métalliques selon l'étape a) avec des hydroxydes, oxydes métalliques ou carbonates métalliques des métaux mis en oeuvre dans la bain de décapage.

5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le premier flux partiel traité au sel métallique est transformé dans une installation pour la séparation de l'eau selon l'étape b) en une solution concentrée de sels métalliques, proche de la limite de solubilité des sels métalliques.

6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'eau séparée dans l'étape b) est ramenée sous la forme d'un distillat à légère teneur en acide, en tant qu'eau de procédé vers l'installation de séparation.

7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le premier flux partiel est mélangé avant l'étape a) au flux de déchets acide issu des bains de rinçage/des dispositifs de lavage d'air vicié.

8. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la solution concentrée de sels métalliques issue des bains de décapage et le cas échéant des bains de rinçage et des dispositifs de lavage d'air vicié est alimentée vers un procédé thermique pour la décomposition des sels en des oxydes métalliques et en des acides libres selon l'étape c).

9. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'eau de rinçage et/ou les eaux usées des bains de rinçage/ des dispositifs de lavage d'air vicié sont neutralisés avec un produit chimique, notamment une solution d'hydroxyde de sodium ou d'hydroxyde de potassium, les restes d'acide étant laissés dans la forme dissoute, mais les métaux étant décantés.

10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que les sels métalliques décantés et récupérés par filtrage sont amenés notamment sous la forme d'hydroxydes métalliques vers l'étape a), pour la transformation des acides libres en sels métalliques.

11. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que les eaux usées neutralisées sont transformées dans une installation pour la séparation de l'eau en une solution saline concentrée, proche de la limite de solubilité des sels métalliques et en ce que le distillat créé est réutilisé à des fins de rinçage.

12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le solution saline concentrée est convertie dans une installation de dédoublement des sels, notamment dans une installation à échangeurs de cations ou d'électrodialyse en acides et lessives alcalines, pour être réutilisée dans le procédé.

13. Procédé selon au moins l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est utilisé en tant que bain de décapage de métaux un bain de décapage d'acier.

14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce en ce qu'il est utilisé en tant que bain de décapage d'acier un bain de décapage d'acier fin.

15. Dispositif de recyclage de bains de décapage de métaux (1), y compris les bains de rinçage/dispositifs de lavage d'air vicié correspondants (4), qui comporte :

- au moins une installation (5) pour la transformation avant le recyclage, des acides libres présents dans les flux de déchets liquides (2, 6) dans la forme de sels métalliques,

- au moins une installation pour la séparation de l'eau (12, 27) de la solution métallique obtenue, largement exempte d'acide, pour obtenir une solution concentrée de sels métalliques,

- au moins une installation pour la décomposition des sels (3) des flux de concentré salin issus des bains de décapage (1) et des dispositifs de rinçage/de lavage d'air vicié (4), pour récupérer des oxydes métalliques et des acides libres et

- une installation de séparation (13) pour séparer le flux métallique à recycler issu des bains de décapage (1) en un premier flux partiel (19) avec les sels métalliques à recycler et en un deuxième flux partiel (18) avec des acides libres, qui peuvent être reconduits dans le bain de décapage (1).

16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'installation de séparation (13) représente un installation de génération d'acide, notamment une installation de dialyse par inhibition d'acide ou par diffusion.

17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 15 à 16, caractérisé en ce que l'installation de décomposition thermique des sels représente un four de grillage (3).

18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 15 à 17, caractérisé par des conduits pour le premier flux partiel (19) et/ou les eaux usées de rinçage ou de l'air vicié (22, 26, 6a) produites vers un concentrateur (12, 27), notamment un évaporateur.

19. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'en amont du concentrateur (12), il est prévu un réacteur (5), dans lequel par ajout d'un réactif (11), les acides libres sont transformables en sels métalliques.

20. Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que le réactif (11) représente un hydroxyde métallique du métal, qui est aussi présent dans le bain de décapage.

21. Dispositif selon au moins l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est prévu une installation (24), dans laquelle à partir du flux de déchets (6) des bains de rinçage/du dispositif de lavage d'air vicié (4), par ajout d'un produit chimique neutralisant, les métaux sont précipitables et éliminables par filtration et le réactif obtenu (11) est susceptible d'être alimenté vers le réacteur (5).

22. Dispositif selon au moins l'une quelconque des revendications 15 à 21, caractérisé en ce que le volume d'amenée vers l'installation pour décomposition thermique des sels (3) est réglé via le concentrateur (12) pour maintenir à une faible valeur le flux volumétrique (15) vers l'installation.

23. Dispositif selon au moins l'une quelconque des revendications 15 à 22, caractérisé en ce que pour la solution concentrée de sels métalliques concentrée dans le concentrateur (27) à partir des eaux de rinçage et de lavage d'air vicié (26), il est prévu une installation pour la séparation d'eau (29), notamment une installation d'électrolyse.

Zeichnung