(19) |
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(11) |
EP 1 952 984 B1 |
(12) |
EUROPÄISCHE PATENTSCHRIFT |
(45) |
Hinweis auf die Patenterteilung: |
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12.01.2011 Patentblatt 2011/02 |
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Anmeldetag: 24.01.2008 |
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Internationale Patentklassifikation (IPC):
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Verfahren und eine Vorrichtung zum Temperieren einer Walze einer Druckmaschine
Method and device for controlling the temperature of a cylinder of a printing machine
Procédé et dispositif destinés à contrôler la température d'un cylindre d'une presse
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(84) |
Benannte Vertragsstaaten: |
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AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MT NL NO PL
PT RO SE SI SK TR |
(30) |
Priorität: |
30.01.2007 DE 102007004406
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(43) |
Veröffentlichungstag der Anmeldung: |
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06.08.2008 Patentblatt 2008/32 |
(73) |
Patentinhaber: Koenig & Bauer Aktiengesellschaft |
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97080 Würzburg (DE) |
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Erfinder: |
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- Hahn, Oliver
97209, Veitshöchheim (DE)
- Müller,Matthias Klaus Georg
97280, Remlingen (DE)
- Schaschek, Karl
97289, Thüngen (DE)
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(56) |
Entgegenhaltungen: :
DE-A1- 10 306 491
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DE-A1-102004 005 602
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Anmerkung: Innerhalb von neun Monaten nach der Bekanntmachung des Hinweises auf die
Erteilung des europäischen Patents kann jedermann beim Europäischen Patentamt gegen
das erteilte europäischen Patent Einspruch einlegen. Der Einspruch ist schriftlich
einzureichen und zu begründen. Er gilt erst als eingelegt, wenn die Einspruchsgebühr
entrichtet worden ist. (Art. 99(1) Europäisches Patentübereinkommen). |
[0001] Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Temperieren einer Walze
einer Druckmaschine gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 oder 33.
[0002] Insbesondere, jedoch nicht ausschließlich, betrifft die Erfindung ein entsprechendes
Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung im Zusammenhang mit Rasterwalzen von
Trockenoffsetmaschinen, bei denen eine wirksame Temperierung innerhalb enger Temperaturtoleranzen
erforderlich ist.
[0003] Im Trockenoffset, insbesondere an Zeitungsrotationen, findet u.a. eine zonenschraubenlose
Kurzfarbwerkstechnik Anwendung. Hierbei wird die Druckfarbe aus einer im Wesentlichen
geschlossenen Rakelkammer mittels einer Rasterwalze entnommen und von dieser über
gummierte Farbübertragungswalzen auf einen Plattenzylinder eines Druckwerks übertragen.
Die Oberfläche der Rasterwalze besitzt ein Profil, beispielsweise eine Haschur, welche
während des Durchlaufs der Rasterwalzenoberfläche durch die Rakelkammer gefüllt wird.
Nach dem Abrakeln mittels einer Schließrakel der Rakelkammer bleibt in den Vertiefungen
des Profils der Rasterwalzenoberfläche eine definierte Farbmenge zurück. Diese entleert
sich beim nachfolgenden Kontakt mit der bzw. den Farbübertragungswalze(n) teilweise.
[0004] Der Grad der Entleerung und somit die pro Rasterwalzenumdrehung beförderte Farbmenge
hängt zum einen von den Eigenschaften der Haschur wie Oberflächenmaterial, Näpfchenzahl
pro Fläche, Näpfchentiefe und Näpfchenform ab, zum anderen jedoch auch von der Umfangsgeschwindigkeit
der Walze bzw. der Druckgeschwindigkeit und vom Farbtyp bzw. der Farbrheologie. Nachdem
die Farbrheologie stark temperaturabhängig ist, kann die geförderte Farbmenge und
damit die Farbdichte (Volltondichte) auf dem Bedruckstoff bzw. Papier über die Oberflächentemperatur
der Rasterwalze gesteuert werden. Aufgrund des nur sehr schmalen zulässigen Toleranzfensters
für die Konstanz der Farbdichte einerseits und der sehr starken Temperaturabhängigkeit
der Viskosität der Druckfarbe andererseits muss die Oberflächentemperatur der Rasterwalze
in sehr engen Grenzen konstant gehalten werden.
[0005] Um diesen Anforderungen gerecht zu werden, wird nach dem Stand der Technik die Rasterwalze
von einem temperierten Fluid durchströmt und eine möglichst präzise und möglichst
schnell arbeitende Regelung realisiert, die auf Abweichungen der Oberflächentemperatur
als Zielgröße vom gewünschten Sollwert durch eine Veränderung der Fluid-Vorlauftemperatur
als Stellgröße reagiert. Das temperierte Fluid soll hierbei Wärmeeinträge in die Rasterwalze
aufnehmen, die beispielsweise aufgrund der von der Temperatur der Rasterwalze abweichenden
Umgebungstemperatur der Luft, aufgrund der Reibung der Rakelmesser an der Rakelwalzenoberfläche
oder aufgrund der durch Walkarbeit an den Farbübertragungswalzen entstehenden Wärmeentwicklung
entstehen.
[0006] Nach dem Stand der Technik wird bei derartigen Temperierungsaufgaben oftmals die
Rücklauftemperatur des Fluids gemessen und als Zielgröße der Regelung verwendet, wodurch
die Rücklauftemperatur des Fluids auf einem konstanten, vorgegebenen Temperaturniveau
gehalten wird. Die drucktechnisch relevante Zielgröße ist jedoch die Temperatur der
Rasterwalzenoberfläche, welche aber infolge der oben angesprochenen Wärmeeinträge
aufgrund des Wärmedurchgangswiderstandes zwischen dem Fluid und der Rasterwalzenoberfläche
von der Rücklauftemperatur des Fluids abweicht.
[0007] Eine solche Abweichung wäre für eine präzise Regelung unkritisch, sofern in eindeutiger
und hinreichend einfacher Weise von der Rücklauftemperatur des Fluids präzise auf
die Oberflächentemperatur der Rasterwalze geschlossen werden könnte. Genau dies ist
jedoch im Allgemeinen nicht möglich, da die Wärmeeinträge in die Rasterwalze aufgrund
zahlreicher Faktoren variieren können, insbesondere aufgrund variierender Temperaturen
in den Produktionshallen, aufgrund variierender, beispielsweise laufzeitabhängiger
Maschinentemperaturen, aufgrund der Abhängigkeit der Rakelreibung von der Produktionsgeschwindigkeit,
aufgrund der Abhängigkeit der Rakelreibung von der Anstellkraft der Rakel sowie dem
Abnutzungsgrad der Rakel, aufgrund der Abhängigkeit der Walkarbeit der Farbübertragungswalzen
vom Gummierungstyp und von der Stärke der Walzenanstellung, oder aufgrund von viskoser
Reibung in der Rakelkammer, die z. B. von der Temperatur der Druckfarbe in der Rakelkammer
abhängt und damit von der durch die Farbpumpe eingebrachten Wärme.
[0008] Von den vorstehend aufgezählten Faktoren ist allenfalls der an dritter Stelle genannte
Faktor (Abhängigkeit von der Produktionsgeschwindigkeit) vorhersehbar und in den Griff
zu bekommen, die anderen Einflüsse sind jedoch nicht kontrollierbar. Aufgrund der
hohen Anforderungen an die Temperaturkonstanz der Rasterwalzenoberfläche ist eine
rein Rücklauftemperatur-basierte Regelung der Fluidtemperierung deshalb nicht geeignet.
[0009] Andererseits sind im Zusammenhang mit Rasterwalzen Lösungen bekannt, bei denen eine
direkte Messung der Oberflächentemperatur der Rasterwalze erfolgt, um diese als Zielgröße
bei der Regelung der Fluidtemperatur zu verwenden. Diese Messung erfolgt dabei berührungslos
mittels Infrarotsensoren bzw. Pyrometern, wobei bei dieser Lösung die hohen Kosten
solcher Sensoren bzw. Geräte im Vergleich von Fluidtemperatur-Sensoren nachteilig
sind
[0010] Aus der
WO 2004/054805 A1 ist ein Verfahren zum Temperieren beispielsweise einer Rasterwalze mittels einer
Regelvorrichtung bekannt, bei dem jeweils ein Messwert einer Temperatur an zwei voneinander
beabstandeten Messstellen ermittelt wird. Jeweils einer der Messwerte wird zwei kaskadenartig
miteinander verbundenen Regelkreisen der Regeleinrichtung zugeführt. Eine der Messstellen
ist nahe einer Einspeisstelle des Fluids in eine zur Rasterwalze führenden Zuflussstrecke
und eine weitere Messstelle nahe der Rasterwalze angeordnet. Eine dritte Messstelle
kann an der Rasterwalze vorgesehen sein und mittels Infrarotmessung die Oberflächentemperatur
der Rasterwalze messen. Durch eine Vorsteuerung, welche Erfahrungswerte für auf der
Temperierstrecke zu erwartende Verluste einbringt, wird eine besonders kurze Reaktionszeit
erreicht. Im Anschluss an die Rasterwalze können eine vierte und eine fünfte Messstelle
vorgesehen sein. Gemäß einer Ausführungsform können anstelle eines die Temperatur
der Walzenoberfläche detektierenden Sensors der dritten Messstelle der zweite und
der vierte Sensor der zweiten und vierten Messstelle verwendet werden, um deren Signale
als Ersatzmesswerte für den Sensor der dritten Messstelle dem äußersten Regler der
Kaskadenregelung zuzuführen.
[0011] Aus der
WO 2006/072559 A1 ist im Zusammenhang mit einem Druckwerk beispielsweise zum wasserlosen Offsetdruck
ein Verfahren zum Einstellen einer Druckfarbe bekannt, bei dem für verschiedene Druckfarben
bzw. Farbtypen farbspezifische Kurven oder Stützstellen betreffend den Zusammenhang
zwischen einer Produktionsgeschwindigkeit und der jeweiligen Solltemperatur der Mantelfläche
der Walze in einer Speichereinheit hinterlegt werden.
[0012] Die
WO 2004/039588 A1 betrifft einen Rotationskörper wie eine Walze oder einen Zylinder einer Druckmaschine
mit mindestens einem von einem Temperierungsmittel durchströmten Kanal, wobei ein
Außenkörper des Rotationskörpers oder zumindest der Kanal gegenüber einem Grundkörper
des Rotationskörpers isoliert ist derart, dass eine gute thermische Isolation des
Temperierungsmittels gegenüber dem Grundkörper erreicht wird.
[0013] Durch die
DE 39 04 854 C1 ist ein Verfahren zur Regelung der Temperatur an einer Oberfläche einer Farbwalze
einer Druckmaschine bekannt, wobei die Vorlauftemperatur und die Rücklauftemperatur
der Temperierflüssigkeit gemessen und damit die Vorlauftemperatur geregelt wird.
[0014] Aus der
DE 10 2004 005 602 A1 ist es bekannt, die Oberflächentemperatur einer Walze an der Austrittstemperatur
eines Kühlmediums zu berechnen, wobei dies nicht im Zusammenhang von Temperaturregelungen
erfolgt.
[0015] Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zum
Temperieren einer Walze einer Druckmaschine zu schaffen.
[0016] Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Anspruchs 1 oder 33 gelöst.
[0017] Die mit der Erfindung erzielbaren Vorteile bestehen insbesondere darin, dass eine
Regelung auf die Oberflächentemperatur der Walze als Zielgröße möglich wird, ohne
diese direkt messen zu müssen; vielmehr wird der Regelung als Istwert der Oberflächentemperatur
die aus den Istwerten der Vor- und Rücklauftemperatur berechnete Temperatur zugrunde
gelegt. Auf diese Weise kann auf einen vergleichsweise teuren Sensor wie beispielsweise
einen Infrarotsensor zur berührungslosen Messung der Oberflächentemperatur verzichtet
werden und stattdessen können vergleichsweise kostengünstige Sensoren zur Fluidtemperaturmessung
zum Einsatz kommen.
[0018] In besonders vorteilhafter Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, bei der Berechnung
der Oberflächentemperatur der Walze auch zeitliche Veränderungen der Vorlauftemperatur
und der Rücklauftemperatur zu berücksichtigen, wodurch eine besonders genaue Regelung
erreicht werden kann, insbesondere im hinsichtlich der Temperaturverhältnisse instabilen
Betrieb der Walze bzw. des entsprechenden Druckwerks, z. B. bei Drehzahländerungen.
[0019] Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und werden im
Folgenden näher beschrieben.
[0020] Die einzige Zeichnung zeigt eine schematische Darstellung der Erfindung.
[0021] Mit der Bezugsziffer 01 ist eine Walze 01 bzw. ein Zylinder 01 einer Maschine, insbesondere
einer Druckmaschine, bezeichnet, beispielsweise eine Druckwerkswalze 01, insbesondere
eine farbführende Walze 01 wie z. B. eine Rasterwalze 01 oder ein Formzylinder 01.
Insbesondere kann die Walze 01 eine Rasterwalze 01 eines Kurzfarbwerks für den wasserlosen
Offsetdruck sein, d. h. eines Farbwerks ohne den Einsatz von Feuchtmittel, bei dem
die Farbübertragung sehr stark von der Temperatur der Druckfarbe abhängig ist, wie
eingangs erläutert.
[0022] Zur Temperierung der Walze 01 bzw. zur Konstanthaltung der Oberflächentemperatur
der Walze 01 ist die Walze 01 von einem im Kreislauf geführten Fluid 02 wie insbesondere
Wasser 02 durchströmt, welches mittels einer geregelten Temperierungseinrichtung 03
temperierbar ist. Die Temperierungseinrichtung 03 kann in an sich bekannter Weise
ausgebildet sein und beispielsweise einen Thermostaten, ein Heiz- und/oder Kühlaggregat,
einen Sekundärkreislauf mit Mischventil o. dgl. umfassen.
[0023] Das temperierte Fluid 02 wird über eine Zuführleitung 04 der Walze 01 mit einer Vorlauftemperatur
T
IN zugeführt, durchströmt die Walze 01 über im Inneren der Walze 01 vorzugsweise oberflächennah
ausgebildete Fluidkanäle 06 unter Temperierung der Walze 01 und somit der Oberfläche
07, z. B. Walzenoberfläche 07, verlässt die Walze 01 über eine Abführleitung 08 mit
einer Rücklauftemperatur T
OUT und wird im Kreislauf zurück zur Temperierungseinrichtung 03 geführt. Durch eine
möglichst oberflächennahe Führung der Fluidkanäle 06 kann die Zeitverzögerung der
Auswirkung einer Änderung der Fluidtemperatur auf die Oberflächentemperatur der Walze
01 gering gehalten werden. Das Fluid 02 muss nicht unbedingt im Kreislauf geführt
sein, insbesondere nicht im Falle der Verwendung von Luft als Temperierungsfluid 02.
[0024] Ein Sensor 09, z. B. ein Temperatursensor 09 misst die Vorlauftemperatur T
IN des in der Temperierungseinrichtung 03 temperierten Fluids 02 und ein Sensor 11,
z. B. ein Temperatursensor 11 misst die Rücklauftemperatur T
OUT des die Walze 01 verlassenden Fluids 02. Die Messwerte der Vorlauftemperatur T
IN und der Rücklauftemperatur T
OUT werden einer Rechen- und Speichereinrichtung 12 zugeführt, die hieraus die Oberflächentemperatur
T
SUR der Walze 01 errechnet, und dieser Wert der errechneten Oberflächentemperatur T
SUR wird als Stellwert bzw. Zielwert zur Regelung der Vorlauftemperatur T
IN des Fluids 02 verwendet.
[0025] Im Falle der Erfindung wird somit auf die direkte Messung der Oberflächentemperatur
T
SUR der Walze 01 verzichtet, gleichzeitig aber eine nicht vorhersehbare Variabilität
der Wärmeeintragung Q
SUR [W] in die Oberfläche 07 der Walze 01 berücksichtigt, indem neben der Rücklauftemperatur
T
OUT des Fluids 02 zusätzlich noch die Vorlauftemperatur T
IN des Fluids 02 gemessen wird und weitere Faktoren rechnerisch berücksichtigt werden,
wie sich aus dem Folgenden ergibt:
[0026] Mit einem Volumenstrom dV/dt [I/S] und einer volumetrischen Fluid-Wärmekapazität
c
V [J/(I·K)] erzeugt der Fluidstrom folgenden Wärmeeintrag O
FLUID [W] in der Walze 01:

[0027] Aufgrund des zwischen Fluid 02 und Oberfläche 07 der Walze 01 vorhandenen Wärmedurchgangswiderstandes
R [K/W] der Walze 01 unterscheidet sich die mittlere Fluidtemperatur T
FLUID mittel [K] in der Walze 01

von der Oberflächentemperatur T
SUR der Walze 01 durch

[0028] Im angestrebten Zustand konstanter Temperaturen darf es keinen Gesamtwärmestrom in
die Walze 01 geben, d. h.

[0029] Nach Einsetzen der Beziehung (2) in die Beziehung (3) und der Beziehung (1) in die
Beziehung (4) ergibt sich die Oberflächentemperatur T
SUR [K] wie folgt:

wobei die dimensionslose Größe α folgender Beziehung genügt:

[0030] Mit Hilfe der Beziehung (5) kann nun in der Rechen- und Speichereinrichtung 12 die
Oberflächentemperatur T
SUR der Walze 01 aus deren Vorlauftemperatur T
IN und deren Rücklauftemperatur T
OUT berechnet werden. Damit wird eine Regelung auf die Oberflächentemperatur T
SUR als Zielgröße möglich, ohne diese direkt messen zu müssen, indem der Regelung als
Istwert der Oberflächentemperatur T
SUR die nach Vorschrift (5) aus den Istwerten der Vorlauftemperatur T
IN und der Rücklauftemperatur T
OUT berechnete Temperatur zugrunde gelegt wird.
[0031] Wichtig hierbei ist, dass die dimensionslose Größe α, eine Konstante α ist, die zwar
über den Wärmedurchgangswiderstand R vom Aufbau der Walze 01, über die Fluid-Wärmekapazität
c
V vom jeweils verwendeten Fluid 02 und vom Volumenstrom dV/dt abhängig ist, nicht jedoch
von der oben angesprochenen Variabilität des Wärmeeintrags Q
SUR in die Oberfläche 07 der Walze 01.
[0032] Die Erfindung ermöglicht es somit, anstelle eines teuren IR-Sensors für die direkte
Messung der Oberflächentemperatur der Walze 01 zwei kostengünstige Temperatursensoren
09; 11, beispielsweise PT-100 Sensoren, mit denen die Vorlauftemperatur T
IN und die Rücklauftemperatur T
OUT des Fluids 02 gemessen werden, zu verwenden.
[0033] Die Konstante α kann einmalig z. B. in der Inbetriebnahmephase der Walze 01 bzw.,
im Falle von mehreren Walzen 01, der Walzen 01 ermittelt und als fester Kalibrierwert
in der Anlagensteuerung, z. B. im Speicher 13 der Rechen- und Speichereinrichtung
12, hinterlegt werden. Nachdem im Falle von mehreren Walzen 01 selbst bei jeweils
gleicher konstruktiver Rasterwalzenausführung Unterschiede aufgrund von Fertigungstoleranzen
z. B. der Rasterwalzenwandung, oder Volumenstromunterschiede infolge unterschiedlicher
Druckverluste in den Zuführ- und Rückflussleitungen 04; 08 außerhalb der Walze 01
auftreten können, werden vorzugsweise die Konstanten α aller Walzen 01 individuell
ermittelt und hinterlegt.
[0034] Zur Ermittlung der Konstanten α wird vorzugsweise so verfahren, dass während der
Inbetriebnahme der Walze 01 zusätzlich zu den beiden vorhandenen Sensoren 09; 11 temporär
(und in Fig. 1 daher gestrichelt dargestellt) noch ein zusätzlicher Sensor 14, insbesondere
ein berührungslos messender Oberflächentemperatursensor 14, beispielsweise ein IR-Sensor
14, im Bereich der Oberfläche 07 der Walze 01 angeordnet wird, und irgendein hinsichtlich
der Temperaturverhältnisse stationärer Betriebszustand der Walze 01 angefahren wird.
Aus der Beziehung (5) ergibt sich die im Speicher 13 der Speicher- und Recheneinrichtung
12 zu speichernde Konstante α dann aus den Messwerten wie folgt:

[0035] Im Falle von instationären Betriebszuständen entstehen Abweichungen von der Vorschrift
(5), da aufgrund von Wärmekapazitäten c
RW [J/K] der Walze 01 in dem von den Wärmeströmen Q
SUR bzw. O
FLUID durchströmten Bereich B Wärmequellen bzw. Wärmesenken entstehen, die zu einer Abweichung
von Beziehung (4) führen, wobei näherungsweise folgendes gilt:

wobei T
RW mittel [K] die mittlere Temperatur der Walze 01 im Bereich B darstellt. Vorzugsweise wird
daher im Falle der Erfindung die Walze 01 so ausgeführt, dass deren Wärmekapazität
c
RW zumindest im Bereich B klein ist, wozu insbesondere folgende Maßnahmen getroffen
werden können: Die Wandungsstärke zwischen den Fluidkanälen 06 und der Oberfläche
07 der Walze 01 wird vergleichsweise dünn ausgeführt, es wird ein Wandungsmaterial
von vergleichsweise geringer Wärmekapazität verwendet, und es wird für eine gute thermische
Isolation der Fluidkanäle 06 zum Inneren der Walze 01 hin gesorgt, beispielsweise
durch Verwendung von thermisch isolierenden Kunststoffelementen.
[0036] Gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung kann auch ein hinsichtlich der
Temperaturverhältnisse instationärer Betrieb wie folgt berücksichtigt werden:
[0037] Setzt man die mittlere Temperatur T
RW mittel der Walze 01 im Bereich B näherungsweise als Mittelwert der mittleren Temperatur
T
FLUID mittel des Fluids 02 und der Oberflächentemperatur T
SUR der Walze 01 an, also

so erhält man für die Oberflächentemperatur T
SUR inst [K] der Walze 01 im instationären Bereich B unter Berücksichtigung der Beziehung
(8)

mit

wobei dT
OUT /dt bzw. dT
IN /dt die Zeitlichen Änderungen der Vorlauftemperatur T
IN bzw. der Rücklauftemperatur T
OUT darstellen und der Wert β, insbesondere die Konstante β [s] durch die Beziehung

definiert ist.
[0038] Ein vorteilhaftes Temperierverfahren gemäß der zweiten Ausführungsform, welches auch
im instationären Betrieb anwendbar ist, stellt folglich eine Regelung der Oberflächentemperatur
der Walze 01 als Zielgröße dar, bei der der Regelung als Istwert der Oberflächentemperatur
die nach Vorschrift (10) mittels Beziehungen (5) und (11) aus den Istwerten der Vorlauftemperatur
T
IN und der Rücklauftemperatur T
OUT und deren zeitlichen Änderungen dT
IN /dt bzw. dT
OUT /dt berechnete Oberflächentemperatur T
SUR inst zugrunde gelegt wird.
[0039] Die Konstante β gemäß Beziehung (12) kann dabei aus dem Walzenaufbau berechnet werden.
In alternativer Weise kann die Konstante β in der Phase der Inbetriebnahme durch eine
einmalige Messung von T
SUR inst (mittels des lediglich temporär installierten berührungslos messenden Temperatursensors
14) sowie der Vorlauftemperatur T
IN und der Rücklauftemperatur T
OUT und ihrer zeitlichen Änderungen dT
IN /dt und dT
OUT /dt in einem instationären Betriebszustand ermittelt werden, und zwar nach folgender
[0040] Beziehung:

[0041] Grundsätzlich kann die Konstante β in jedwedem instationären Betriebszustand ermittelt
werden, besonders günstig, da einfach erfassbar ist jedoch beispielsweise ein instationärer
Betriebszustand mit konstanter Maschinendrehzahl, bei dem die Vorlauftemperatur T
IN des Fluids 02 in Form einer Rampe, also mit dT
IN /dt = const, verändert wird, oder ein instationärer Betriebszustand, bei dem während
eines Hochfahrens der Druckmaschine bzw. eines Beschleunigens der Walze 01 mit konstanter
Geschwindigkeitsrampe, d. h. mit einer zeitlichen Veränderung der Drehzahl der Walze
01 in Form einer Rampe, die Vorlauftemperatur dT
IN /dt konstant gehalten wird, also dT
IN /dt = 0.
Bezugszeichenliste
[0042]
- 01
- Walze, Zylinder, Druckwerkswalze, farbführende Walze, Rasterwalze, Formzylinder
- 02
- Fluid, Wasser, Temperierungsfluid
- 03
- Temperierungseinrichtung
- 04
- Zuführleitung
- 05
- -
- 06
- Fluidkanal
- 07
- Oberfläche, Walzenoberfläche (01)
- 08
- Abführleitung, Rückflussleitung
- 09
- Sensor, Temperatursensor
- 10
- -
- 11
- Sensor, Temperatursensor
- 12
- Rechen- und Speichereinrichtung
- 13
- Speicher
- 14
- Sensor, Oberflächentemperatursensor, IR-Sensor
- B
- Bereich (01)
- cRW
- Wärmekapazität (01)
- cV
- Fluid-Wärmekapazität (02)
- DTIN /dt
- Änderung, zeitlich (TIN)
- dTOUT /dt
- Änderung, zeitlich (TOUT)
- dV/dt
- Volumenstrom (02)
- OFLUID
- Wärmeeintrag (01)
- QSUR
- Wärmeeintragung
- R
- Wärmedurchgangswiderstand
- TFLUID mittel
- Temperatur, mittlere
- TIN
- Vorlauftemperatur (02)
- TOUT
- Rücklauftemperatur (02)
- TRW mittel
- Temperatur, mittlere (01)
- TSUR
- Oberflächentemperatur (01)
- TSUR inst
- Oberflächentemperatur (01)
- α
- Größe, Konstante
- β
- Wert, Konstante
1. Verfahren zum Temperieren einer Walze (01) einer Druckmaschine mittels eines die Walze
(01) durchströmenden temperierten Fluids (02), dessen Vorlauftemperatur (TIN) in Abhängigkeit von der Oberflächentemperatur (TSUR) der Walze (01) geregelt wird, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl die Vorlauftemperatur (TIN) als auch die Rücklauftemperatur (TOUT) des Fluids (02) gemessen werden, dass in Abhängigkeit der gemessenen Vorlauftemperatur
(TIN) und der gemessenen Rücklauftemperatur (TOUT) des Fluids (02) die Oberflächentemperatur (TSUR) der Walze (01) berechnet wird, und dass die Vorlauftemperatur (TIN) des Fluids (02) in Abhängigkeit der so berechneten Oberflächentemperatur (TSUR) der Walze (01) als Stellgröße geregelt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberflächentemperatur (TSUR) der Walze (01) in Abhängigkeit eines Wertes (α) berechnet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass die Oberflächentemperatur (T
SUR) der Walze (01) nach der Formel

berechnet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (α) eine Konstante (α) ist.
5. Verfahren nach Anspruch 2, 3 oder 4,
dadurch gekennzeichnet, dass für den Wert (α) folgende Beziehung gilt:

wobei
R der Wärmedurchgangswiderstand der Walze (01) zwischen Fluid (02) und Walzenoberfläche
(07),
cV die Wärmekapazität des Fluids (02) und
dV/dt der Fluid-Volumenstrom sind.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (α) in einem stationären Betrieb der Walze (01) ermittelt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (α) vor Inbetriebnahme der Walze (01) ermittelt und für die Regelung als
fester Wert hinterlegt wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass im Falle der Verwendung einer Mehrzahl von Walzen (01) gleicher Bauart der Wert (α)
für jede Walze (01) individuell ermittelt wird und jeweils für die Regelung als fester
Wert hinterlegt wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass zur Ermittlung des Werts (α) in einem stationären Betriebszustand der Walze (01)
temporär die Oberflächentemperatur (TSUR) der Walze (01) gemessen wird.
10. Verfahren nach Anspruch 1 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberflächentemperatur (TSUR) der Walze (01) zumindest temporär berührungslos gemessen wird.
11. Verfahren nach Anspruch 2, 9 oder 10,
dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (α) nach folgender Formel berechnet wird:
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmekapazität (cRW) der Walze (01) klein gehalten wird.
13. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass die Oberflächentemperatur (T
SUR inst) der Walze (01) im instationären Betrieb nach der Formel

ermittelt wird.
14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberflächentemperatur (TSUR) nach einem der Ansprüche 3 bis 11 ermittelt wird.
15. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberflächentemperatur (TSUR) in Abhängigkeit eines Wertes (β) ermittelt wird.
16. Verfahren nach Anspruch 13,
dadurch gekennzeichnet, dass AT nach folgender Formel ermittelt wird:

wobei
dTIN /dt die zeitlichen Änderungen der Vorlauftemperatur (TIN) des Fluids (02) und
dTOUT /dt die zeitlichen Änderungen der Rücklauftemperatur (TOUT) des Fluids (02)
sind.
17. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (β) eine Konstante (β) ist.
18. Verfahren nach Anspruch 15, 16 oder 17,
dadurch gekennzeichnet, dass für den Wert (β) folgende Beziehung gilt:

wobei
R der Wärmedurchgangswiderstand der Walze (01) zwischen Fluid (02) und Walzenoberfläche
(07) und
cRW die Wärmekapazität der Walze (01) sind.
19. Verfahren nach einem der Ansprüche 15 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (β) im instationären Betrieb der Walze (01) ermittelt wird.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 15 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (β) aus dem Walzenaufbau berechnet wird.
21. Verfahren nach einem der Ansprüche 15 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (β) in einem instationären Betriebszustand der Walze (01) durch Messung
von Betriebsparametern ermittelt wird.
22. Verfahren nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, dass die Betriebsparameter einmalig gemessen werden.
23. Verfahren nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, dass die Betriebsparameter (TSUR inst, TIN, TOUT, dTIN /dt und dTOUT /dt) gemessen werden.
24. Verfahren nach Anspruch 23,
dadurch gekennzeichnet, dass der Wert β nach folgender Formel ermittelt wird:
25. Verfahren nach Anspruch 23 oder 24, dadurch gekennzeichnet, dass bei konstanter Drehzahl der Walze (01) die Vorlauftemperatur (TIN) des Fluids (02) in Form einer Rampe, d. h. mit dTIN /dt = const., verändert wird.
26. Verfahren nach Anspruch 23 oder 24, dadurch gekennzeichnet, dass bei konstanter Vorlauftemperatur (TIN) des Fluids (02), d. h. mit dTIN /dt = 0, die Drehzahl der Walze (01) in Form einer Rampe verändert wird.
27. Verfahren nach einem der Ansprüche 15 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert (β) vor Inbetriebnahme der Walze (01) ermittelt und für die Regelung als
fester Wert hinterlegt wird.
28. Verfahren nach einem der Ansprüche 15 bis 27, dadurch gekennzeichnet, dass im Falle der Verwendung einer Mehrzahl von Walzen (01) gleicher Bauart der Wert (β)
für jede Walze (01) individuell ermittelt wird und jeweils für die Regelung als fester
Wert hinterlegt wird.
29. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass eine Druckwerkswalze (01) temperiert wird.
30. Verfahren nach Anspruch 29, dadurch gekennzeichnet, dass eine Rasterwalze (01) temperiert wird.
31. Verfahren nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, dass eine Rasterwalze (01) eines Kurzfarbwerks temperiert wird.
32. Verfahren nach Anspruch 29, dadurch gekennzeichnet, dass ein Formzylinder (01) temperiert wird.
33. Vorrichtung zum Temperieren einer Walze (01) einer Druckmaschine mittels eines die
Walze (01) durchströmenden temperierten Fluids (02), dessen Vorlauftemperatur (TIN) geregelt veränderbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass eine die Vorlauftemperatur (TIN) des Fluids (02) messender Sensor (09) vorgesehen ist, dass eine die Rücklauftemperatur
(TOUT) des Fluids (02) messender Sensor (11) vorgesehen ist, dass eine in Abhängigkeit
der gemessenen Vorlauftemperatur (TIN) und der gemessenen Rücklauftemperatur (TOUT) die Oberflächentemperatur (TSUR) der Walze (01) zu errechnende Recheneinrichtung (12) vorgesehen ist, und dass die
Vorrichtung die Vorlauftemperatur (TIN) des Fluids (02) in Abhängigkeit der errechneten Oberflächentemperatur (TSUR) der Walze (01) als Stellgröße regelnd angeordnet ist.
34. Vorrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, dass die Sensoren (09; 11) Temperatursensoren (09; 11) sind.
35. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 33 und 34, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmekapazität (cRW) der Walze (01) klein gehalten ist.
36. Vorrichtung nach Anspruch 35, dadurch gekennzeichnet, dass die Wandungsstärke der Walze (01) zwischen den das Fluid (02) führenden Fluidkanälen
(06) und der Walzenoberfläche (07) klein gehalten ist.
37. Vorrichtung nach Anspruch 35 oder 36, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmekapazität (cRW) des Materials der Wandung der Walze (01) zwischen den das Fluid (02) führenden Fluidkanälen
(06) und der Walzenoberfläche (07) gering gehalten ist.
38. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 35 bis 37, dadurch gekennzeichnet, dass die das Fluid (02) führenden Fluidkanäle (06) zum Walzeninneren hin thermisch isoliert
sind.
39. Vorrichtung nach Anspruch 38, dadurch gekennzeichnet, dass zur Isolierung Kunststoffelemente verwendet werden.
40. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 33 bis 39, dadurch gekennzeichnet, dass das Fluid (02) Wasser (02) ist.
41. Vorrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, dass die Walze (01) eine Druckwerkswalze (01) ist.
42. Vorrichtung nach Anspruch 41, dadurch gekennzeichnet, dass die Walze (01) eine Rasterwalze (01) ist.
43. Vorrichtung nach Anspruch 42, dadurch gekennzeichnet, dass die Walze (01) eine Rasterwalze (01) eines Kurzfarbwerks ist.
44. Vorrichtung nach Anspruch 41, dadurch gekennzeichnet, dass die Walze (01) ein Formzylinder (01) ist.
45. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 33 bis 44, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 32
ausgebildet ist.
1. Method for controlling the temperature of a roll (01) of a printing machine by means
of a controlled-temperature fluid (02) which flows through the roll (01) and of which
the flow temperature (TIN) is controlled as a function of the surface temperature (TSUR) of the roll (01), characterized in that both the flow temperature (TIN) and the return temperature (TOUT) of the fluid (02) are measured, in that the surface temperature (TSUR) of the roll (01) is calculated as a function of the measured flow temperature (TIN) and the measured return temperature (TOUT) of the fluid (02), and in that the flow temperature (TIN) of the fluid (02) is controlled as a function of the surface temperature (TSUR) of the roll (01) calculated in this way, as manipulated variable.
2. Method according to Claim 1, characterized in that the surface temperature (TSUR) of the roll (01) is calculated as a function of a value (α).
3. Method according to Claim 1,
characterized in that the surface temperature (T
SUR) of the roll (01) is calculated in accordance with the formula
4. Method according to Claim 2 or 3, characterized in that the value (α) is a constant
(α).
5. Method according to Claim 2, 3 or 4,
characterized in that the following relationship is true of the value (α):

where
R is the resistivity to heat of the roll (01) between fluid (02) and roll surface
(07),
cV is the heat capacity of the fluid (02), and
dV/dt is the fluid volume flow.
6. Method according to one of Claims 2 to 5, characterized in that the value (α) is determined in steady-state operation of the roll (01).
7. Method according to one of Claims 2 to 6, characterized in that the value (α) is determined before the roll (01) is put into service and is stored
as a fixed value for the control.
8. Method according to one of Claims 2 to 7, characterized in that, in the event that a multiplicity of rolls (01) of identical design is used, the
value (α) is determined individually for each roll (01) and in each case stored as
a fixed value for the control.
9. Method according to one of Claims 2 to 8, characterized in that, in order to determine the value (α) in a steady operating state of the roll (1),
the surface temperature (TSUR) of the roll (01) is measured for a certain time.
10. Method according to Claim 1 or 9, characterized in that the surface temperature (TSUR) of the roll (01) is measured without contact, at least for a certain time.
11. Method according to Claim 2, 9 or 10,
characterized in that the value (α) is calculated in accordance with the following formula:
12. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the heat capacity (cRW) of the roll (01) is kept low.
13. Method according to Claim 1,
characterized in that the surface temperature (T
SUR inst) of the roll (01) in non-steady operation is determined in accordance with the formula
14. Method according to Claim 13, characterized in that the surface temperature (TSUR) is determined in accordance with one of Claims 3 to 11.
15. Method according to Claim 13, characterized in that the surface temperature (TSUR) is determined as a function of a value (β).
16. Method according to Claim 13,
characterized in that ΔT is determined in accordance with the following formula:

where
dTIN/dt is the changes over time in the flow temperature (TIN) of the fluid (02) and
dTOUT/dt is the changes over time in the return temperature (TOUT) of the fluid (02).
17. Method according to Claim 15, characterized in that the value (β) is a constant (β).
18. Method according to Claim 15, 16 or 17,
characterized in that the following relationship is true of the value (β):

where
R is the resistivity to heat of the roll (01) between fluid (02) and roll surface
(07), and
cRW is the heat capacity of the roll (01).
19. Method according to one of Claims 15 to 18, characterized in that the value (β) is determined during non-steady operation of the roll (01).
20. Method according to one of Claims 15 to 19, characterized in that the value (β) is calculated from the roll structure.
21. Method according to one of Claims 15 to 19, characterized in that the value (β) is determined in a non-steady operating state of the roll (01) by measuring
operating parameters.
22. Method according to Claim 21, characterized in that the operating parameters are measured once.
23. Method according to Claim 22, characterized in that the operating parameters (TSUR inst, TIN, TOUT, dTIN/dt and dTout/dt) are measured.
24. Method according to Claim 23,
characterized in that the value β is calculated in accordance with the following formula:
25. Method according to Claim 23 or 24, characterized in that, with a constant rotational speed of the roll (01), the flow temperature (TIN) of the fluid (02) is varied in the form of a ramp, i.e. with dTIN/dt = const.
26. Method according to Claim 23 or 24, characterized in that, with a constant flow temperature (TIN) of the fluid (02), i.e. with dTIN/dt = 0, the rotational speed of the roll (01) is varied in the form of a ramp.
27. Method according to one of Claims 15 to 26, characterized in that the value (β) is determined before the roll (01) is put into service and is stored
as a fixed value for the control.
28. Method according to one of Claims 15 to 27, characterized in that, in the event that a multiplicity of rolls (01) of identical design is used, the
value (β) is determined individually for each roll (01) and in each case stored as
a fixed value for the control.
29. Method according to Claim 1, characterized in that the temperature of a printing unit roll (01) is controlled.
30. Method according to Claim 29, characterized in that the temperature of an engraved roll (01) is controlled.
31. Method according to Claim 30, characterized in that the temperature of an engraved roll (01) of a short-form inking unit is controlled.
32. Method according to Claim 29, characterized in that the temperature of a forme cylinder (01) is controlled.
33. Device for controlling the temperature of a roll (01) of a printing machine by means
of a controlled-temperature fluid (02) which flows through the roll (01), it being
possible for the flow temperature (TIN) of the said fluid (02) to be varied under control, characterized in that a sensor (09) measuring the flow temperature (TIN) of the fluid (02) is provided, in that a sensor (11) measuring the return temperature (TOUT) of the fluid (02) is provided, in that an arithmetic device (12) to calculate the surface temperature (TSUR) of the roll (01) as a function of the measured flow temperature (TIN) and the measured return temperature (TOUT) is provided, and in that the device is arranged to control the flow temperature (TIN) of the fluid (02) as a function of the calculated surface temperature (TSUR) of the roll (01), as manipulated variable.
34. Device according to Claim 33, characterized in that the sensors (09; 11) are temperature sensors (09; 11).
35. Device according to one of Claims 33 and 34, characterized in that the heat capacity (cRW) of the roll (01) is kept low.
36. Device according to Claim 35, characterized in that the wall thickness of the roll (01) between the fluid channels (06) carrying the
fluid (02) and the roll surface (07) is kept low.
37. Device according to Claim 35 or 36, characterized in that the heat capacity (cRW) of the material of the wall of the roll (01) between the fluid channels (06) carrying
the fluid (02) and the roll surface (07) is kept low.
38. Device according to one of Claims 35 to 37, characterized in that the fluid channels (06) carrying the fluid (02) are insulated thermally with respect
to the interior of the roll.
39. Device according to Claim 38, characterized in that plastic elements are used for the insulation.
40. Device according to one of Claims 33 to 39, characterized in that the fluid (02) is water (02).
41. Device according to Claim 33, characterized in that the roll (01) is a printing unit roll (01).
42. Device according to Claim 41, characterized in that the roll (01) is an engraved roll (01).
43. Device according to Claim 42, characterized in that the roll (01) is an engraved roll (01) of a short-form inking unit.
44. Device according to Claim 41, characterized in that the roll (01) is a forme cylinder (01).
45. Device according to one of Claims 33 to 44, characterized in that the device is designed to implement the method according to one of Claims 1 to 32.
1. Procédé destiné à réguler la température d'un rouleau (01) d'une machine à imprimer,
au moyen d'un fluide (02) à température régulée, dont l'écoulement traverse le rouleau
(01), dont la température d'entrée (TIN) est régulée en fonction de la température de surface (TSUR) du rouleau (01), caractérisé en ce que, tant la température d'entrée (TIN), qu'également la température de retour (TOUT) du fluide (02) sont mesurées, en ce que la température de surface (TSUR) du rouleau (01) est calculée, en fonction de la température d'entrée (TIN) mesurée et de la température de retour (TOUT) mesurée du fluide (02), et en ce que la température d'entrée (TIN) du fluide (02) est régulée, en tant que grandeur de réglage, en fonction de la température
de surface (TSUR) ainsi calculée du rouleau (01).
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température de surface (TSUR) du rouleau (01) est calculée en fonction d'une valeur (α).
3. Procédé selon la revendication 1,
caractérisé en ce que la température de surface (T
SUR) du rouleau (01) est calculée selon la formule :
4. Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la valeur (α) est une constante (α).
5. Procédé selon la revendication 2, 3 ou 4,
caractérisé en ce que pour la valeur (α) vaut la relation suivante :

dans laquelle :
R est la résistance à la transmission de chaleur du rouleau (01) entre fluide (02)
et surface de rouleau (07),
cV est la capacité thermique du fluide (02), et
dV/dt est le débit volume de fluide.
6. Procédé selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que la valeur (α) est déterminée dans un fonctionnement stationnaire du rouleau (01).
7. Procédé selon l'une des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que la valeur (α) est déterminée avant la mise en service du rouleau (01) et est mémorisée
en tant que valeur fixe pour la régulation.
8. Procédé selon l'une des revendications 2 à 7, caractérisé en ce que, dans le cas d'utilisation d'une pluralité de rouleaux (10) de même type de construction,
la valeur (α) est déterminée individuellement pour chaque rouleau (01), et est chaque
fois mémorisée en tant que valeur fixe pour la régulation.
9. Procédé selon l'une des revendications 2 à 8, caractérisé en ce que la température de surface (TSUR) du rouleau (01) est mesurée temporairement pour la détermination de la valeur (α)
dans un état de fonctionnement stationnaire du rouleau (01).
10. Procédé selon la revendication 1 ou 9, caractérisé en ce que la température de surface (TSUR) du rouleau (01) est mesurée sans contact, au moins de manière temporaire.
11. Procédé selon la revendication 2, 9 ou 10,
caractérisé en ce que la valeur (α) est calculée suivant la formule suivante :
12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la capacité thermique (CRW) du rouleau (01) est maintenue à une faible valeur.
13. Procédé selon la revendication 1,
caractérisé en ce que la température de surface (T
SUR inst) du rouleau (01) en fonctionnement instationnaire est calculée par la formule :
14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la température de surface (TSUR) est déterminée selon l'une des revendications 3 à 11.
15. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la température de surface (TSUR) est déterminée en fonction d'une valeur (β).
16. Procédé selon la revendication 13,
caractérisé en ce que ΔT est déterminé selon la formule suivante :

dans laquelle :
dTIN/dt sont les variations temporelles de la température d'entrée (TIN) du fluide (02), et
dTOUT/dt sont les variations temporelles de la température de retour (TIN) du fluide (02).
17. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la valeur (β) est une constante (β).
18. Procédé selon la revendication 15, 16 ou 17,
caractérisé en ce que pour la valeur (β) vaut la relation suivante :

dans laquelle :
R est la résistance à la transmission de chaleur du rouleau (01) entre fluide (02)
et surface de rouleau (07), et
CRW est la capacité thermique du rouleau (01).
19. Procédé selon l'une des revendications 15 à 18, caractérisé en ce que la valeur (β) est déterminée dans un fonctionnement instationnaire du rouleau (01).
20. Procédé selon l'une des revendications 15 à 19, caractérisé en ce que la valeur (β) est calculée d'après la structure du rouleau.
21. Procédé selon l'une des revendications 15 à 19, caractérisé en ce que la valeur (β) est déterminée dans un fonctionnement instationnaire du rouleau (01),
par mesure de paramètres de fonctionnement.
22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que les paramètres de fonctionnement sont mesurés de manière unique.
23. Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que sont mesurés les paramètres de fonctionnement (TSUR inst, TIN, TOUT, dTIN/dt et dTOUT/dt).
24. Procédé selon la revendication 23,
caractérisé en ce que la valeur (β) est déterminée suivant la formule suivante :
25. Procédé selon la revendication 23 ou 24, caractérisé en ce que, lorsque la vitesse de rotation du rouleau (01) est constante, la température d'entrée
(TIN) du fluide (02) est modifiée sous forme d'une rampe, c'est-dire avec dTIN/dt = constante.
26. Procédé selon la revendication 23 ou 24, caractérisé en ce que lorsque la température d'entrée (TIN) du fluide (02) est constante, c'est-à-dire avec dTIN/dt = 0, la vitesse de rotation du rouleau (01) est modifiée sous forme d'une rampe.
27. Procédé selon l'une des revendications 15 à 26, caractérisé en ce que la valeur (β) est déterminée avant la mise en service du rouleau (01) et mémorisée
en tant que valeur fixe pour la régulation.
28. Procédé selon l'une des revendications 15 à 27, caractérisé en ce que, dans le cas d'utilisation d'une pluralité de rouleaux (10) de même type de construction,
la valeur (β) est déterminée individuellement pour chaque rouleau (01), et est chaque
fois mémorisée en tant que valeur fixe pour la régulation.
29. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un rouleau de groupe d'impression (01) est soumis à une régulation de température.
30. Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce qu'un rouleau tramé (01) est soumis à une régulation de température.
31. Procédé selon la revendication 30, caractérisé en ce qu'un rouleau tramé (01) d'un groupe d'encrage court est soumis à une régulation de température.
32. Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce qu'un cylindre de forme (01) est soumis à une régulation de température.
33. Dispositif destiné à réguler la température d'un cylindre (01) d'une machine à imprimer,
au moyen d'un fluide (02) dont l'écoulement traverse le cylindre (01), dont la température
d'entrée (TIN) est modifiable de manière régulée, caractérisé en ce qu'un capteur (09), mesurant la température d'entrée (Tin) du fluide (02) est prévu, en ce qu'un capteur (11), mesurant la température de retour (TOUT) du fluide (02) est prévu, en ce qu'un dispositif de calcul (12), calculant la température de surface (TSUR) du rouleau (01) en fonction de la température d'entrée (TIN) mesurée et de la température de retour (TOUT) mesurée, est prévu, et en ce que le dispositif est disposé de manière à réguler la température d'entrée (TIN) du fluide (02) en fonction de la température de surface (TSUR) calculée du rouleau (01), en tant que grandeur de réglage.
34. Dispositif selon la revendication 33, caractérisé en ce que les capteurs (09 ; 11) sont des capteurs de température.
35. Dispositif selon l'une des revendications 33 et 34, caractérisé en ce que la capacité thermique (CRW) du rouleau (01) est maintenue à une faible valeur.
36. Dispositif selon la revendication 35, caractérisé en ce que l'épaisseur de paroi du rouleau (01), entre les canaux à fluide (06) guidant le fluide
(02) et la surface de rouleau (07), est maintenue à une faible valeur.
37. Dispositif selon la revendication 35 ou 36, caractérisé en ce que la capacité thermique (CRW) du matériau du rouleau (01), entre les canaux à fluide (06) guidant le fluide (02)
et la surface de rouleau (07), est maintenue à une faible valeur.
38. Dispositif selon l'une des revendications 35 à 37, caractérisé en ce que les canaux à fluide (06) guidant le fluide (02) sont isolés thermiquement par rapport
à l'intérieur du rouleau.
39. Dispositif selon la revendication 38, caractérisé en ce que des éléments en matière synthétique sont utilisés pour l'isolation.
40. Dispositif selon l'une des revendications 33 à 39, caractérisé en ce que le fluide (02) est de l'eau (02).
41. Dispositif selon la revendication 33, caractérisé en ce que le rouleau (01) est un rouleau de groupe d'impression (01).
42. Dispositif selon la revendication 41, caractérisé en ce que le rouleau (01) est un rouleau tramé (01).
43. Dispositif selon la revendication 42, caractérisé en ce que le rouleau (01) est un rouleau tramé (01) d'un groupe d'encrage court.
44. Dispositif selon la revendication 41, caractérisé en ce que le rouleau (01) est un cylindre de forme (01).
45. Dispositif selon l'une des revendications 33 à 44, caractérisé en ce que le dispositif est réalisé pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications
1 à 32.

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