[0001] Die Erfindung betrifft ein Verdichtungsgerät zum Verdichten von Böden gemäß Oberbegriff
des Anspruchs 1, sowie ein Verfahren zum Verdichten von Böden gemäß Anspruch 16.
[0002] Bekannt sind Verdichtungsgeräte z.B. in Form einer Straßenwalze.
[0003] Mit Hilfe einer Straßenwalze können großflächig Böden, z.B. Asphaltdecken verdichtet
werden. Eine ausreichende Verdichtung ist notwendig, um die Tragfähigkeit und Dauerhaftigkeit
des Bodens gewährleisten zu können. Bei den Straßenwalzen wird zwischen einer dynamischen
und einer statischen Wirkungsweise bei der Verdichtung unterschieden. Bei der dynamischen
Wirkungsweise erfolgt die Verdichtung durch Bewegung, und bei der statischen Wirkungsweise
erfolgt die Verdichtung durch das Gewicht der Straßenwalze.
[0004] Eine Straßenwalze kann ein selbstfahrendes Fahrzeug sein und weist mindestens eine
Bandage auf.
[0005] Beim Durchfahren von Kurven mit einer Bandage eines Verdichtungsgerätes in Form einer
Straßenwalze gibt es einen inneren und äußeren Kurvenradius der Bandage an ihren seitlichen
Enden. An der kurvenäußeren Kante der Bandage ist die Geschwindigkeit aufgrund des
längeren zurückgelegten Weges höher, als an der Innenkante. Mit Erhöhung des Lenkeinschlages
und somit geringerem Kurvenradius erhöht sich der Unterschied dieser Geschwindigkeiten
zueinander. Da eine Bandage jedoch nicht mit unterschiedlichen Umfangsgeschwindigkeiten
an ihren seitlichen Enden rotieren kann, rollt die Bandage in der Mitte ihrer Breite
auf dem Untergrund bzw. Boden ab, während es an den äußeren Randbereichen der Bandage
zu Schubbewegungen (Schlupf) zwischen Asphalt und dem Walzmantel der Bandage kommt.
Aus diesem Grund ist es sinnvoll, die Bandage zu teilen und beide Hälften unabhängig
voneinander anzutreiben, um somit diesen zwangsläufigen Effekt aufgrund der geringeren
Breite der geteilten Bandage zu verringern.
[0006] Oszillationsbandagen werden bisher, im Gegensatz zu Vibrationsbandagen nicht in geteilter
Ausführung hergestellt, da die technische Realisierung deutlich schwieriger ist. Die
Synchronisation der die Fliehkräfte erzeugenden Unwuchten, muss zu jeder Zeit gewährleistet
sein, insbesondere auch bei einer relativen Verdrehung der beiden Bandagen zueinander.
[0007] Bei einer bekannten oszillierenden Walze nach
WO 82/01903 sind zwei synchron rotierende Unwuchtwellen vorgesehen, die über eine zentrale Welle
mittels Zahnriemen angetrieben werden. Dadurch wird der Walze eine schnell wechselnde
vorwärts-/rückwärts-rotierende Bewegung aufgezwungen. Die oszillierende Walze hebt
somit niemals von der Unterlage ab.
[0008] Der
WO 82/01903 (Fig. 5) sind vier typische Betriebszustände des Oszillationssystems einer ungeteilten
Oszillationsbandage nach dem Stand der Technik entnehmbar. Von links nach rechts sind
die Stellungen der Unwuchten jeweils in Schritten von 90° weitergedreht (phasenversetzt)
dargestellt.
[0009] Durch den gekoppelten Antrieb drehen sich beide Unwuchten (Unwuchtgewichte) gleichsinnig.
Während sich bei den Betriebszuständen der linken Abbildungen der Fig.5 die Zentrifugalkräfte
aufheben, resultiert in den Abbildungen auf der rechten Seite (Fig. 5B, 5D) aufgrund
der Richtungen der Zentrifugalkräfte F und den Hebelarmen x ein Drehmoment

im (Fig. 5B) bzw. gegen den Uhrzeigersinn (Fig. 5D).
[0010] Die Bandage erfährt somit bei jeder Umdrehung der Unwuchtwelle eine kleine Verdrehung
nach links und rechts und beginnt um die Rotationsachse M der Bandage zu oszillieren.
[0011] Bei Vibrationsbandagen ist die Teilung der Bandage bereits bekannt, weil diese technisch
leicht zu realisieren ist. Fig.2 der vorliegenden Beschreibung zeigt die Schnittdarstellung
einer geteilten Vibrationsbandage. Die beiden Bandagenteile 2a, 2b sind über eine
Drehverbindung miteinander verschraubt. Die Unwuchten 3 für beide Bandagenteile 2a,
2b befinden sich hier auf der zentralen Unwuchtwelle 31, die über einen Hydraulikmotor
7 angetrieben wird. Bei einer Kurvenfahrt und somit Verdrehung der Bandagenteile 2a,
2b zueinander ändert sich an der Vibration in den beiden Bandagenteile 2a, 2b nichts,
d.h. beide Bandagenteile 2a, 2b vibrieren synchron.
[0012] Ein einfacher Aufbau mit einer durchgängigen Zentralwelle 33 zum Antrieb der Unwuchten
3 wie bei der Vibrationsbandage, ist bei einer Oszillationsbandage in Fig. 3 gezeigt.
Dieser Lösung kann das Phasenproblem aus folgenden Gründen nicht lösen:
Beim Verdrehen der Bandagenteile 2a, 2b (Walzmäntel) zueinander, z.B. bei Kurvenfahrt,
ändert sich die Position der Unwuchtwellen 31a, 31b zueinander, da die Unwuchtwellen
31a, 31b in den jeweiligen Bandagenteilen 2a, 2b gelagert sind. Da die Unwuchten 3,
die mittels Zahnriemen 32 von einer zentralen Welle 33 angetrieben werden, ihre Ausrichtung
beibehalten, verschiebt sich jeweils die Wirkrichtung der Kraft im verdrehten Bandagenteil
2a, 2b (Fig.4 bis Fig.7).
[0013] Für eine bessere Darstellung der Zahnriemenführung aus den Fig.4 bis Fig.7 ist die
beschriebene Zahnriemenführung in Fig. 3 räumlich dargestellt.
[0014] Fig.4 und Fig.5 zeigen die beiden Bandagenteile 2a, 2b vor ihrer Verdrehung. In Fig.6
und Fig.7 sind die Bandagenteile 2a, 2b nach einer Verdrehung des Bandagenteils 2b
um 90° dargestellt.
[0015] Zur Erklärung soll angenommen werden, dass das Bandagenteil 2a die Position nicht
verändert, während das Bandagenteil 2b durch Kurvenfahrt um 90° weitergedreht wird.
Auch die zentrale, rotierende Welle wird zur Veranschaulichung einer Momentaufnahme
unterworfen und steht somit quasi still. Wie Fig.7 zeigt, stehen die beiden Unwuchten
des rechten Bandagenteils 2b nun übereinander. Da die Antriebswelle 33 in der Walzenmitte
stillsteht, hat sich bei der Drehung des Bandagenteils 2b der Zahnriemen 32 an der
zentralen Antriebsriemenscheibe 21 abgerollt und die Ausrichtung der Unwuchten 3 nicht
verändert. Wegen der neuen Position der Unwuchten 3 leiten die Fliehkräfte nun aber
mit maximalem Hebel ein Moment ein, das das Bandagenteil 2b in Drehung versetzt. Bei
der Stellung in Fig.6 dagegen kommt kein Moment zustande, da der wirksame Hebel gleich
Null ist.
[0016] Die beschriebene Problematik hat zur Folge, dass die Bandagenteile 2a, 2b nicht synchron
oszillieren können. Im Extremfall, wenn die beiden Bandagenteile 2a, 2b genau entgegengesetzt
arbeiten, kommt es im Spalt zwischen den Bandagenteilen 2a, 2b und im angrenzenden
Bereich zu Schubbewegungen, die ein Aufreißen der Asphaltdecke mit sich bringen. Je
nach Verdrehung der beiden Bandagenteile 2a, 2b zueinander sind Phasenfehler von 0
bis 180° möglich. Bereits Phasenfehler von 10-20° würden den Asphalt an der Fuge zwischen
den Bandagenteilen 2a, 2b abscheren.
[0017] Aus der
FR 2748500 ist eine geteilte Vibrationsbandage bekannt, bei der die Schwingungserreger beider
Bandagenhälften derart mechanisch miteinander gekoppelt sind, dass die Schwingungsfrequenz
synchronisiert ist.
[0018] Aus der
WO 02/44475 A1 ist eine Oszillationsbandage bekannt, bei der eine oszillatorische Schwingung mit
einem Pendelrüttler erzeugt wird.
[0019] 5 Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Vibrationsgerät bzw. ein Verfahren
zum Verdichten von Böden anzugeben, bei denen bei geteilten Bandagen mit oszillatorischer
Schwingung keine zu hohen Scherkräfte an der Fuge zwischen den Bandagenteilen auf
die Asphaltdecke einwirken.
[0020] Zur Lösung dieser Aufgabe dienen erfindungsgemäß die Merkmale des Anspruchs 1 bzw.
16.
[0021] Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass dass die Bandage mit der Antriebswelle mindestens
einmal geteilt ist und dass jedes Bandagenteil mindestens zwei, in der Bandage mit
Abstand von der Bandagenachse gelagerte gekoppelte Schwingungserreger aufweist, wobei
die Schwingungserreger eines Bandagenteils mit den Schwingungserregern eines anderen
Bandagenteils derart gekoppelt sind, dass die Schwingungserreger aller Bandagenteile
auch bei einer Verdrehung der Bandagenteile relativ zueinander synchron schwingen.
[0022] Die jeweiligen Schwingungserreger sind dabei in den jeweiligen Bandagenteilen gelagert.
[0023] Vorzugsweise ist vorgesehen, dass die Antriebswellen für die Schwingungserreger der
einzelnen Bandagenteile mechanisch gekoppelt oder über eine Steuerung phasenrichtig
eingestellt sind.
[0024] Die Steuerung kann elektrisch, elektronisch oder hydraulisch/pneumatisch erfolgen.
[0025] Die Antriebswellen für die Schwingungserreger der benachbarten Bandagenteile können
mechanisch über ein Getriebe gekoppelt sein, wobei das Getriebe die
[0026] Drehung bzw. das Antriebsmoment einer Antriebswelle phasenrichtig auf die nachfolgende
Antriebswelle überträgt.
[0027] Das Getriebe zum Koppeln der Antriebswellenteile kann ein Planetengetriebe oder ein
Stirnradgetriebe oder ein Kegelradgetriebe sein.
[0028] Die Bandage ist vorzugsweise zweigeteilt und jeder Bandagenteil weist einen eigenen
Fahrantrieb auf, wobei die beiden Bandagenteile koaxial relativ zueinander verdrehbar
miteinander verbunden sind.
[0029] Ein vorzugsweise einsetzbares Planetengetriebe kann aus mindestens zwei Planetensätzen
bestehen.
[0030] Das Planetengetriebe aus zwei Planetensätzen kann einen gemeinsamen Planetenträger
aufweisen, wobei die Hohlräder der Planetensätze jeweils mit einem Bandagenteil drehfest
verbunden sind und die jeweiligen Antriebswellen mit den jeweiligen Sonnenrädern der
Planetensätze.
[0031] Das Getriebe zum Antrieb der Unwuchten kann ein Riemengetriebe oder Kettengetriebe
sein.
[0032] Das Getriebe zum Antrieb der Schwingungserreger ist vorzugsweise ein Zahnriementrieb
mit Omega-Umschlingung, welcher mit Unwuchten gekoppelte Zahnriemenscheiben antreibt.
[0033] Das Getriebe ist bevorzugt ein Riemengetriebe mit einer Riemenführung, die eine Drehrichtungsumkehr
und eine reziproke Übersetzung zum Planetengetriebe ermöglicht.
[0034] Die Übersetzung des Riemengetriebes und die Übersetzung des Planetengetriebes soll
insgesamt ein Übersetzungsverhältnis von 1 : 1 ergeben.
[0035] Es kann auch ein mehrstufiges Planetengetriebe und ein Riementrieb ohne Drehrichtungsumkehr
und ohne reziproke Übersetzung zum Planetengetriebe vorgesehen sein.
[0036] Die Schwingungserreger weisen Unwuchtgewichte auf und die Unwuchtgewichte bestehen
vorzugsweise aus Unwurchtplatten, die vorzugsweise seitlich an den Riemenscheiben
des Riemengetriebes befestigt sind und eine radial sich nach außen erstreckende Flanke
aufweisen, die in einer bestimmten Ausgangsposition mit dem Riemen des Riemengetriebes
fluchtet, wenn der Drehwinkelversatz zwischen den beiden von dem Riemengetriebe angetriebenen
Unwuchtwellen bzw. Riemenscheiben dem Sollwert entspricht. Vorzugsweise ist das Riemengetriebe
ein Zahnriemengetriebe.
[0037] Eine Riemenspanneinrichtung kann den Riemen zum Antrieb der Unwuchten bzw. der Riemenscheibe
mit Hilfe eines exzentrisch verlagerbaren Lagerzapfens für die Riemenscheibe spannen.
[0038] Die Riemenspanneinrichtung kann einen exzentrischen Verstellbolzen zum Verdrehen
und Festsetzen des exzentrischen Lagerzapfens aufweisen.
[0039] Das Riemengetriebe kann zu der Drehachse der Unwuchten koaxiale und konzentrische
Riemenscheiben aufweisen, deren Gewichtsverteilung nicht rotationssymmetrisch zur
Drehachse der Unwuchten verläuft.
[0040] Zur Drehachse der Unwuchten unsymmetrisch angeordnete Aussparungen, vorzugsweise
Löcher oder Bohrungen, im Material der Zahnriemenscheibe können eine nicht rotationssymmetrische
Gewichtsverteilung bewirken und ein negative Unwuchtmasse bilden.
[0041] Seitlich angeordnete Unwuchtplatten können an den Riemenscheiben befestigt sein und/oder
unsymmetrisch angeordnete Schrauben, die ein Unwuchtgewicht bilden, wobei die Schrauben
auch zur Befestigung der Unwuchtplatten dienen können.
[0042] Zur Aufnahme der Wälzlager der Unwuchten können fliegende Lagerzapfen vorgesehen
sein, wobei die Lager vorzugsweise zentrisch zur radialen Riemenkraft und Fliehkraft
der Unwuchten angeordnet sind.
[0043] Dieser Lagerzapfen sind zum Spannen des Riemens verlagerbar in den Ronden der Bandagenteile
gelagert.
[0044] Zum Verdichten von Böden mit einer Bandage eines Verdichtungsgerätes ist vorgesehen,
mit Hilfe mindestens eines Schwingungserregers mit rotierenden Unwuchtgewichten Verdichtungsschwingungen
der Bandage zu erzeugen, wobei durch das Verwenden einer geteilten Bandage mit zwei
Bandagenhälften, bei der die Unwuchtgewichte der Schwingungserreger in jedem Teil
der Bandage um den gleichen Winkel! bezüglich der Phasenlage wie die relative Verdrehung
der Bandagenhätften zueinander verdreht werden, um eine Synchronisation der Oszillationsbewegung
in beiden Bandagenhälften zu erreichen, auch wenn die Bandagenhälften zueinander verdreht
sind.
[0045] Eine mechanische Verbindung soll die Synchronisation der Erregerkräfte in beiden
Bandagenhälften ermöglichen. Diese Funktion übernimmt ein mehrstufiges Planetengetriebe.
[0046] Dabei hat ein Getriebe die Aufgabe, das Moment des Hydraulikmotors zum Antrieb der
Unwuchten von der linken auf die rechte Bandage phasenrichtig zu übertragen.
[0047] Im Folgenden werden unter Bezugnahme auf die Zeichnungen Ausführungsbeispiele der
Erfindung näher erläutert.
Es zeigen:
[0048]
- Fig. 1
- ein Vibrationsgerät,
- Fig. 2
- eine geteilte Vibrationsbandage der Walze DV90 nach dem Stand der Technik,
- Fig. 3
- eine einfache Zahnriemenführung für geteilte Oszillation, mit der das Phasenproblem
nicht gelöst werden kann,
- Fig. 4 bis 7
- unterschiedliche Bandagenpositionen,
- Fig. 8
- eine Schnittdarstellung der erfindungsgemäßen Bandage,
- Fig. 9
- einen Planetensatz,
- Fig.10
- einen Zahnriementrieb mit Omega-Umschlingung,
- Fig.11
- die Exzentrizität des Unwuchtflansches/Lagerzapfens, und
- Fig. 12
- eine perspektivische Ansicht einer Zahnriemenscheibe.
[0049] Fig. 1 zeigt als Beispiel für ein Vibrationsgerät eine Straßenwalze, nämlich insbesondere
eine Tandemvibrationswalze mit einer vorderen und einer hinteren Bandage 2.
[0050] Fign. 2 bis 7 erläutern, wie in der Beschreibungseinleitung bereits erwähnt, den
Stand der Technik.
[0051] In Fig.8 ist eine geteilte oszillationsfähige Bandage 2 abgebildet. Dargestellt sind
die beiden Bandagenteile 2a, 2b mit eingebautem Getriebe, z.B. dem in Fig. 9 dargestellten
Planetengetriebe 6 zur Lösung des Phasenproblems bei Kurvenfahrt, Unwuchten (Unwuchtgewichte)
3 der Schwingungserreger 30a, 30b und den Anbauteilen.
[0052] Fahrantriebe 7a, 7b treiben die jeweiligen Bandagenteile 2a, 2b an. Das Planetengetriebe
6 weist zwei Planetensätze 6a, 6b auf.
[0053] Jeder Bandagenteil 2a, 2b weist eine innenseitig angeordnete stirnseitige Ronde 12a,
12b auf, in der beispielsweise Lagerzapfen 20a, 20b zur Aufnahme rotierender Unwuchten
3 der Schwingungserreger 30a, 30b gelagert sind.
[0054] Das Hohlrad 10a auf der linken Seite des ersten Planetensatzes 6a ist durch den Lagerzapfen
16a und die Ronde 12a mit dem Bandagenteil 2a auf der linken Seite der Bandage 2 fest
verbunden. Das Hohlrad 10b auf der rechten Seite der Bandage ist dagegen über den
Lagerzapfen 16b und der Ronde 12b an den Bandagenteil 2b auf der rechten Seite der
Bandage 2 gekoppelt.
[0055] In Fig.9 ist der Aufbau eines Planetengetriebes 6 dargestellt.
[0056] Die Synchronisation der Unwuchtmomente ist unabhängig von der Verdrehung der Bandagenteile
2a, 2b. Zur einfacheren Erläuterung sei folgendes angenommen:
Der Hydraulikmotor 7 zum Antrieb der Oszillationsbewegung läuft, die Bandagenteile
2a, 2b sind nicht in Bewegung, d.h. beide Bandagenteile 2a, 2b stehen still. Folglich
sind beide in Fig. 9 ersichtlichen Hohlräder 10a, 10b blockiert, da sie, wie schon
beschrieben wurde, mit den Bandagen 2a, 2b verdrehstarr verbunden sind.
[0057] In dem Planetensatz 6a auf der linken Seite der Fig. 9 wird das Antriebsmoment, das
vom Hydraulikmotor 7 auf die Antriebswelle 5a (Sonnenwelle) übertragen wird, über
das Sonnenrad 11a und die Planetenräder 8a auf den Planetenträger 9 weitergegeben.
Es gilt Fall 3 (Sonnenrad treibt an, Steg ist Abtrieb) des elementaren Planetensatzes
nach Tabelle 2. Das Übersetzungsverhältnis i beträgt demnach 3.
[0058] Die Zähnezahlen der Räder des Planetengetriebes 6 zum Berechnen der Übersetzungsverhältnisse
sind in Tabelle 1 aufgelistet.
Tabelle 1: Zähnezahlen der Getrieberäder
Rad |
1 |
2 |
3 |
Sonnenrad |
Planetenrad |
Hohlrad |
Zähnezahl |
40 |
20 |
80 |
[0059] Vom Planetenträger 9 wird das Moment nun weiter über die Planetenräder 8b der rechten
Stufe auf das rechte Sonnenrad 11b und die Antriebswelle (Sonnenwelle) 5b weitergegeben
(Fig.9). Da beide Planetensätze 6a, 6b gleich aufgebaut sind, beträgt das Übersetzungsverhältnis
i nach Tabelle 2, Fall 4 folglich 1/3 für die rechte Stufe (Planetensatz 6b). Dieser
gibt bei der Momentenübertragung eine Gesamtübersetzung von 1 (linkes Sonnenrad 11a
zu rechtem Sonnenrad 11b).
[0060] Wenn also beide Bandagenteile 2a, 2b mit der gleichen Drehzahl rotieren - bei Geradeausfahrt
- oder beim Stillstehen, es also zu keiner Verdrehung der Bandagenteile 2a, 2b zueinander
kommt, wird das Drehmoment wie gewünscht im Verhältnis 1:1 von der einen Seite zur
anderen übertragen.
[0061] Beim Verdrehen des einen Bandagenteils 2a gegenüber dem anderen 2b muss gewährleistet
sein, dass die Unwuchten 3, im gleichen Maße mitgedreht werden.
[0062] Zur einfacheren Erläuterung wird folgendes genommen:
Der Bandagenteil 2a auf der einen Seite steht still, der Hydraulikmotor 7 läuft nicht.
Kurz gesagt, das Hohlrad 10a der ersten Stufe (Planetensatz 6a), welches mit dem Bandagenteil
2a verbunden ist und das Sonnenrad 11a des ersten Planetensatzes 6a, der über die
Antriebswelle 5a mit dem Hydraulikmotor 7 gekoppelt ist, stehen still. Folglich ist
der Planetensatz 6a auf der einen Seite (in Fig. 9 auf der linken Seite) blockiert.
[0063] Der Bandagenteil 2b auf der anderen Seite wird nun gedanklich um einen beliebigen
Winkel verdreht.
[0064] Das Hohlrad 10b des Planetensatzes 6b auf der anderen (in Fig. 9 rechten) Seite ist
über den Hohlrad-Mitnehmer und den Lagerzapfen 16b mit dem Bandagenteil 2b verbunden.
Dieses gibt nun die Drehung des Bandagenteils 2b über die Planetenräder 8b auf das
Sonnenrad 11b auf der rechten Seite weiter. Der gemeinsame Planetenträger 9 ist, wie
schon vorher erklärt, über den Planetensatz auf der linken Seite blockiert. Es gilt
also Fall 2 des elementaren Planetensatzes aus Tabelle 2. Das Übersetzungsverhältnis
i beträgt demnach -0,5.
[0065] Wie schon erläutert, muss die Unwucht 3 um den gleichen Winkel verdreht werden, wie
das Bandagenteil 2a, 2b, in dem sie gelagert ist, um eine Synchronisation der Oszillationsbewegung
in beiden Bandagenteilen 2a, 2b zu erreichen.
[0066] Vorzugsweise kann ein Zwei-Stufen-Planetengetriebe mit einem Riementrieb mit Drehrichtungsumkehrung
und reziproker Übersetzung als Planetengetriebe 6 verwendet werden.
[0067] Die jeweiligen Hohlräder 10a, 10b der Planetensätze 6a, 6b sind mit Lagerzapfen 16a,
16b, die in den benachbarten Ronden 12a, 12b der Bandagenteile 2a, 2b koaxial angeordnet
sind, mit den Bandagenteilen 2a, 2b drehfest verbunden, wobei die Lagerzapfen 16a,
16b zugleich die Lagerung der zentralen Antriebsriemenscheiben 21 des Zahnriemengetriebes
15a, 15b zum Antrieb der Schwingungserreger 30a, 30b bilden.
[0068] Alternativ kann auch ein mehrstufiges Planetengetriebe mit Riemenübersetzung ungleich
dem Kehrwert des Getriebes und ohne Richtungsumkehr verwendet werden.
[0069] Auf eine dritte Planetenstufe, die eine Gesamtübersetzung von 1 und Richtungsumkehr
bewerkstelligen würde, kann durch die Führung des Zahnriemens 32c mit Omega-Umschlingung
(siehe Fig. 10) und einem Übersetzungsverhältnis von - 2 verzichtet werden. Die Omega-Umschlingung
bedeutet; dass der Zahnriemen 15c die Zahnriemenscheiben 13 um mehr als 180°, beispielsweise
um ca. 200° bis 210°, insbesondere 205°, wie in Fig. 10 gezeigt, umschließt.
[0070] Durch die Einzelübersetzungen von -0,5 in dem Planetensatz und -2 beim Zahnriemengetriebe
15 liegt auch hier die Gesamtübersetzung bei 1.
[0071] Die Unwuchten 3 werden also wie gefordert um den gleichen Winkel wie die verdrehten
Bandagenteile 2a, 2b verstellt. Die durch die Oszillationsunwuchten erzeugten Momente
sind somit in jedem Bandagenteil 2a, 2b phasengleich, unabhängig von der aktuellen
Stellung der Unwuchten 3 zueinander.
[0072] Bei der Zahnriemenführung wurden einige grundlegende Neuerungen und vorteilhafte
Veränderung realisiert.
[0073] Ein Riemen treibt zwei oder mehrere Unwuchtwellen an. Würde man den Antrieb aus
WO 82/201903 in eine geteilte Bandage 20 übertragen, so würden acht Riemenscheiben und vier Riemen
benötigt.
[0074] Im Gegensatz zu den bisherigen ungeteilten Konstruktionen (
WO 82/201903), die für jede Unwuchtwelle einen eigenen Zahnriementrieb vorsehen, werden hier mit
einem Riemen, vorzugsweise einem Zahnriemen 32, beide Unwuchten 3 eines Bandagenteils
2a, 2b angetrieben. Dadurch können jeweils ein Zahnriemen 32 und ein Antriebsriemenrad
je Bandagenhälfte entfallen.
[0075] Wie schon vorher beschrieben, ist bei der Zahnriemenführung ein Übersetzungsverhältnis
von -2 realisiert. Dies wurde mit Hilfe einer Omega-Umschlingung des Zahnriemens 32
gemäß Fig. 10 erreicht. Dafür weisen die großen Zahnscheiben 13 die doppelte Zähnezahl
im Vergleich zur kleinen Antriebsriemenscheibe 21 auf.
[0076] Durch die Umlenkung an der kleinen Zahnscheibe 21 wird die Drehrichtung geändert,
was zu dem erforderlichen negativen Übersetzungsverhältnis führt.
[0077] Durch die erforderliche Übersetzung des Zahnriementriebes von -2 ist vorzugsweise
eine große Zahnscheibe 13 einsetzbar, in der auch ein Teil der Unwucht 3 realisierbar
ist.
[0078] Da die Zahnriemenscheibe 13 zum Anschrauben der Unwuchtplatten 14 ohnehin gebohrt
werden muss, können zusätzliche Bohrungen 35 angebracht werden, um einen Teil der
benötigten Unwucht 3 auf der gegenüberliegenden Seite der Unwuchtgewichte in Form
der Unwuchtplatten 14 herzustellen (Negativunwucht). Ein weiterer Vorteil ist das
aufgrund der Gewichtsreduzierung geringere Trägheitsmoment der Zahnriemenscheibe 13,
das zum schnelleren Hochlauf beim Start des Antriebes führt.
[0079] Den restlichen Anteil der Unwucht 3 liefern die seitlichen Unwuchtplatten 14 und
z.B. die neun Schrauben 18 als Unwuchtgewicht (Positivunwucht), womit die Unwuchtplatten
14 vorzugsweise beidseitig an den Zahnriemenscheiben 13 befestigt werden (Fig.10).
[0080] Die ohnehin erforderliche Zahnriemenscheibe 13 dient daher zugleich als Unwucht 3.
Die seitlich von der Zahnriemenscheibe 13 angeordneten Unwuchtplatten 14 sind direkt
an der jeweiligen Zahnriemenscheibe 13 verschraubt. Die Schrauben 18 bilden eine zusätzliches
Unwuchtgewicht. Die Löcher bzw. Bohrungen 35 auf der den Schrauben 18 gegenüberliegenden
Seite bilden dabei eine Negativunwucht.
[0081] In Fig.10 sind die beiden seitlich befestigten Unwuchtplatten 14 in Montagestellung
mit aufgelegtem Zahnriemen 32 abgebildet. Die Außenkontur der Unwuchtplatten 14 ist
derart gestaltet, dass die schräge Flanke 14a an den Seiten der Unwuchtplatten 14
mit dem kurzen Trum 32a des Zahnriemens 32 exakt fluchtet. Dies ist eine Möglichkeit,
um visuell den korrekten 180°-Versatz der Unwuchten 3 anhand der Lage des Zahnriemens
32 zu überprüfen.
[0082] Die Winkel der schrägen Flanken 14a der Unwuchtplatten 14 entsprechen dem Winkel
des Riemens 32 an der omega-umschlungenen Seite in der Fig. 10 gezeigten Position.
[0083] Die Unwuchtplatten 14 sind vorzugsweise beidseitig der Zahnriemenscheibe in der gleichen
Position angeordnet. Mit der Dicke der Unwuchtplatten 14 kann die Masse der Unwucht
3 verändert werden, ebenso wie mit der Anzahl der Schrauben 18 oder der Größe der
Bohrungen 35.
[0084] Bisher wurde die erforderliche Riemenspannung des Zahnriemens 32 entweder mit Hilfe
einer zusätzlichen Spannrolle hergestellt, oder es wurden nur ausgewählte, vermessene
Zahnriemen 32 mit einer genau tolerierten Länge verwendet.
[0085] Bei der in den Fign. 10 und 11 gezeigten vorliegenden Konstruktion wird die Riemenspannung
durch kontinuierliche Änderung des Achsabstandes zwischen der Antriebswelle 5a, 5b
und der Achse des Lagerzapfens 20a, 20b eingestellt. Dies wird durch Verdrehen des
exzentrisch gelagerten Lagerzapfens 20a, 20b am Unwuchtflansch 19 (Fig.11) erreicht.
[0086] Das Verdrehen des exzentrischen Unwuchtflansches 19 mit dem Lagerzapfen 20a, 20b
zum Spannen des Zahnriemens 15c geschieht durch Verdrehen eines exzentrischen Verstellbolzens
17 (Fig. 10). Dieser besteht aus zwei zueinander exzentrischen Zylindern und einem
Sechskant zum Ansetzen eines Schlüssels. Der exzentrische Verstellbolzen 17 ist zum
Verdrehen des exzentrischen Unwuchtflansches 19 vorgesehen.
[0087] Durch die Exzentrizitat wird beim Verdrehen des Verstellbolzens 17 der Unwuchtflansch
19 gegenüber der Ronde 12a, 12b verdreht.
[0088] Es ist somit ein Spannen des Riemens 32 mittels einer exzentrisch verlagerbarer Lagerzapfenanordnung
möglich.
[0089] Der fliegendgelagerte Lagerzapfen 20a, 20b dient zur Aufnahme eines Wälzlagers 34
für die Zahnriemenscheibe 13. Das Wälzlager 34 ist zentrisch zur radialen Riemenkraft
und Fliehkraft der Unwuchten 3 angeordnet.
[0090] Fig. 12 zeigt eine perspektivische Darstellung der Zahnriemenscheibe 13 ohne Zahnriemen
32.
1. Verdichtungsgerät, mit mindestens einer verfahrbaren, um eine Bandagenachse (1) drehbaren
Bandage (2), mit um die Bandagenachse (1) ein oszillierendes Drehmoment erzeugenden
gekoppelten Schwingungserregern (30a; 30b) mit Unwuchten (3), die um 180 Grad phasenversetzt
mit gleicher Drehrichtung rotieren, und mit mindestens einer koaxial zur Bandagenachse
(1) verlaufenden Antriebswelle (5a, 5b) zum Antrieb der Schwingungserreger (30a; 30b),
dadurch gekennzeichnet, dass
die Bandage (2) mit der Antriebswelle (5a; 5b)mindestens einmal geteilt ist und dass
jedes Bandagenteil (2a, 2b) mindestens zwei, in der Bandage (2) mit Abstand von der
Bandagenachse (1) gelagerte gekoppelte Schwingungserreger (30a, 30b) aufweist, wobei
die Schwingungserreger (30a) eines Bandagenteils (2a) mit den Schwingungserregern
(30b) eines anderen Bandagenteils (30b) derart gekoppelt sind, dass die Schwingungserreger
(30a, 30b) aller Bandagenteile (2a, 2b) auch bei einer Verdrehung der Bandagenteile
(2a, 2b) relativ zueinander synchron schwingen.
2. Verdichtungsgerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Antriebswellen (5a, 5b) für die Schwingungserreger (30a, 30b) der einzelnen Bandagenteile
(2a, 2b) mechanisch gekoppelt oder über eine Steuerung phasenrichtig eingestellt sind.
3. Verdichtungsgerät nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Antriebswellen (5a, 5b) für die Schwingungserreger (30a, 30b) der benachbarten
Bandagenteile (2a, 2b) mechanisch über ein Getriebe (6) gekoppelt sind und das Getriebe
(6) die Drehung bzw. das Antriebsmoment einer Antriebswelle (5a) phasenrichtig auf
die nachfolgende Antriebswelle (5b) des Bandagenteils (2b) überträgt.
4. Verdichtungsgerät nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe zum Koppeln der Antriebswellen (5a, 5b) ein Planetengetriebe (6) oder
ein Stirnradgetriebe oder ein Kegelradgetriebe ist.
5. Verdichtungsgerät nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Bandage (2) zweigeteilt ist und jedes Bandagenteil (2a, 2b) einen eigenen Fahrantrieb
(7a, 7b) aufweist, wobei die Bandagenteile (2a, 2b) koaxial relativ zueinander verdrehbar
miteinander verbunden sind.
6. Verdichtungsgerät nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Planetengetriebe (6) aus mindestens zwei Planetensätzen (6a, 6b) besteht.
7. Verdichtungsgerät nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Planetengetriebe (6) aus zwei Planetensätzen (6a, 6b) mit einem gemeinsamen Planetenträger
(9) besteht, wobei Hohlräder (10a, 10b) der Planetensätze (6a, 6b) jeweils mit einem
Bandagenteil (2a, 2b) drehfest verbunden sind und die jeweiligen Antriebswellen (5a,
5b) mit den jeweiligen Sonnenrädern (11a, 11b) der Planetensätze (6a, 6b) verbunden
ist.
8. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Antriebswellen (5a, 5b) eines jeden Bandagenteils (2a, 2b) über ein Getriebe
die mindestens zwei Schwingungserreger (30a, 30b) antreibt.
9. Verdichtungsgerät nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe zum Antrieb der Unwuchten (3) ein Riemengetriebe oder ein Kettengetriebe
ist.
10. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe zum Antrieb der Schwingungserreger (30a, 30b) ein Zahnriemengetriebe
(15a, 15b) mit einem Zahnriemen (32) ist, welcher mit Unwuchten (3) gekoppelte Zahnriemenscheiben
(13) antreibt.
11. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass das Getriebe ein Riemengetriebe ist mit einer Riemenführung, die eine Drehrichtungsumkehr
und eine reziproke Übersetzung zum Planetengetriebe (6) ermöglicht.
12. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass ein mehrstufiges Planetengetriebe (6) und ein Riemengetriebe ohne Drehrichtungsumkehr
und ohne reziproke Übersetzung zum Planetengetriebe (6) vorgesehen ist.
13. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Schwingungserreger (30a, 30b) Unwuchten (3) aufweisen und die Unwuchten (3) aus
Unwuchtplatten (14) bestehen, die seitlich an Zahnriemenscheiben (13) des Zahnriemengetriebes
(15a, 15b) befestigt sind und eine radial sich nach außen erstreckende Flanke (14a)
aufweisen, die in einer bestimmten Ausgangsposition mit dem Zahnriemen (32) des Zahnriemengetriebes
(15a, 15b) fluchtet, wenn der Drehwinkelversatz zwischen den beiden von dem Zahnriemengetriebe
(15a, 15b) angetriebenen Zahnriemenscheiben (13) dem Sollwert entspricht.
14. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass eine Riemenspanneinrichtung den Riemen (32) für den Antrieb der Unwuchten (3) bzw.
der Riemenscheiben (13) mit Hilfe eines exzentrisch verlagerbarer Lagerzapfen (20a,
20b) spannt.
15. Verdichtungsgerät nach einem der Ansprüche 9 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Riemengetriebe (15a,15b) zu der Drehachse der Unwuchten (3) koaxiale und konzentrische
Riemenscheiben (13) aufweist, deren Gewichtsverteilung nicht rotationssymmetrisch
zur Drehachse der Unwuchten (3) verläuft.
16. Verfahren zum Verdichten von Böden mit einer um eine Bandagenachse (1) drehbaren Bandage
(2) eines Verdichtungsgerätes, wobei mit Hilfe von gekoppelten Schwingungserregern
(30a, 30b) mit mit Abstand von der Bandagenachse (1) rotierenden Unwuchten (3) ein
um die Bandagenachse (1) oszillierendes Drehmoment erzeugt wird, wobei die Unwuchten
(3) um 180° phasenversetzt mit gleicher Drehrichtung angetrieben werden, gekennzeichnet durch das Verwenden einer geteilten Bandage (2) mit mindestens zwei Bandagenteilen (2a,
2b), bei der die Unwuchten (3) der Schwingungserreger (30a, 30b) in jedem Teil (2a,
2b) der Bandage (2) um den gleichen Winkel bezüglich der Phasenlage verdreht werden
wie die relative Verdrehung der Bandagenteilen (2a, 2b) zueinander, so dass eine Synchronisation
der Oszillationsbewegung in allen Bandagenteilen (2a, 2b) erreicht wird, auch wenn
die Bandagenteilen (2a, 2b) relativ zueinander verdreht werden.
1. A compaction device, comprising at least one traveling drum (2) rotatable about a
drum shaft (1), coupled vibration exciters (30a,30b) generating an oscillation torque
about the drum shaft (1), said vibration exciters having unbalanced masses (3) rotating
out of phase by 180 degrees in the same direction of rotation, and having a drive
shaft (5a,5b) running coaxial to the drum shaft (1) for driving the vibration exciters
(30a, 30b),
characterized in that
the drum (2) with the drive shaft (5a;5b) is divided at least once and that each drum
part (2a,2b) comprises at least two coupled vibration exciters (30a,30b) mounted in
the drum (2) at a distance from the drum shaft (1), wherein the vibration exciters
(30a) of one drum part (2a) are coupled to the vibration exciters (30b) of another
drum part (2b) in such a manner that the vibration exciters (30a,30b) of all drum
parts (2a,2b) oscillate in synchronism also in case of a turning of the drum parts
(2a,2b) relative to each other.
2. The compaction device according to claim 1, characterized in that the drive shafts (5a,5b) for the vibration exciters (30a,30b) of the individual drum
parts (2a,2b) are mechanically coupled or via a control means are adjusted to be in-phase.
3. The compaction device according to claim 1 or 2, characterized in that the drive shafts (5a,5b) for the vibration exciters (30a,30b) of the adjacent drum
parts (2a,2b) are mechanically coupled via a transmission (6) and said transmission
(6) is operative to transmit the rotation and respectively the drive torque of a drive
shaft (5a) with correct phase to the following drive shaft (5b) of the drum part (2a).
4. The compaction device according to claim 3, characterized in that the transmission for coupling the drive shaft parts (5a,5b) is a planetary gear transmission
(6) or a spur gear transmission or a bevel gear transmission.
5. The compaction device according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the drum (2) is of a two-part design and each drum part (2a,2b) comprises a traveling
drive (7a,7b) of its own, the drum parts (2a,2b) being connected to each other in
a manner allowing them to be turned coaxially relative to each other.
6. The compaction device according to claim 4 or 5, characterized in that the planetary gear transmission (6) comprises at least two planetary gear sets (6a,6b).
7. The compaction device according to claim 6, characterized in that the planetary gear transmission (6) comprises two planetary gear sets (6a, 6b) having
a common planetary carrier (9), wherein ring gears (10a, 10b) of the planetary gear
sets (6a,6b) are respectively connected to a drum part (2a,2b) for common rotation
therewith, and the respective drive shafts (5a,5b) are connected to the respective
sun gears (11a, 11b) of the planetary gear sets (6a,6b).
8. The compaction device according to any one of claims 1 to 7, characterized in that the drive shaft (5a,5b) of each drum part (2a,2b) is operative to drive, via a transmission,
the at least two vibration exciters (30a,30b).
9. The compaction device according to claim 8, characterized in that the drive for driving the unbalanced masses (3) is a belt transmission or a chain
drive.
10. The compaction device according to any one of claims 3 to 9, characterized in that the drive for driving the vibration exciters (30a,30b) is a toothed-belt transmission
(15a,15b) comprising a toothed belt (32) for driving toothed-belt pulleys (13) coupled
with unbalanced masses (3).
11. The compaction device according to any one of claims 9 or 10, characterized in that the drive is a belt transmission with a belt guiding arrangement allowing for reversal
of the direction of circulation and for a reciprocal transmission ratio toward the
planetary gear transmission (6).
12. The compaction device according to any one of claims 9 to 11, characterized in that a multi-stage planetary gear transmission (6) and a belt transmission without reversal
of rotational direction and without reciprocal transmission ratio toward the planetary
gear transmission (6) are provided.
13. The compaction device according to any one of claims 10 to 12, characterized in that the vibration exciters (30a,30b) comprise unbalanced masses (3) and said unbalanced
masses (3) comprise unbalanced plates (14) being laterally fastened to toothed-belt
pulleys (13) of the toothed-belt transmission (15a,15b) and having a radially outward
flank (14) which in a predetermined starting position is in alignment with the toothed
belt (32) of the toothed-belt transmission (15a,15b) if the rotational angle displacement
between the two toothed-belt pulleys (13) driven by the toothed-belt transmission
(15a,15b) corresponds to the desired value.
14. The compaction device according to any one of claims 9 to 13, characterized in that a belt tensioning device is operative to tension the belt (32) for driving the unbalanced
masses (3) and respectively of the pulleys (13) with the aid of an eccentrically displaceable
bearing pin (20a, 20b).
15. The compaction device according to any one of claims 9 to 14, characterized in that the belt transmission (15a,15b) comprises pulleys (13) which are coaxial and concentric
with the rotational axis of the unbalanced masses (3) and whose weight distribution
does not extend with rotational symmetry with respect to the rotational axis of the
unbalanced masses (3).
16. A method for the compacting of ground by means of a drum (2) of a compacting device,
said drum being rotatable about a drum shaft (1), wherein, with the aid of coupled
vibration exciters (30a,30b) comprising unbalanced masses (3) rotating at a distance
from the drum axis (1), a moment of rotation that oscillates about the drum axis (1)
is generated, the unbalanced masses (3) being driven to rotate out of phase by 180
degrees in the same direction of rotation, characterized by the use of a divided drum (2) with at least two drum halves (2a, 2b), in which the
unbalanced masses (3) of the vibration exciters (30a, 30b) in each part (2a,2b) of
the drum (2) are rotated by the same angle with respect to the phase position as in
the turning of the drum halves (2a,2b) relative to each other, so that a synchronization
of the oscillatory movement in all drum parts (2a,2b) is obtained even if the drum
parts (2a, 2b) have been turned relative to each other.
1. Appareil de compactage, avec au moins un bandage (2) pouvant être déplacé et pouvant
tourner autour d'un axe de bandage (1), avec des générateurs d'oscillations (30a ;
30b) accouplés, générant un couple de rotation oscillant autour de l'axe de bandage
(1) et pourvus de masses non équilibrées (3) qui tournent dans le même sens de la
rotation avec un décalage de phase de 180 degrés, et avec au moins un arbre d'entraînement
(5a, 5b), évoluant de manière coaxiale par rapport à l'axe de bandage (1), en vue
de l'entraînement des générateurs d'oscillations (30a ; 30b),
caractérisé en ce que
le bandage (2) est divisé au moins une fois avec l'arbre d'entraînement (5a ; 5b)
et caractérisé en ce que chaque partie de bandage (2a, 2b) présente au moins deux générateurs d'oscillations
(30a, 30b) accouplés, logés dans le bandage (2) à distance de l'axe de bandage (1),
les générateurs d'oscillations (30a) d'une partie de bandage (2a) étant accouplés
avec les générateurs d'oscillations (30b) d'une autre partie de bandage (30b), de
telle sorte que les générateurs d'oscillations (30a, 30b) de toutes les parties de
bandage (2a, 2b) oscillent également de manière relativement synchrone l'un par rapport
à l'autre dans le cas d'une torsion des parties de bandage (2a, 2b).
2. Appareil de compactage selon la revendication 1, caractérisé en ce que les arbres d'entraînement (5a, 5b) sont accouplés mécaniquement pour les générateurs
d'oscillations (30a, 30b) de chacune des diverses parties de bandage (2a, 2b) ou sont
réglés en phase par l'intermédiaire d'une commande.
3. Appareil de compactage selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les arbres d'entraînement (5a, 5b) sont accouplés mécaniquement par l'intermédiaire
d'une transmission (6) pour les générateurs d'oscillations (30a, 30b) des parties
de bandage (2a, 2b) adjacentes et la transmission (6) transmet le mouvement de rotation,
respectivement le couple d'entraînement d'un arbre d'entraînement (5a) en phase sur
l'arbre d'entraînement (5b) suivant de la partie de bandage (2b).
4. Appareil de compactage selon la revendication 3, caractérisé en ce que la transmission destinée à l'accouplement des arbres d'entraînement (5a, 5b) est
un engrenage planétaire (6) ou un engrenage droit ou encore un engrenage conique.
5. Appareil de compactage selon la revendication 1 à 4, caractérisé en ce que le bandage (2) est divisé en deux et chaque partie de bandage (2a, 2b) présente un
propre mécanisme de roulement (7a, 7b), les parties de bandage (2a, 2b) étant reliées
l'une à l'autre de manière coaxiale et pouvant être déplacées relativement l'une par
rapport à l'autre.
6. Appareil de compactage selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que l'engrenage planétaire (6) est composé d'au moins deux trains planétaires (6a, 6b).
7. Appareil de compactage selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'engrenage planétaire (6) est composé de deux trains planétaires (6a, 6b) avec une
cage de transmission planétaire (9) commune, les couronnes de train planétaire (10a,
10b) des trains planétaires (6a, 6b) étant respectivement reliées solidairement en
rotation avec une partie de bandage (2a, 2b) et les arbres d'entraînement (5a, 5b)
respectifs étant reliés avec les roues solaires (11a, 11b) respectives des trains
planétaires (6a, 6b).
8. Appareil de compactage selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les arbres d'entraînement (5a, 5b) de chacune des parties de bandage (2a, 2b) entraînent
les au moins deux générateurs d'oscillations par l'intermédiaire d'une transmission
(30a, 30b).
9. Appareil de compactage selon la revendication 8, caractérisé en ce que la transmission destinée à l'entraînement des masses non équilibrées (3) est une
transmission par courroie ou une transmission par chaîne.
10. Appareil de compactage selon l'une des revendications 3 à 9, caractérisé en ce que la transmission destinée à l'entraînement des générateurs d'oscillations (30a, 30b)
est un engrenage à courroie dentée (15a, 15b) avec une courroie dentée (32), laquelle
entraîne des poulies à courroie dentée accouplées (13) avec des masses non équilibrées
(3).
11. Appareil de compactage selon l'une des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que la transmission est une transmission par courroies avec un guidage de courroie, lequel
permet une inversion du sens de la rotation et une translation réciproque avec l'engrenage
planétaire (6).
12. Appareil de compactage selon l'une des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que sont prévus un engrenage planétaire (6) à plusieurs étages et une transmission par
courroies sans inversion du sens de la rotation et sans translation réciproque avec
l'engrenage planétaire (6).
13. Appareil de compactage selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que les générateurs d'oscillations (30a, 30b) présentent des masses non équilibrées (3)
et les masses non équilibrées (3) sont constituées de plaques de masses non équilibrées
(14) qui sont fixées latéralement à des poulies à courroie dentée (13) de l'engrenage
à courroie dentée (15a, 15b) et qui présentent un flanc (14a) s'étendant de manière
radiale vers l'extérieur, lequel flanc (14a) est aligné avec la courroie dentée (32)
de l'engrenage à courroie dentée (15a, 15b) dans une position de sortie déterminée,
lorsque le décalage de l'angle de rotation entre les deux poulies à courroie dentée
(13), entraînées par l'engrenage à courroie dentée (15a, 15b), correspond à la valeur
nominale.
14. Appareil de compactage selon l'une des revendications 9 à 13, caractérisé en ce qu'un système de tension de la courroie tend la courroie (32) pour l'entraînement des
masses non équilibrées (3), respectivement des poulies à courroie (13) à l'aide d'un
tourillon (20a, 20b) pouvant être déplacé de manière excentrique.
15. Appareil de compactage selon l'une des revendications 9 à 14, caractérisé en ce que la transmission par courroies (15a, 15b) présente des poulies à courroie (13) concentriques
et coaxiales par rapport à l'axe de rotation des masses non équilibrées (3), dont
la répartition du poids desdites poulies à courroie (13) est effectuée de manière
non symétrique en rotation par rapport à l'axe de rotation des masses non équilibrées
(3).
16. Procédé destiné au compactage des sols avec un bandage (2) d'un appareil de compactage,
lequel bandage peut tourner autour d'un axe de bandage (1), un couple de rotation
oscillant étant généré autour de l'axe de bandage (1) à l'aide de générateurs d'oscillations
(30a, 30b) accouplés, au moyen de masses non équilibrées (3) en rotation se trouvant
à distance de l'axe de bandage (1), les masses non équilibrées (3) étant entraînées
dans le même sens de la rotation avec un décalage de phase de 180 degrés, caractérisé par l'utilisation d'un bandage (2) divisé, avec au moins deux parties de bandage (2a,
2b) pour lesquelles les masses non équilibrées (3) des générateurs d'oscillations
(30a, 30b) sont soumises, dans chaque partie (2a, 2b) du bandage (2), à une torsion
correspondant au même angle par rapport à la position de phase que la torsion relative
des parties de bandage (2a, 2b) l'une vis à vis de l'autre, de telle sorte qu'une
synchronisation du mouvement d'oscillation est atteinte dans toutes les parties de
bandage (2a, 2b), y compris lorsque les parties de bandage (2a, 2b) sont soumises
à une torsion de manière relativement l'une par rapport à l'autre.