L'invention se rapporte à un procédé de mesure capacitive de longueurs et d'angles, utilisant au moins deux électrodes émettrices disposées côte à côte, faisant face à au moins une électrode réceptrice déplaçable parallèlement à ces électrodes émettrices et captant un signal par influence électrostatique de celle-ci, les deux électrodes émettrices étant reliées respectivement à une première tension alternative V1 et à une seconde tension alternative V2, lesdites première et seconde tensions alternatives ayant même fréquence, des amplitudes respectives constantes et étant de phases opposées.
On connaît déjà par le brevet suisse CH-A-539837, un procédé dans lequel la détermination du déplacement mutuel d'éléments capacitifs est obtenue en décomposant le trajet de déplacement en éléments individuels capacitifs successifs, dont les passages sont détectés l'un après l'autre. Il est ainsi possible d'obtenir, sur le trajet de déplacement d'un élément individuel, des tensions de déplacement exactement linéaires. Un inconvénient de ce dispositif réside toutefois dans le fait qu'il est difficile de régler le processus de mesure de telle façon que lors de la disposition en série des éléments individuels de mesure, respectivement de leurs tensions, il ne se produise pas d'erreurs de discontinuités, lesquelles peuvent être dues à des défauts accidentels de répartition des électrodes.
L'invention a pour but de supprimer ces inconvénients en éliminant de façon simple les erreurs de transfert d'un élément d'interpolation à l'autre, ceci tout en conservant les propriétés linéaires d'interpolation. Elle décrit un procédé capacitif de mesure de longueurs et d'angles, utilisant des électrodes émettrices montées en série et au moins une électrode réceptrice faisant face aux électrodes émettrices, déplaçable parallèlement à celles-ci.
Ce procédé est caractérisé en ce que les électrodes émettrices faisant face à une électrode réceptrice sont divisées en deux groupes reliés respectivement auxdites première V1 et seconde V2 tensions alternatives et séparés par une électrode émettrice alimentée par une troisième tension alternative Vx dont la valeur varie entre l'amplitude de ladite première tension alternative V1 et l'amplitude de ladite seconde tension alternative V2 de telle façon que la valeur de ladite troisième tension alternative Vx constitue une mesure du déplacement de l'électrode réceptrice, lorsque la valeur du signal capté par cette dernière devient égal à zéro ; les capacités des groupes précités qui se trouvent en regard de l'électrode réceptrice étant une fonction linéaire du déplacement de ladite électrode sur un parcours d'au moins une distance de décalage L entre deux électrodes émettrices consécutives.
L'avantage de ces dispositions réside dans le fait qu'aux points de transition entre deux intervalles voisins d'interpolation, la valeur de la troisième tension Vx est identique suivant le sens du déplacement, à celle de la première ou deuxième tension V1 ou V2 de sorte que tout en conservant la linéarité élevée d'interpolation, comme on l'expliquera ultérieurement, on est assuré d'avoir des transitions sans aucun problème entre des intervalles voisins d'interpolation.
Des exemples de mise en oeuvre du procédé de mesure capacitive de longueurs conforme à l'invention, sont décrits en référence au dessin annexé dans lequel :
Comme on le voit à la figure 1, des électrodes émettrices 10 disposées en face d'une seule électrode réceptrice 20, sont connectées à trois tension alternatives, une électrode émettrice individuelle, habituellement, celle qui se trouve à proximité du milieu, étant connectée à une tension alternative Vx, tandis que les électrodes se trouvant sur l'un des côtés sont connectés à une tension V1 alternative d'amplitude constante, et celles se trouvant de l'autre côté sont connectées à une tension V2 alternative d'amplitude constante, les tensions V1 et V2 présentant la même amplitude et la même fréquence, mais étant en opposition de phase. La troisième tension alternative Vx est variable, par exemple en amplitude. Si l'on pose comme condition que la somme des courants alternatifs à l'électrode réceptrice doit être égale à zéro, on constate que pour un déplacement relatif X de l'électrode réceptrice par rapport aux électrodes émettrices, la tension Vx varie linéairement avec le déplacement X, et que pour un déplacement sur une distance égale à l'intervalle moyen L des électrodes émettrices, cette tension passe par zéro, du fait qu'un changement de phase se produit de V1 à V2. Les conditions aux limites d'un intervalle L correspondant à un intervalle d'interpolation se trouvent donc exactement définies : elles sont remplies si la tension alternative provoquée sur l'électrode réceptrice s'annule pour Vx = V1, et respectivement pour Vx = V2. Si cela est le cas, la répartition des tensions appliquées aux électrodes émettrices est déplacée d'une électrode par des moyens électroniques. Si l'on a plusieurs électrodes réceptrices, et si N électrodes émettrices viennent se placer sur un intervalle séparant les centres de deux électrodes réceptrices voisines, la répartition des tensions appliquées aux électrodes émettrices sera une fonction périodique de la position ayant une période de N électrodes.
La figure 2 représente le schéma d'ensemble d'un circuit électronique utilisable à cet effet, ce circuit lui-même ne faisant pas partie de l'invention. Le signal reçu en provenances des électrodes réceptrices 20 est amplifiés par un amplificateur 21 et amené à basse impédance à un démodulateur synchrone 22 piloté par un oscillateur 23. Le signal est ensuite analysé dans un comparateur 24 qui commande, de son côté, l'entrée de comptage et de décomptage d'un compteur binaire 25. L'entrée de comptage du compteur 25 est reliée, pour simplifier la représentation, également à l'oscillateur 23. L'état du compteur 25 est une mesure directe de la position relative des électrodes, comme cela ressort des explications ci-après. Les sorties à faible valeur du compteur 25 commandent un transformateur digital-analogique 26 qui fournit la tension de modulation pour la variation d'amplitude qui se produit linéairement en fonction du déplacement. Cette tension de modulation, ainsi que les sorties à haute valeur du compteur, aboutissent à un générateur de fonction 27 qui possède N sorties (dans le cas présent, 8 sorties) 31 à 38.
La figure 3 représente les formes d'ondes de sortie, produites par le générateur de fonction 27, en fonction de la position du compteur, par suite du déplacement. Chacune de ces sorties 31 à 38 est amenée à un modulateur 28 raccordé à l'oscillateur 23. Ces modulateurs 28 élaborent à partir des impulsions données par l'oscillateur 23 et les tensions de modulation V31 à V38 délivrés à chaque sortie 31 à 38 du générateur 27, une onde modulée sous forme d'une tension alternative V1, V2 ou Vx. Ces tensions alternatives sont alors acheminées vers les électrodes émettrices 11 à 18.
On a représenté à la figure 4 la forme d'onde obtenue sur une électrode émettrice, en fonction d'un déplacement selon X à vitesse constante. On voit à la figure 3, que pour un déplacement donné L, pour deux (électrodes émettrices 14 et 18) des 8 électrodes émettrices 11-18, la tension de modulation V34 et V38 varie constamment. L'électrode émettrice 14 se trouve en face d'une électrode réceptrice (voir fig. 2), alors que l'autre électrode émettrice 18 se situe entre deux électrodes réceptrices 20, du fait que l'extension de ces dernières n'atteint qu'environ la moitié de son intervalle moyen. L'électrode 18 n'exerce donc aucune influence sur les électrodes réceptrices, de sorte que seule l'électrode émettrice 14 située en regard d'une électrode réceptrice est raccordée à Vx. La figure 3 montre en outre que les variations linéaires d'électrodes voisines se suivent exactement, de sorte que la mesure est linéaire dans tout le domaine de déplacement, et que l'état du compteur reproduit donc une mesure linéaire du déplacement.
Pour pouvoir intégrer facilement toute l'électronique, il est souhaitable de réduire au minimum les fonctions linéaires, en particulier le transformateur digital-analogique 26. Ceci est le cas par exemple si, au lieu de faire varier l'amplitude linéairement avec le déplacement, on rend Vx alternativement égal à V1 et à V2 avec une durée variable des impulsions, cette durée variant linéairement avec le déplacement. La figure 5 illustre la fonction de modulation correspondante, pour un déplacement à vitesse constante. Muni d'un filtre passe-bas, ce dispositif est équivalent à une modulation linéaire d'amplitude.
Dans la variante représentée à la figure 7 et qui ne fait pas partie de l'objet de la présente invention, on utilise à la place du compteur-décomp- teur 25 suivant en permanence le déplacement relatif X de l'électrode réceptrice 20, un compteur additionneur 71 qui compte de façon continue. La répartition des tensions V1, V2 et Vx appliquée aux électrodes émettrices 11 à 18 suit donc un déplacement fictif des électrodes réceptrices 20, à une vitesse proportionnelle à la fréquence du compteur 71. Le générateur de fonction 72 élabore, à partir des impulsions délivrées par l'oscillateur 23 et conformément à l'état du compteur 71, des ondes rectangulaires V1 et V2 et des ondes d'interpolation Vx qui sont dans ce cas des ondes Vx, Vx" et Vx'" constituant une transition par valeurs intermédiaires discrètes entre les ondes V1 et V2, comme représentée à la figure 6. Ces ondes sont alors acheminées, suivant une séquence et répartition correspondant à l'état du compteur 71, aux différentes électrodes 11 à 18. Comme précédemment décrit, l'électrode mise à la tension Vx se trouve bordée d'un côté par deux électrodes mises à la tension alternative V1 et de l'autre côté à la tension alternative V2 de phase opposée à V1.
Le signal récolté sur l'électrode réceptrice 20 est conduit à un démodulateur 22 synchrone avec la fréquence de V1 et V2 et le signal démodulé (V22) acheminé par un filtre passe-bas 70 au comparateur 24 destiné à détecter le passage au zéro.
A la figure 6, sont illustrées les ondes rectangulaires V1 et V2 et les ondes d'interpolation Vx, Vx" et Vx"' appliquées aux électrodes émettrices 11 à 18. Les ondes Vx', Vx" et Vx'" permettent d'obtenir, après la démodulation synchrone, une transition graduelle entre les effets produits par les tensions alternatives V1 et V2 sur l'électrode réceptrice 20. En effet, l'onde V1 engendre, à chaque cycle dans le démodulateur synchrone 22, deux impulsions positives, l'onde Vx', partiellement désynchronisée, une impulsion positive, l'onde Vx" entièrement désynchronisée, aucune impulsion, l'onde Vx'" une impulsion négative, et finalement l'onde V2 produit deux impulsions négatives. L'onde Vx' correspond donc à 0,5 V,, Vx" à zéro et Vx"' à + 0,5 V2.
On n'a, dans ce cas, pas de transition constante, mais un nombre de valeurs intermédiaires réparties linéairement, mais qui fournissent une graduation linéaire du signal qui peut être filtrée sans difficulté, de sorte qu'on obtient de nouveau une caractéristique linéaire.
La figure 8 représente le signal démodulé (V22) qui présente encore une ondulation résiduelle due aux graduations discrètes de la forme d'onde de transition de Vx. Après le filtre passe-bas 70, la tension (V70) varie toutefois d'une façon linéaire dans la zone du passage au zéro, de sorte qu'on obtient, ici également, une relation linéaire entre le moment du passage au zéro, c'est-à-dire à l'état du compteur à ce moment, et le déplacement X.