Procédé de traitement de l'acier par le calcium permettant d'obtenir une grande aptitude à la mise en forme à froid et une basse teneur en silicium

Description

[0001] Le procédé qui fait l'objet de l'invention concerne des aciers dont les inclusions, grâce à un traitement approprié, restent globulaires après laminage ce qui leut confère à l'état d'emploi des propriétés particulièrement intéressantes telles qu'une grande aptitude à l'emboutissabilité ou à la frappe à froid.

[0002] Il est connu de faire appel pour préparer de tels acier à une addition de calcium dans l'acier liquide avant de couler celui-ci.

[0003] L'introduction de cet élément dans l'acier liquide présente des difficultés particulières dues à sa faible densité et à sa très grande oxydabilité.

[0004] Une méthode particulièrement efficace pour réaliser cette introduction est celle décrite dans la demande de brevet européen EP 34 994 page 8, lignes 13-35.

[0005] Elle consiste à faire appel à un silico-calcium à 30% de calcium; cet alliage est utilisé sous forme de poudre laquelle est enveloppée dans une gaine d'acier de faible épaisseur et compactée in situ. Le produit composite ainsi réalisé, appelé couramment fil fourré, est introduit par déroulage à partir d'une bobine au coeur du bain d'acier liquide à traiter. On évite ainsi toute oxydation de l'élément actif, le calcium, et celui-ci agit directement sur le bain métallique avec un rendement élevé et reproductible.

[0006] Les aciers ainsi traités présentent des propriétés améliorées dans de nombreux domaines: isotropie, ductilité, usinabilité. De plus cette addition de calcium rend liquides les inclusions présentes dans le métal liquide et donc évite les risques de bouchage des busettes de coulée continue.

[0007] Cette méthode n'est cependant pas utilisable lorsqu'on désire préparer certains aciers présentant une aptitude particulière à la mise en forme à froid et plus spécialement à l'emboutissage profond.

[0008] De tels aciers doivent avoir une très basse teneur en silicium. La limite à ne pas dépasser est le plus souvent de 20 à 30 millièmes pour cent de silicium. Dans la pratique le silico-calcium utilisé contient environ 30% de Ca, 60% de Si et 10% de Fe + impuretés diverses.

[0009] Le poids de ce silico-calcium qui doit être introduit dans l'acier liquide pour obtenir la pleine efficacité du calcium est d'environ 0,5 à 1,5 kg par tonne d'acier liquide.

[0010] Cette addition entraîne donc un enrichissement en silicium de lacier liquide de 30 à 90 millièmes pour cent, et celui avec un rendement de pratiquement 100%.

[0011] Des essais ont montré qu'il n'est pas souhaitable d'utiliser des silico-calcium contenant plus de 30% de calcium. En effet ces alliages à l'état broyé sont instables et susceptibles d'explosion. Des risques semblables d'explosion existent dans le cas du calcium broyé qui comporte des proportions importantes de fines extrêmement oxydables et instables.

[0012] On connaît la possibilité d'élaborer un calcium pur, sous forme de grains et exempt de fines. Un tel produit peut être en particulier obtenu par le procédé décrit dans la demande internationale PCT WO 81 / 01811. On peut donc envisager de l'utiliser pour l'élaboration d'aciers à très bas silicium.

[0013] Ce produit a cependant pour inconvénient un coût élevé qui augmente de façon importante le coût d'affinage de tels aciers.

[0014] On a donc recherché la possibilité d'élaborer dans des conditions de prix de revient beaucoup plus favorables des aciers au calcium ayant une très basse teneur en silicium de façon à obtenir des propiétés particulièrement avantageuses comme en particulier la déformabilité à froid.

[0015] Le procédé suivant l'invention consiste à élaborer de façon connue un acier liquide à très basse teneur en silicium puis à introduire dans cet acier liquide un fil fourré, pourvu d'une enveloppe le plus souvent en acier, dont l'âme est une matière divisée comportant au moins deux composants. Le premier de ces composants est du calcium métallique en grains dont la teneur en particules plus petites que les mailles du tamis de 150 mesh n'excède pas 2 à 3% en poids dudit composant.

[0016] Le deuxième est du silico-calcium contenant en % en masse Ca 25 à 35, Si 50 à 70, Fe et impuretés 5 à 15.

[0017] Le rapport de masse K, dans la matière divisée, entre le premier composant et le second est compris entre 0,1 et 3.

[0018] On introduit le plus souvent dans l'acier liquide, au moyen de ce fil fourré, partonne d'acier traitée, environ 125 à 600 g de calcium et une quantité de silicium ne dépassant pas 300 g.

[0019] De préférence on élabore l'acide liquide de façon que sa teneur en silicium, avant introduction du fil fourré soit inférieure à 5 millièmes pour cent en masse.

[0020] On peut en particulier, après calmage de l'acier liquide par de l'aluminium, le traiter par un laitier basique réducteur contenant par exemple du spath fluor pour le désulfurer.

[0021] Le fil fourré comporte avantageusement une âme en matière divisée qui se trouve à l'état compacté à l'intérieur de l'enveloppe, celle-ci présentant au moins deux zones aplaties parallèles, en face l'une de l'autre. De préférence le calcium en grain utilisé est obtenu par le procédé qui fait l'objet de la demande internationale PCT WO 81/01811.

[0022] Ce procédé consiste à fondre le calcium de départ puis à le faire passer à l'état divisé à travers un bain de purification puis, après décantation à le pulvériser par passage à travers un orifice vibrant et enfin à solidifier en grains les gouttes obtenues.

[0023] Le procédé suivant l'invention s'applique le plus souvent à l'élaboration d'aciers non alliés ou faiblement alliés.

[0024] D'une façon générale le procédé suivant l'invention permet d'effectuer de façon particulièrement économique des additions de calcium dans un acier, à la concentration souhaitée pour obtenir la globulari- sation des inclusions, tout en maintenant la teneur en silicium au dessous d'un niveau limite, en général fixé par une norme.

[0025] On obtient ainsi un acier qui, tout en ayant les caractéristiques propres aux aciers traités par le calcium, en particulier une bonne isotropie des propriétés mécaniques et une excellente aptitude à l'usinage, présente aussi une excellente aptitude à la déformation à froid et plus spécialement à l'emboutissage.

[0026] Grâce au procédé suivant l'invention il est possible de réduire de façon importante le coût d'élaboration de ces aciers. Pour cela, on détermine tout d'abord pour chaque type d'élaboration la quantité de calcium total qu'il faut introduire dans l'acier, au moyen d'un fil fourré, en tenant compte du fait que le rendement de réaction du calcium ainsi introduit est de 15 à 20%.

[0027] On détermine aussi les quantités de silicium qu'il est possible d'introduire dans l'acier sans dépasser la limite maximale acceptable.

[0028] Cette limite est le plus souvent d'environ 20 à 30 millièmes pour cent. Dans la mesure où l'élaboration de l'açier a permis d'obtenir un acier liquide à très basse teneur en silicium, par exemple inférieur à 5 millièmes pour cent, il est possible d'accepter une augmentation de la teneur en silicium de l'acier au cours de l'introduction du fil fourré dans l'acier liquide d'environ 15 à 30 millièmes pour cent suivant les spécifications auxquelles doit répondre l'acier. On peut donc introduire dans l'acier en tenant compte de sa teneur initiale en silicium et de la limite fixée par la spécification, 150 à 300 g de silicium par tonne d'acir liquide. Lorsque ce silicium est introduit sous forme d'un silico-calcium de type courant, contenant approximativement en % en masse Si 60, Ca 30 et Fe + impuretés 10, on voit que la quantité totale de silico-calcium à introduire est de 250 à 500 g par tonne d'acier liquide. La quantité de calcium correspondante ainsi introduite est de 75 à 150 g par tonne. Il suffit de mélanger au silico-calcium le complément en calcium en grain permettant d'atteindre la quantité de calcium total qu'il s'agit d'introduire. On peut ainsi réduire au minimum le coût d'élaboration de tels aciers. En effet d'une part on utilise une quantité aussi élevée que possible d'un silico-calcium dont le prix de revient à l'unité de calcium introduite est particulièrement bas, et d'autre part l'utilisation de calcium pur au lieu de silico-calcium pour le complément réduit la masse totale et le volume correspondant de matière divisée à introduire.

[0029] Ceci veut dire que à section et taux de compactage égaux une plus faible longueur de fil fourré devra être introduite dans le bain d'acier liquide, ce qui contribuera aussi à la réduction des coûts. Cette introduction sera faite le plus souvent en poche ou encore en répartiteur dans le cas d'une coulée continue. On aura au préalable désoxydé l'acier dans des conditions telles que sa teneur en silicium soit abaissée à un niveau en général inférieur à 5 millièmes pour cent et en général de l'ordre de 1 à 3 millièmes pour cent.

[0030] L'invention est également relative à un fil fourré pour le traitement de bains d'acier comprenant une enveloppe métallique à l'intérieur de laquelle est enfermée une matière divisée à base de calcium et de silicium. Cette matière divisée comporte au moins deux composants, le premier étant du calcium métallique en grains dont la teneur en particules inférieures aux mailles du tamis de 150 mesh n'excède pas 2 à 3% en poids dudit composant, le deuxième étant du silico-calcium contenant en % en masse Ca 25 à 35%, Si 50 à 70%, Fe et impuretés 5 à 15%, le rapport K entre les teneurs du premier et du deuxième composants étant compris entre 0, et 3 et de préférence 0,3 et 2.

[0031] Avantageusement l'enveloppe du fil fourré suivant l'invention est en acier.

[0032] Avantageusement également la matière divisée enfermée dans l'enveloppe est à l'état compacté. Une solution particulièrement intéressante de réalisation du fil fourré est constituée par un fil dont l'enveloppe présente au moins deux zones aplaties parallèles en face l'une de l'autre.

[0033] La figure jointe permet de mieux comprendre les possibilités du procédé suivant l'invention et son mode en mise en ceuvre.

[0034] Cette figure donne en ordonnée l'enrichissement en silicium du métal par injection du fil fourré en fonction de la teneur moyenne en calcium du mélange utilisé.

[0035] Cette figure comporte 3 courbes (1), (2) et (3) qui correspondent chacune à une quantité constante de calcium ajouté à la tonne d'acier.

- 450 g/tonne pour la courbe (1)

- 300 g/tonne pour la courbe (2)

- 150 g/tonne pour la courbe (3)

[0036] Ces mélanges sont composés de calcium pur en grains exempt de fines (absence de grains dont le diamètre est inférieur à 100 microns) et d'un silico-calcium broyé qui contient en % en masse:

Si 60% - Ca 30% - Fe et impuretés 10%

[0037] En abscisse est donné la teneur en Ca totale en % en masse des mélanges calcium/silico-calcium en chaque point des courbes. Cette teneur peut être calculé à partir du rapport K entre les quantités de calcium pur et de silico-calcium contenues dans les mélanges en chaque point. La courbe (4) représente la variation de teneur en calcium total des méianges en fonction du rapport K.

[0038] La valeur K = 0 correspond à une matière divisée composée uniquement de silico-calcium à 30% de calcium. Cette valeur définit les points de départ (5), (6) et (7) de chacune des courbes (1), (2) et (3).

[0039] En chacun de ces points la matière divisée est constituée respectivement par 1,5-1 et 0,5 kg de silico-calcium sans addition de calcium pur. Les quantités de silicium correspondantes qui seront introduites dans l'acier liquide sont de: 900 g - 600 g et 300 g de silicium par tonne. Le rendement d'introduction de ce silicium étant pratiquement de 100% on voit que ces additions de silico-calcium enrichissent l'acier en silicium respectivement en ces points de 90, 60 et 30 millièmes pour cent. De tels enrichissements ne sont pas acceptables si on veut limiter la teneur finale en silicium à un niveau par exemple inférieur à 30 millièmes pour cent ou encore inférieur à 25 ou 20 millièmes pour cent.

[0040] Les courbes de la figure montrent qu'il est possible, par un enrichissement modéré en calcium pur de la matière divisée, d'abaisser au niveau voulu la teneur en silicium. On constate par exemple qu'un mélange de matière divisée ayant un rapport K de 0,6, c'est-à-dire dans lequel la masse de calcium pur est égale à 60% de la masse de silico-calcium, permet de diviser par trois l'enrichissement en silicium toutes choses égales par ailleurs. Un tel mélange contient 56% de Ca au lieu de 30% dans le cas du silico-calcium seul, et la masse nécessaire pour traiter une tonne d'acier liquide ne représente plus que 53,6% de la masse initiale.

[0041] Dans bien des cas il suffit d'enrichir en calcium de façon relativement faible la matière divisée pour obtenir le résultat souhaité.

[0042] On utilise pour la mise en oeuvre de l'invention des matières divisées dont le rapport K peut varier suivant les besoins entre 0,1 et 3. Dans la pratique on se limite le plus souvent à des rapports K compris entre 0,2 et 2. On recherche de préférence l'utilisation de rapports K aussi faibles que possible en fonction du but recherché de façon à réduire au minimum le coût de l'addition.

[0043] L'exemple ci-après décrit de façon non limitative un mode de mise en oeuvre du procédé suivant l'invention.

[0044] 1) On élabore de façon connue au moyen d'un convertisseur LD un acier pour emboutissage qui présente après coulée dans une poche, à revêtement de dolomie, la composition suivante en % en masse:

C = 0,055; Si = ₀,₀₀₄; Mn = 0,280; S = 0,012;

P = 0,014; Cu = 0,015.

[0045] On effectue le calmage en poche par de l'aluminium sans addition de ferro-silicium. On traite cet acier en poche par un laitier basique constitué d'un mélange de chaux d'alumine et de spath fluor avec agitation par soufflage d'argon à travers un bouchon poreux placé dans le fond de la poche. Après 10 minutes de soufflage la composition de l'acier est la suivante en % en masse:

C = 0,057; Si = ₀,₀₀₃; Mn = 0,290; S = 0,008;

P = 0,017; Cu = 0,016 et AI = 0,045.

[0046] On introduit alors dans l'acier liquide un fil fourré à enveloppe en acier dont la matière divisée contenue est un silico-calcium contenant en % en masse Ca = 30, Si = 60, Fe et impuretés 10. La quantité de silico-calcium introduite est de 1,2 kg (correspondant à 0,36 kg de calcium) par tonne d'acier liquide. Après 3 minutes de soufflage à l'argon on coule l'acier en lingots qu'on transforme ensuite en brames. La composition moyenne de celles-ci est alors la suivante en % en masse:

C = 0,058; Si = 0,076; Mn = 0,290; S = 0,006.

[0047] 2) On élabore par le procédé suivant l'invention un acier pour emboutissage de même pour lequel la spécification impose une teneur en silicium inférieure à 0,020%. Après élaboration au convertisseur LD puis calmageà l'aluminium ettraitement par un laitier basique avec soufflage d'argon comme dans le premier cas, on obtient la composition suivante:

C = 0,053; Si = 0,002; Mn = 0,268; S = 0,007;

P = 0,014; Cu = 0,020 et AI = 0,042.

[0048] On introduit alors dans l'acier liquide un fil fourré à enveloppe en acier dont la matière divisée contenue est un mélange de silico-calcium de même composition que pour la première élaboration, et de calcium pur en grains. Le rapport K est égal à 1,33 ce qui correspond à une matière divisée dont la teneur moyenne en calcium est de 70%.

[0049] La quantité de calcium total ajoutée est la même que dans le premier cas c'est-à-dire 360 g/t d'acier liquide à traiter. Cette fois-ci le mélange de matière divisée contient 294 g de calcium pur en grains, 221 g de silico-calcium contenant seulement 132 g de silicium. La masse de mélange à introduire est ramenée à 515 g/t au lieu de 1200 g/t ce qui réduit la longueur du fil fourré de façon importante.

[0050] Après 3 minutes de soufflage d'argon on coule l'acier en lingots qu'on transforme en brames dont la composition moyenne est la suivante en % en masse:

C = 0,05₅; Si = 0,016; Mn = 0,270; S = 0,005;

P = 0,015; Cu = 0,019; AI = 0,035; Ca = 0,0040.

[0051] L'acier obtenu par le procédé suivant l'invention est donc conforme à la spécification relative à la teneur en silicium. Il possède une structure sensiblement isotrope, une très bonne aptitude à l'emboutissage.

[0052] De nombreuses variantes d'exécution peuvent être apportées au procédé suivant l'invention qui ne sortent pas du domaine de celui-ci.

[0053] En particulier l'invention permet de déterminer dans chaque cas les quantités optimales de calcium et de silico-calcium à mettre en oeuvre pour obtenir un acier d'emboutissage dans les conditions les plus économiques.

[0054] L'invention s'applique particulièrement bien à la coulée continue des aciers. Dans ce cas, l'injection du fil fourré pour le traitement ci-dessus peut être réalisée soit en poche, soit en répartiteur.

Revendications

1. Procédé d'élaboration d'un acier ayant une grande aptitude à la mise en forme à froid, dans lequel on prépare un acier liquide désoxydé à basse teneur en silicium, puis on introduit dans cet acier liquide un fil fourré qui contient une matière divisée, caractérisé en ce que cette matière divisée comporte au moins deux composants, le premier étant du calcium métallique en grains, dont la teneur en particules inférieures aux mailles du tamis 150 mesh n'excède pas 2 à 3% en poids dudit composant, le deuxième étant du silico-calcium contenant en % en masse: Ca 25 à 35; Si 50 à 70; Fe et impuretés 5 à 15, le rapport K entre les teneurs du premier et du deuxième composant étant compris entre 0,1 et 3 et de préférence entre 0,3 et 2.

2. Procédé suivant revendication 1, caractérisé en ce que l'enveloppe du fil fourré est en acier.

3. Procédé suivant revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que on introduit dans l'acier au moyen du fil fourré une quantité de calcium comprise entre 125 et 600 g à la tonne d'acier traité et une quantité de silicium ne dépassant pas 300 g à la tonne d'acier traité.

4. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'acier liquide est élaboré de façon que sa teneur en silicium avant introduction du fil fourré soit inférieure à 5 millièmes pour cent en masse.

5. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que avant introduction du fil fourré l'acier a été calmé à l'aluminium puis traité par un laitier basique réducteur.

6. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le fil fourré comporte une âme en matière divisée compactée à l'intérieur de l'enveloppe, et en ce que cette enveloppe présente au moins deux zones aplaties parallèles, en face l'une de l'autre.

7. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le calcium en grains, qui constitue l'un des composants de la matière divisée, est obtenu par fusion du calcium de départ, passage de ce calcium fondu à l'état divisé à travers un bain de purification, décantation de ce calcium, pulvérisation de ce calcium décanté par passage à travers un orifice vibrant et enfin solidification en grains des gouttes de calcium ainsi formées.

8. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'introduction du fil fourré est effectué dans le répartiteur ou dans la poche d'une installation de coulée continue.

9. Fil fourré pour le traitement de bains d'acier comprenant une enveloppe métallique à l'intérieur de laquelle est enfermée une matière divisée à base de calcium et de silicium, caractérisé en ce que cette matière divisée comporte au moins deux composants, le premier étant du calcium métallique en grains, dont la teneur en particules inférieures aux mailles du tamis de 150 mesh n'excède pas 2 à 3% en poids dudit composant, le deuxième étant du silico-calcium contenant en % en masse Ca 25 à 35, Si 50 à 70, Fe et impuretés 5 à 15, le rapport K entre les teneurs du premier et du deuxième composant étant compris entre 0,1 et 3 et de préférence 0,3 et 2.

10. Fil fourré suivant revendication 9, caractérisé en ce que l'enveloppe du fil fourré est en acier.

11. Fil fourré suivant revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que la matière divisée enfermée dans l'enveloppe est à l'état compacté.

12. Fil fourré suivant l'une des revendications 9, 10 ou 11, caractérisé en ce que l'envelope présente au moins deux zones aplaties parallèles en face l'une de l'autre.

Ansprüche

1. Verfahren zur Herstellung eines Stahls mit grosser Kaltverformungsfähigkeit, wobei flüssiger, desoxydierter Stahl mit niedrigem Siliciumgehalt hergestellt wird, dann in diesen flüssigen Stahl ein gefüllter Draht eingebracht wird, der ein feinteiliges Material enthält, dadurch gekennzeichnet, dass das feinteilige Material mindestens zwei Bestandteile enthält, wobei der erste körniges Calciummetall, dessen Gehalt an Teilchen mit einer Korngrösse unter 0,105 mm (150 mesh) 2 bis 3 Gew.-% dieses Bestandteils nicht übersteigt, wobei der zweite Calciumsilicid ist, das (in Masse-%) folgende Bestandteile enthält: Ca 25 bis 35; Si 50 bis 70; Fe und Verunreinigungen 5 bis 15; wobei das Verhältnis K der Anteile des ersten und des zweiten Bestandteils zwischen 0,1 und 3 und vorzugsweise zwischen 0,3 und 2 liegt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Mantel des gefüllten Drahtes aus Stahl ist.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass mit dem gefüllten Draht in den Stahl eine Calciummenge zwischen 125 und 600 g pro Tonne behandelter Stahl und eine Siliciummenge nicht über 300 g pro Tonne behandelter Stahl gebracht wird.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der flüssige Stahl so hergestellt wird, dass sein Siliciumgehalt vor dem Einbringen des gefüllten Drahtes niedriger als 0,005 Masse-% ist.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass vor dem Einbringen des gefüllten Drahtes der Stahl mit Aluminium beruhigt und dann mit einer basischen Feinungsschlacke behandelt wurde.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der gefüllte Draht einen Kern aus einem feinteiligen dichtgedrängten Material enthält, der vom Mantel umschlossen wird und dass dieser Mantel mindestens zwei sich parallel gegenüberliegende, abgeflachte Zonen aufweist.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das körnige Calcium, das einer der Bestandteile des feinteiligen Materials ist, durch Schmelzen des Ausgangscalciums, Durchgang dieses geschmolzenen Calciums im feinteiligen Zustand durch ein Reinigungsbad, Dekantieren dieses Calciums, Pulverisieren des dekantierten Calciums durch Durchgang durch eine vibrierende Öffnung und schliesslich kornförmiges Verfestigen der dadurch hergestellten Calciumtropfen erzeugt wird.

8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Einbringen des gefüllten Drahtes im Verteiler oder in der Pfänne einer Stranggiessvorrichtung erfolgt.

9. Gefüllter Draht zur Behandlung von Stahlbädern mit einem metallischen Mantel, der ein feinteiliges Material auf Calcium-Silicium-Basis umschliesst, dadurch gekennzeichnet, dass das feinteilige Material mindestens zwei Bestandteile enthält, wobei der erste körniges Calciummetall, desses Gehalt an Teilchen mit einer Korngrösse unter 0,105 mm (150 mesh) 2 bis 3 Gew.-% dieses Bestandteils nicht übersteigt, wobei der zweite Bestandteil Calciumsilicid ist, das (in Masse-%) folgende Bestandteile enthält: Ca 25 bis 35; Si 50 bis 70; Fe und Verunreinigungen 5 bis 15; wobei das Verhältnis K der Anteile des ersten und des zweiten Bestandteils zwischen 0,1 und 3 und vorzugsweise zwischen 0,3 und 2 liegt.

10. Gefüllter Draht nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Mantel des gefüllten Drahtes aus Stahl ist.

11. Gefüllter Draht nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass das feinteilige Material, das vom Mantel umschlossen wird, in verdichtetem Zustand ist.

12. Gefüllter Draht nach einem der Ansprüche 9, 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Mantel mindestens zwei sich parallel gegenüberliegende, abgeflachte Zonen aufweist.

Claims

1. A process for producing a steel having a high level of suitability for cold shaping, comprising preparing a liquid deoxidised steel with a low silicon content, then introducing into said liquid steel a cored wire which contains a divided material characterised in that said divided material comprises at least two components, the first being metallic calcium in grain form in which the proportion of particles which are smaller than mesh size 150 mesh does not exceed 2 to 3% by weight of said component, the second being silico-calcium containing in percent by mass: Ca 25 to 35; Si 50 to 70; Fe and impurities 5 to 15, the ratio K between the amounts of the first and second components being 0.1 to 3 and preferably between 0.3 and 2.

2. A process according to claim 1, characterised in that the casing of the cored wire is of steel.

3. A process according to claim 1 or claim 2, characterised by introducing into the steel by means of the cored wire an amount of calcium of between 125 and 600 g per tonne of steel treated and an amount of silicon which does not exceed 300 g per tonne of steel treated.

4. A process according to one of claims 1 to 3, characterised in that the liquid steel is produced in such a way that the silicon content thereof before introduction of the cored wire is less than five thousandths of a percent by mass.

5. A process according to one of claims 1 to 4, characterised in that prior to introduction of the cored wire the steel was killed with aluminium and then treated with a basic reducing slag.

6. A process according to one of claims 1 to 5, characterised in that the cored wire comprises a core portion of compacted divided material within the casing and that said casing has at least two parallel flattened zones which are disposed facing each other.

7. A process according to one of claims 1 to 6, characterised in that the calcium in grain form, which constitutes one of the components of the divided material, is obtained by fusion of the starting calcium, passing said molten calcium in a divided state through a purification bath, decantation of said calcium, atomisation of said decanted calcium by passing it through a vibrating orifice and finally solidification in grain form of the drops of calcium formed in that way.

8. A process according to one of claims 1 to 7, characterised in that the operation of introducing the cored wire is effected in the tundish or in the ladle of a continuous casting installation..

9. A cored wire for treating steel baths comprising a metal casing within which is enclosed a calcium and silicon-base divided material characterised in that said divided material comprises at least two components, the first being metallic calcium in grain form in which the proportion of particles which are smaller than mesh size 150 mesh does not exceed 2 to 3% by weight of said component, the second being silico-calcium containing in percent by mass: Ca 25 to 35; Si 50 to 70; Fe and impurities 5 to 15, the ratio K between the amounts of the first and second components being 0.1 to 3 and preferably between 0.3 and 2.

10. A cored wire according to claim 9, characterised in that the casing of the filled wire is of steel.

11. A cored wire according to claim 9 or claim 10 characterised in that the divided material contained in the casing is in the compacted state.

12. A cored wire according to one of claims 9, 10 or 11, characterised in that the casing has at least two parallel flattened zones which are disposed facing each other.

Dessins