Verfahren und Vorrichtung zur Uberwachung der partiellen Dichte von Metall und Säure in Beizbädern

Beschreibung

[0001] Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Messung und Überwachung der partiellen Dichte von Metall und Säure in Beizbädern.

[0002] Beim Beizen von Metalloberflächen zur Entfernung von meist oxidischen Belägen wie Walzhaut, Glühhaut, Korrosionsschichten und dergleichen, zur Aufrauhung für spezielle Zwecke der Weiterverarbeitung oder zur Reinigung der Metalloberflächen werden anorganische und organische Säuren eingesetzt.

[0003] Die chemische Entzunderung nach der Warmumformung erfolgt z.B. bei Halbzeug aus Eisen und Eisenlegierungen in Mineralsäuren wie Schwefelsäure, Salzsäure, Salpetersäure, Salpetersäure/Flußsäure-Mischungen oder Phosphorsäure.

[0004] Reaktionsprodukte des Beizprozesses sind vorwiegend Eisen-(II)-Ionen als Kation des in Lösung befindlichen Eisen-(II)-Salzes der betreffenden Beizsäure, und Wasser bis zum Erreichen der kritischen freien Eisenoberfläche; bei weiterer Potentialsbsenkung des Metall/Metalloxid-Mischpotentials kommt atomarer Wasserstoff hinzu, der an Gitterfehlstellen zu molekularem Wasserstoff rekombiniert und Gasblasen bildet.

[0005] Bei Überschreitung des Lösungsgleichgewichts kristallisieren Einsensalze aus, in verschiedenen, von Temperatur und Konzentration abhängigen Hydratationsformen.

[0006] Für die Auslegung und den Betrieb einer Beizlinie ist die Beizgeschwindigkeit die wesentliche Größe; diese wird nicht nur durch die Zunderbeschaffenheit beeinflußt, sondern ist vor allem eine Funktion der Säurekonzentration und des sich mit der Zunderauflösung anreichernden Eisengehaltes. Weitere wichtige Faktoren sind die Temperatur der Beizlösung und die Bewegung des Beizgutes; daneben beeinflussen auch der Inhibitorzusatz, metallische und nichtmetallische Verunreinigungen sowie Trübstoffe in der Beizlösung die Beizzeit.

[0007] Der Salzgehalt wirkt sich bei den verschiedenen Beizsäuren unterschiedlich auf die Beizgeschwindigkeit aus. Während z.B. bei Schwefelsäure steigende Gehalte an Eisen(II)-Sulfat die Beizgeschwindigkeit vermindern und die Eisen(II)-Ionen auf den Eisenangriff inhibierend wirken, nimmt die Beizzeit bei Salzsäure mit steigendem Gehalt an Eisen(II)-Chlorid bis dicht unter die Sättigungsgrenze ab; der Eisenangriff bleibt ungebremst.

[0008] Moderne Beizverfahren sind mit Regenerieranlagen zur Aufarbeitung der Abbeize gekoppelt. Während z.B. beim Beizen mit Schwefelsäure das sich bildende Eisen(II)-Sulfat ständig aus dem Beizprozess entfernt werden muß und der Verbrauch durch frische Schwefelsäure aufgefüllt wird, ist bei Salzsäure die Abbeize nahezu vollständig regenerierbar, d.h. ein Frischsäurenachsatz ist nicht notwendig.

[0009] Wird das Absinken des Säuregehaltes rechtzeitig signalisiert, kann durch Steigerung der Frischsäurezufuhr eine Verlängerung der Beizzeit vermieden werden. Umgekehrt kann der Säureverbrauch durch Vermeidung eines zu hohen Säuregehaltes in der Beizlösung verringert werden. Überwachung und genaue Einstellung des Säure- und Eisengehaltes haben zur Folge, däß bei gleichem Beizgut das Beizergebnis gleichmäßiger wird, und auch die Auslastung der Regenerieranlage ist gleichmäßiger.

[0010] Die Überwachung betrieblicher Beizbäder erfolgt überwiegend durch manuelle Titration, z.B. durch die Titration der freien Säure mit Natronlauge NaOH und die Titration des Eisen(II)-Gehaltes mit Kaliumpermanganat KMnO₄ oder Kaliumdichromat K₂Cr₂O₇. Hierbei wird Fe²⁺ zu Fe³⁺ aufoxidiert; das bedeutet, daß in betrieblicher Beizsäure vorhandenes Fe³⁺ auf diesem Wege nicht erfaßt wird.

[0011] Das Festhalten an diesem einfachen, manuellen Verfahren erklärt sich daraus, daß in Beizlinien mit festem, überschaubarem Beizprogramm periodische Kontrollen im Abstand von 2 oder 4 Standen im Normalfall ausreichen und man deshalb den Einsatz von automatischen Meßverfahren noch nicht als zwingend notwendig ansieht.

[0012] Anders liegt das Problem bei Beizlinien, in denen die Programme in kurzer zeitlicher Abfolge von leicht beizbarem zu schwerer beizbarem Beizgut wechseln. Beiztemperatur, Säurekonzentration und Beizdauer müssen der unterschiedlichen Beizbarkeit des Beizgutes ständig angepaßt werden, die Eisengehalte ändern sich entsprechend. Die laufenden Veränderungen erfordern eine Überwachung des Beizprozesses in sehr viel kürzeren Zeitabständen; im Nachhinein können Analysen zwar bestimmte Zusammenhänge aufzeigen, für ein Eingreifen in den Beizprozeß im Sinne einer Anpassung an das Beizprogramm ist es in der Regel zu spät.

[0013] Man hat verschiedentlich versucht, die manuelle Titration durch moderne Prozeßtitration abzulösen und damit den Überwachungsrhythmus drastisch zu verkürzen. Es hat sich aber gezeigt, daß diese Geräte, die z.B. für die Wasserüberwachung oder in der Lebensmittelindustrie mit Erfolg eingesetzt werden, beim Einsatz im rauhen Hüttenbetrieb nicht mit der gebotenen Zuverlässigkeit arbeiten. Die Büretten verschmutzen sehr schnell, so daß die geforderte Genauigkeit des Meßergebnisses in Frage gestellt ist. Häufige und zeitaufwendige Reinigungen sind die Folge.

[0014] Prozeßtitratoren werden mitunter auch in Kombination mit fotometrischen Meßmethoden eingesetzt, letztere für die Bestimmung des Eisengehaltes. Bei fotometrischer Messung ist die indirekte Ermittlung des Fe(III)-Anteils als Differenz aus dem z.B. mit Thioglykolsäure bestimmten Gesamteisen (gelöst) und dem z.B. mit Ortho-Phenantrolin bestimmten Fe(II)-Anteil möglich.

[0015] Fotometrische Meßmethoden sind wegen ihrer Empfindlichkeit gegen Verunreinigungen in der Beizlösung nur bedingt einsetzbar. Betriebliche Beizsäure mit schwankendem Gehalt an hydratisierten Salzen, kolloidal ausgefallenen Silikaten (SiO₂ . aq), etc., verschmutzt die Meßzellen. Störend wirken auch die sich bei der Zunderauflösung bildenden Gase und Trübstoffe. In diesem Zustand handelt es sich bei der Beizsäure nicht um eine reine Lösung, sondern um eine Suspension. Um die Schwebeteilchen zurückzuhalten, werden Filter vorgeschaltet. Diese müssen häufig gewechselt werden. Ständig machen sich Überprüfungen, Reinigungen und Nacheichungen erforderlich - eine für den Betreiber sehr aufwendige und dem Sicherheitsgebot bei der Führung von Beizbädern nicht angemessene Arbeitsweise.

[0016] Dichte und Stoffanteile in sauren, wässrigen Fe(II)-Salzlösungen lassen sich für praktische Zwecke hinreichend genau in einen mathematischen Zusammenhang bringen, vergl. J. Pearson und W. Bullough: J. Iron Steel Inst. 167 (1951), S.439/445, und W. Fackert: Z. Stahl & Eisen 72 (1952), S.1196/1207 sowie G. Dunk und B. Meuthen: Z. Stahl & Eisen 82 (1962) S. 1790/1796. Die Dichte der Lösung errechnet sich aus den Konzentrationen an Säure und Eisen. Zur Berechnung einer Größe müssen die beiden anderen bekannt sein. Die Beziehungen gelten nur für eine bestimmte Temperatur, der Temperatureinfluß auf die Dichte ist nicht berücksichtigt.

[0017] Es hat folglich Versuche gegeben, den Säure- und Eisengehalt durch Einbeziehung von Dichtemessungen zu ermitteln:
Aus der US-PS 2 927 871 ist bekannt, wie man einen solchen mathematischen Zusammenhang zwischen der Dichte, der spezifischen Leitfähigkeit und den Gehalten an Säure und Eisen in schwefelsauren Beizbädern zum Aufbau einer kontinuierlich arbeitenden Überwachungseinrichtung verwenden kann.

[0018] Die Einrichtung besteht aus einem in die Beizlösung tauchenden Dichte-Meßfühler (Luftblasenverfahren) und einer in die Beizlösung tauchenden Leitfähigkeitsmeßzelle. Probleme bereiten die geringe Haltbarkeit der Meßfühler und die Verfälschung der Leitfähigkeitsmeßwerte durch Ölabscheidung auf den Glaselektroden (beim Nachbeizen geölter Bänder gelangt Einfettöl in die Beizsäure). Auch hat sich herausgestellt, daß das Meßverfahren auf die Beizung mit Salzsäure nicht übertragbar ist.

[0019] Die Bemühungen zur Weiterentwicklung und breiten Einführung des Meßverfahrens in die betriebliche Praxis sind schließlich gescheitert, weil sich die Leitfähigkeitsmessung als zu störanfällig erwiesen hat. Dafür sind im wesentlichen drei Gründe anzuführen:
Einmal ist die Leitfähigkeit als Meßgröße nur für verdünnte Lösungen brauchbar. Bei steigendem Gehalt an ionenbildenden Bestandteilen hemmen die Wechselwirkungskräfte zunehmend die Beweglichkeit der Ionen, und die Leitfähigkeit erreicht keine höheren Werte. Beizsäuren sind aber bereits dem Bereich starker Elektrolyte zuzuordnen.

[0020] Zum anderen spricht die Leitfähigkeit auf alle ionisierten Ladungsträger an, die sich in Abhängigkeit vom Beizprogramm in den Beizbädern anreichern können. Dazu gehören die Kationen Fe²⁺, Fe³⁺, Mn²⁺, Al³⁺, Cr³⁺ und das Hydroniumion H₃O⁺ ebenso wie die Anionen Cl⁻, SO

, PO

. Die Leitfähigkeit ergibt sich als Produkt aus Elementarladung, Valenz des jeweiligen Ladungsträgers, der Beweglichkeit und der Anzahl der Teilchen des jeweiligen Ladungsträgers. Je verschiedener die Art der Ladungsträger und je größer ihre Zahl, desto verwickelter die elektrochemischen Vorgänge. Zuverlässige Angaben über die Beweglichkeit der Teilchen in konzentrierten Lösungen sind nicht verfügbar.

[0021] Und letztlich stört die mit der Zunderauflösung einhergehende Wasserstoffentwicklung. Diese ist nicht nur von der Zusammensetzung, Dicke und Beschaffenheit der Zunderschicht abhängig, sondern auch vom Inhibitorgehalt; eine Meßgröße wie die Leitfähigkeit, die von der Kinetik dieses Prozesses stark beeinflußt wird, ist für die Überwachung der Säure- und Eisengehalte in betrieblichen Beizsäuren denkbar ungeeignet.

[0022] Aus der JP-PS 56 136 982 ist bereits ein Verfahren bekannt, wie man durch dosiertes Nachfüllen von Frischsäure bzw. Regenerat konstanter Konzentration den Säuregehalt im Beizbehälter regulieren kann. Hierbei wird die zugeführte Säure im stöchiometrischen Verhältnis von dem im Beizbad vorhandenen Eisen gebunden. Zwischen dem Gehalt an Eisenionen und der überschüssigen Säure besteht ein linearer Zusammenhang. Ist der Säuregehalt der zugeführten Frischsäure bekannt, läßt sich dieser Zusammenhang durch eine Versuchsreihe mit gestuftem Eisengehalt leicht ermitteln. Die so gewonnene Funktion kann nun in eine der aus der Fachliteratur bekannten Beziehungen zwischen Dichte, Säure- und Eisengehalt eingesetzt werden, so daß man eine mathematische Beziehung zwischen Dichte und Säuregehalt erhält. Diese wird durch eine Temperaturkorrektur der Dichte ergänzt.

[0023] Mit Hilfe der auf diese Weise gefundenen Beziehung kann man den Gehalt an freier Säure im Beizbad aus der dort gemessenen Dichte und Temperatur berechnen, wenn der Säuregehalt der zuströmenden Frischsäure bekannt ist. Das Berechnungsverfahren ist so angelegt, daß auf die Bestimmung des Eisengehaltes verzichtet werden kann. Das Resultat wird verwendet, um die Säurezufuhr zu regulieren, mit dem Ziel, den Gehalt an freier Säure im Beizbehälter möglichst gleich zu halten.

[0024] Das Verfahren birgt jedoch den Nachteil, daß nur der letzte, unmittelbar mit Frischsäure oder Regenerat versorgte Beizbehälter direkt überwacht wird. Bekanntlich ändern sich die Säure- und Eisengehalte von Behälter zu Behälter in Bandlaufrichtung in deutlicher Abstufung: Während z.B. bei Schwefelsäurebeizung im ersten Behälter Säuregehalte zwischen 200 und 280 g/l und Eisengehalte zwischen 60 und 100 g/l gefunden werden, bewegt sich der Säuregehalt im letzten Behälter zwischen 250 und 350 g/l bei Eisengehalten zwischen 20 und 60 g/l. Die Gehalte schwanken in Abhängigkeit vom Beizprogramm und Durchsatz schon in den ersten Behältern beträchtlich; die durch eine Änderung der Frischsäurezufuhr im letzten Behälter bewirkte Änderung der Verhältnisse im ersten Behälter ist schwer kontrollierbar. Die Führung des Beizprozesses wird zusätzlich durch das Temperaturgefälle vom letzten, überwachten Behälter zum ersten Behälter, in den das Band einläuft, erschwert.

[0025] Bei Schwefelsäurebeizen z.B., die neben Regenerat noch Frischsäure zur Auffüllung von verbrauchter Säure benötigen, d.h. aus zwei Quellen zugleich versorgt werden, bereitet die Vorausberechnung der nachzuführenden Säuremenge Schwierigkeiten; u.a. ist der Einfluß der Reaktionswärme zu berücksichtigen. Die Verhältnisse gestalten sich noch unübersichtlicher, wenn zusätzlich Wasser aufgefüllt wird.

[0026] Es hat sich herausgestellt, daß ein Meßverfahren, das auf die Kontrolle des Eisengehaltes verzichtet und überdies nur den mit der Frischsäurezufuhr gekoppelten Behälter überwacht, für die Führung des Beizprozesses in Beizlinien mit häufig wechselndem Programm nicht ausreicht.

[0027] Dieser wesentliche Nachteil des vorbekannten Meßverfahrens kann nur dann vermieden werden, wenn es gelingt, ein Verfahren zu finden, das es erlaubt, neben den Säuregehalten auch die Eisengehalte zu ermitteln, und zwar möglichst in allen Behältern und unabhängig vom Säurenachsatz. Die Vorbedingung, daß der Säuregehalt der zugeführten Frischsäure konstant und bekannt sein muß, entfällt dann.

[0028] Die JP PS 56 136 982 enthält keine Angaben über die Art der Dichtemessung, so daß auch nicht zu ersehen ist, ob die oben erwähnten Nachteile der Dichtenmessung gemäß US-PS 2 927 871 behoben werden können. Eine grundsätzliche Möglichkeit zur Dichtebestimmung besteht in der Verwendung von Gamma-Strahlern wie z.B. Cs 137 (Measurement and Control, Vol. 10, March 1977 "Level and density measurement using non-contact nuclear gauges").

[0029] Diese radiometrische Methode ist für die Bestimmung von Partialdichten jedoch nicht ohne weiteres geeignet.

[0030] Zur Bestimmung der Dichte eines bestimmten Elementes in einer Lösung ist auch bereits vorgeschlagen worden (DE-OS 2 001 513), Zwei Gamma-Strahler unterschiedlicher Energie einzusetzen, wobei die eine Energie größer und die andere Energie kleiner gewählt ist als diejenige Energie, bei der ein Sprung des Massenabsorptionskoeffizientes des zu bestimmenden Elementes auftritt. Diese Technik läßt sich jedoch zur Partialdichtenbestimmung in Beizbädern nicht heranziehen.

[0031] Von diesem Stand der Technik ausgehend, liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Meßverfahren zu schaffen, das es ermöglicht, Säure- und Eisengehalte in mehreren Behältern einer Beizlinie unabhängig vom Stofffluß, d.h. unabhängig vom Durchsatz und von der Beschaffenheit des Beizgutes zu bestimmen.

[0032] Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch den kennzeichnenden Teil des Patentanspruches 1 gelöst.

[0033] Bei Durchstrahlung einer Flüssigkeit in einem Rohrstück mit definierter Meßlänge ist die Absorption der Gammastrahlung eine Funktion der Dichte. Zu der Dichte der Beizlösung liefern aber die drei wesentlichen Stoffkomponenten - das Wesser als Lösungsmittel, die freie Säure und das voll dissoziierte Eisensalz - einen von ihrem Anteil in der Beizlösung abhängigen Beitrag. Jeder Stoffanteil absorbiert die Gammastrahlung in einer stofftypischen Weise, gekennzeichnet durch den Massenschwächungskoeffizienten. Die resultierende Intensitätsschwächung verteilt sich somit auf drei, durch das Produkt Massenschwächungskoeffizient mal Dichte (Gehalt pro Volumeneinheit Beizlösung) bestimmte Anteile:

[0034] Es bedeuten:

I

- am Detektor auftreffende Strahlung

I₀

- ungeschwächte Strahlung

η

Massenschwächungskoeffizient der Beizlösung

η_i

- Massenschwächungskoeffizient des Stoffes i

r

- Dichte der Beizlösung

L

- durchstrahlte Meßlänge

r_i

- partielle Dichte in der Beizlösung

[0035] Indizes i = 1, 2, 3 bedeuten:

1 - Wasser

2 - Säure

3 - Eisensalz

[0036] Bei kombinierter Anwendung der beiden Strahlungsquellen ergibt sich aus (1) somit das folgende Gleichungssystem:

[0037] Indizes:

x

- niederenergetische Strahlung, z.B. ²⁴¹ Am, 60 keV

y

- höherenergetische Strahlung, z. B. ¹³⁷Cs, 660 keV

[0038] Die linke Seite der Gleichungen (2) enthält das Meßergebnis von der jeweiligen Strahlungsmeßsonde multipliziert mit dem Reziprokwert der Meßlänge L, die rechte Seite mit den partiellen Dichten r₁, r₂ und r₃ drei Unbekannte.

[0039] Es stehen somit zwei Gleichungen (2) mit drei Unbekannten zur Verfügung, aus denen die partielle Dichte r₂ der Säure (der Gehalt an freier Säure) und die partielle Dichte r₃ des Eisensalzes zu bestimmen sind. Um das Gleichungssystem lösen zu können, muß eine weitere Bestimmungsgleichung gefunden werden.

[0040] Zwischen Dichte der Lösung r und partiellen Dichte r₂ der Säure in dem Zweistoffsystem Wasser - Säure besteht bei Konzentrationen, wie sie in Beizen auftreten, ein linearer Zusammenhang:



        r (r₂) = r₀ + m . r₂.   (3)

[0041] Die größe r₀ entspricht der Dichte der Lösung bei r₂ = 0, d.h. der Dichte des Lösungsmittels Wasser. Der Anstieg m der Dichte mit dem Säuregehalt r₂ ist jedoch noch eine Funktion des Eisensalzgehaltes r₃ : Je mehr Eisensalz in der Beizlösung, desto kleiner der Dichtezuwachs mit steigendem Säuregehalt.

[0042] Dieser Zusammenhang gilt analog für die Dichte einer Eisensalzlösung, die schrittweise mit Säure versetzt wird. Die Linearität des Zusammenhangs bleibt erhalten, solange sich in dem Dreistoffsystem Wasser - Säure - Eisensalz lediglich der Gehalt eines der beiden gelösten Stoffe ändert.

[0043] Die obigen Zusammenhänge führen auf die folgende allgemeine Beziehung zwischen Dichte der Beizlösung und den Gehalten der beiden in Lösung befindlichen Stoffe:



        r (r₂, r₃) = k₀ + k₁r₂ + k₂r₃ + k₃.r₂r₃   (4)



k₀,k₁,k₂,k₃ sind Konstanten, die im Versuch ermittelt werden müssen. Sie lassen sich aus einem hinreichend großen Werteumfang von Dichtemessungen und zugehörigen Analysenwerten für Säure und Einsensalz bestimmen.

[0044] Gleichung (4) liefert über die Identität



        r = r₁ + r₂ + r₃   (5)



die gesuchte dritte Bestimmungsgleichung für die partielle Dichte des Wassers in der Beizlösung:



        r₁ = k₀ + (k₁ - 1) r₂ + (k₂ - 1) r₃ + k₃.r₂ . r₃   (6)

[0045] Diese,in das Gleichungssystem (2) eingesetzt, führt zu einer quadratischen Gleichung, aus der explizit der Säure- oder alternativ der Eisensalzgehalt errechnet werden kann:

[0046] Da die Massenschwächungskoeffizienten η unabhängig von der Temperatur sind, ist lediglich der Temperatureinfluß auf die Dichte zu berücksichtigen, was über den Term k

in (8) geschieht, unter der Maßgabe, daß die Arbeitstemperatur T_ist der Beizen um eine mittlere Temperatur T_M schwankt.

[0047] Die Temperaturkorrektur der Dichte setzt eine Messung der Temperatur T_ist voraus; diese ist für die Führung des Beizprozesses ohnehin unerläßlich, um bei Schwefelsäurebeizung z.B. die Abscheidung von Monohydrat FeSo₄· . H₂O zu vermeiden. Man verfügt heute über genaue Angaben, welche Konzentrationslinien in Abhängigkeit von der Beiztemperatur nicht überschritten werden dürfen. Die mit dem Meßverfahren gegebene Möglichkeit, präzise die momentanen Säure- und Eisengehalte zu bestimmen, erlaubt es, den Beizprozeß dicht unterhalb der Sättigungsgrenzen zu führen, ohne ein Auskristallisieren von Eisensalzen befürchten zu müssen.

[0048] Das Produktglied mit dem Koeffizienten k₃ in (6) stellt einen Korrekturfaktor dar; es verursacht letztlich den quadratischen Charakter von (2) und deren Lösungen (7).

[0049] Bei Messungen an Salzsäurebeizen stellte sich heraus, daß hinreichend genaue Dichtemessungen durchgeführt werden können, wenn (anstelle von (4)) eine lineare Funktion gewählt wird:



        r (r₂,r₃) = l₀ + l₁r₂ + l₂ r₃   (9)

[0050] Mit diesem linearen Ansatz (9) ergibt sich aus (2) folgende Lösung für die Säure- und Einsensalzkonzentration:

[0051] Die in den Gleichungen (8) und (11) enthaltenen Parameter L_x, L_y, I_ox und I_oy können durch eine Kalibrierung (Eichung) gewonnen werden, wie dies weiter unten beschrieben wird.

[0052] Die Massenschwächungskoeffizienten


und


für die Komponenten der Beizflüssigkeit sind grundsätzlich zwar Materialgrößen, jedoch hängen sie unter Umständen auch wesentlich vom meßtechnischen Umfeld ab.

[0053] Zur Erzielung einer ausreichenden Meßgenauigkeit ist es daher zweckmäßig, diese Koeffizienten vor Durchführung der Messungen an der Beizflüssigkeit zu bestimmen. Hierzu können Kalibriermessungen dienen, die im wesentlichen auf der sukzessiven Messung einzelner Stoffkomponenten und ausgewählter Kombinationen solcher Stoffe beruhen.

[0054] Ähnlich dem weiter unten im einzelnen beschriebenen Kalibrierverfahren zur Gewinnung der Parameter L_x, L_y, I_ox und I_oy lassen sich auch die Massenschwächungskoeffizienten aus (2) sukzessive bestimmen, so daß hier eine detaillierte Äußerung entbehrlich ist.

[0055] Ein Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Durchführung des oben geschilderten Verfahrens wird nun anhand von Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:

Figur 1

eine Darstellung der radioaktiven Meßstrecken in einer die Beizflüssigkeit führenden Rohrleitung und

Figur 2

eine schematische Darstellung des Einsatzes von zwei Vorrichtungen gemäß Figur 1 in einer Beizanlage.

[0056] Die Beizflüssigkeit, d.h. also die aus den Stoffkomponenten Wasser-Säure-Eisensalz bestehende Flüssigkeit, wird durch eine Rohrleitung 10 in Richtung des Pfeiles X in der Darstellung der Figur 1 von unten nach oben gepumpt. Die Rohrleitung 10 ist dabei so geführt, daß insbesondere das bei der Zunderauflösung möglicherweise entstehende Wasser-stoffgas sich nicht stauen und die Messungen verfälschen kann; konstruktiv bedeutet dies, daß die Rohrleitung 10 zumindest in den Rohrleitungsabschnitten 10B...10E an jeder Stelle eine vertikal nach oben gerichtete Komponente besitzt, so daß sich keine Gaspolster im Bereich der radiometrischen Meßstrecken festsetzen können.

[0057] Der Eingangsabschnitt 10A der Rohrleitung 10 weist ein Absperrventil 13 auf sowie ein Auslaßventil 13A, der daran anschließende Rohrabschnitt 10B beinhaltet ein Widerstandsthermometer 15 zur Temperaturmessung und führt, rechtwinklig nach oben abgebogen, in die erste radiometrische Meßstrecke 11, die aus einer Strahlungsquelle 11A und einem Szintillationszähler 11B besteht. Die von der Strahlungsquelle 11A, einem ¹³⁷Cs-Strahler, ausgesandte Gammastrahlung verläuft koaxial zur Längsachse des Rohrabschnittes 10C, der seinerseits um den Winkel α von etwa 45° gegen die Horizontale geneigt ist.

[0058] Mit einem weiteren Kniestück 10D verläßt die Rohrleitung 10 diese erste radiometrische Meßstrecke, ein weiteres gerades Rohrstück 10E, das ebenfalls nach oben geneigt ist, schließt sich an, indem eine zweite radiometrische Meßeinrichtung 12 zugeordnet ist, die von einem ²⁴¹ Am-Strahler gebildet wird. Nach diesen beiden Meßstrecken wird die Rohrleitung 10 schließlich mit einem Endabschnitt 10F weitergeführt, dem ein Absperrventil 16 und ein Einfüllstutzen 14 zugeordnet ist.

[0059] Die verwendeten radioaktiven Sonden sich an sich bekannte Meßgeräte, die im einzelnen nicht erläutert zu werden brauchen. Für die radiometrische Meßsonde 12 kann ein Gerät verwendet werden, das unter der Bezeichnung "LB 379" der Anmelderin im Handel erhältlich ist, für die radiometrische Meßeinrichtung 11A/11B kann ein System "LB 386-1C" der Anmelderin eingesetzt werden.

[0060] Die beiden radiometrischen Meßsonden liefern also an ihren entsprechenden Ausgängen die Zählraten I_x bzw. I_y, aus denen, wie oben ausführlich erläutert, die partiellen Dichten der durchströmenden Beizflüssigkeit gewonnen werden.

[0061] Aus den oben angeführten Gleichungssystemen 7 und 8 bzw. 10 und 11 ist entnehmbar, daß zur Berechnung der partiellen Dichten r₂ und r₃ die Parameter L_x,L_y und I_ox, I_oy bestimmt werden müssen, also Parameter, die spezifisch sind für die jeweilige Intensität der verwendeten radioaktiven Quellen einerseits als auch für die Geometrie der Meßstrecken andererseits.

[0062] Hier kommt ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäßen Konzeption zum Tragen, nämlich die Möglichkeit einer äußerst einfachen Eichung bzw. Kalibrierung der Vorrichtung nach Fig. 1, indem lediglich zwei Messungen der Zählraten I_x und I _y für zwei verschiedene Stoffe in der Rohrleitung 10 durchgeführt werden müssen. Zweckmäßigerweise können als "Stoffe" hierbei Luft und Wasser als "Kalibriersubstanzen" gewählt werden. In der Praxis sieht dies so aus, daß eine erste Messung bei leerer (d.h. luftgefüllter) Rohrleitung 10 durchgeführt wird, woraus die Zählraten I_x (Luft) bzw. I_y (Luft) gewonnen werden. In einer zweiten Eichmessung wird dann die Rohrleitung 10 über den Füllstutzen 14 mit Wasser gefüllt (bei geschlossenem Ventil 13 und 13A) und eine erneute Messung durchgeführt, woraus sich dann die beiden Zählraten I_x (Wasser) und I_y (Wasser) ergeben.

[0063] Somit stehen also aufgrund der beiden Kalibriermessungen vier Zählraten-Meßwerte zur Verfügung, aus denen dann gemäß Gleichung (2) die gewünschten Konstanten I_ox, I_oy, L_x und L_y wie folgt auf einfache Weise bestimmt werden können:

[0064] Auf vergleichbare Weise lassen sich, wie oben schon erwähnt, auch die Massenschwächungskoeffizienten


und


ermitteln.

[0065] Mit den so ermittelten Werten sind sämtliche Konstanten aus (8) bzw. (11) berechenbar und somit auch die partiellen Dichten r₂ und r₃aus den zugehörigen Gleichungen (7) bzw. (10).

[0066] Mit dieser Kalibrierung, die die erfindungsgemäße Konzeption ermöglicht, ist eine einfache und sichere Handhabung der erfindungsgemäßen Vorrichtung gewährleistet.

[0067] In Fig. 2 wird gezeigt, wie die erfindungsgemäße radiometrische Meßeinrichtung zur Bestimmung der Partialdichten in eine Beizanlage integriert wird. Hierbei sind die radiometrischen Meßstrecken 11 und 12 und die zugehörigen Ventile 13A und 14 schematisch innerhalb eines strichpunktierten Feldes F,G dargestellt. Am unteren Ende der Darstellung der Fig. 2 sind die über Pumpen 26 miteinander verbundenen Vorratsbehälter 20,21,22 der jeweiligen Beizbäder dargestellt, die von einem Aufbereitungsbehälter 24 versorgt werden. Der Aufbereitungsbehälter 24 erhält (ebenfalls über Pumpen 26 und Durchflußmesser 27) saures Wasser, Frischsäure und aufbereitete Säure, so daß sich im Aufbereitungsbehälter 24 ein erstes Gemisch aus den Stoffen einstellt, deren partielle Dichten bestimmt werden sollen. Diese Mischung wird über einen Dampf-Wärmetauscher in einer Ringleitung erhitzt. Die erste radiometrische Dichtemeßvorrichtung F befindet sich zwischen den beiden Absperrventilen 13,16 im Nebenschluß dieses Heizkreislaufes, wobei uber eine Drosselklappe 29 das Strömungsverhältnis eingestellt werden kann.

[0068] Eine zweite Dichtemeßvorrichtung G befindet sich in einem separaten Kreislauf (Rohrleitung 10) zum Arbeitsbehälter 20.

[0069] Durch gestrichelte Linien in der Fig. 2 sind Signalleitungen angedeutet, die die gemessenen Zählraten I_x und I_y , die mit Temperaturfühlern 28 jeweils ermittelte Temperatur der Beizflüssigkeit und die von den Durchflußmessern 27 gemeldete Durchflußmenge an jeweils eine Steuer-und Auswerteeinheit 25 melden, in der dann die oben beschriebene Berechnung der partiellen Dichten r₂ und r₃ durchgeführt wird.

[0070] Zweckmäßigerweise können mehrere dieser Steuer- und Auswerteeinheiten 25 zusammengefaßt werden, wobei dann diese beispielsweise die für die Frischsäurezufuhr bestimmte Pumpe 26 steuern, um die aktuelle, d.h. kontinuierlich gemessene Zusammensetzung der Beizflüssigkeit den aktuellen Bedürfnissen des jeweils verarbeiteten Produktes anzupassen.

Ansprüche

1. Verfahren zur Messung und Überwachung der partiellen Dichte (r₂,r₃) von Metall und Säure in Beizbädern,
dadurch gekennzeichnet, daß

- die Beizflüssigkeit des Beizbades von zwei Gamma-Strahlungen (x,y) unterschiedlicher Energie durchstrahlt wird und aus,

- den gemessenen Zählraten (I_x,I_y)

- den bekannten stoffspezifischen Parametern η₁,η₂,η₃ und γ ,wobei η₁,η₂,η₃ die Massenschwächungskoeffizienten für Wasser bzw. für., Säure bzw. für Eisensalz und γ den Ausdehnungskoeffizienten darstellen,

- den bekannten anlagenspezifischen Paremetern I_ox,I_oy,L_x und L_y, wobei I_ox bzw. I_oy die ungeschwachten Zählraten und L_x bzw. L_y die durchstrahlten Meßlängen jeweils der niederenergetischen (X) bzw. der höherenergetischen (Y) γ-Strahlung bedeuten,

- sowie den im Versuch ermittelten Kalibrierkonstanten k₀, k₁, k₂ und k₃,

in einer Steuer- und Auswerteeinheit (25) die partiellen Dichten (r₂`r₃) gemäß folgenden Gleichungen gewonnen werden:

2. Verfahren nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswertung der Zählraten (I_x,I_y) nach folgenden Gleichungen durchgeführt wird:

3. Verfahren nach Patentanspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die anlagenspezifischen Parameter (I_ox,I_oy; L_x,L_y) durch zwei Kalibrierungsmessungen ermittelt werden, bei denen andere Stoffe als die zu überwachende Beizflüssigkeit durchstrahlt werden.

4. Verfahren nach Patentanspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß einer dieser Stoffe Luft ist.

5. Verfahren nach Patentanspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß einer dieser Stoffe Wasser ist.

6. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Patentanspruch 1-5, dadurch gekennzeichnet, daß eine die Beizflüssigkeit oder die Kalibrierstoffe führende Rohrleitung (10) zwei Meßstellen durchquert, an denen sie im Strahlengang zweier Gammastrahler liegt.

7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohrabschnitt (10C) koaxial zur Strahlrichtung eines ¹³⁷Cs Strahlers liegt.

8. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohrabschnitt (10E) senkrecht zur Strahlrichtung eines ²⁴¹Am-Strahlers (12) liegt.

9. Vorrichtung nach Anspruch 6-8, dadurch gekennzeichnet, daß die Längsachse (10) zumindest in ihren durchstrahlten Abschnitten (10B-10E) an jeder Stelle eine vertikale Richtungskomponente aufweist, und daß die Einspeisung der Beizflüssigkeit am untersten Abschnitt (10A) der Rohrleitung (10) erfolgt.

10. Vorrichtung nach Anspruch 7 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Längsachse des vom ¹³⁷Gs-Strahler (11A) beaufschlagten Rohrabschnittes (10C) um einen Winkel von etwa 45° nach oben geneigt ist.

11. Vorrichtung nach Anspruch 6-10, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohrleitung (10) mit einem der Vorratsbehälter (20...22) und dem Aufbereitungsbehälter (24) der Beizflüssigkeit verbindbar ist.

12. Vorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohrleitung (10) mittels Absperrventilen (13,16) parallel zu einer Ringleitung schaltbar ist, die die Beizflüssigkeit führt, und daß der Durchfluß durch die Rohrleitung (10) über eine Drosselklappe (29) in der Ringleitung steuerbar ist.

13. Vorrichtung nach Anspruch 6-8, dadurch gekennzeichnet, daß die Zählraten (I_x,I_y) der beiden Gamma-Strahler (11,12) und der Meßwert eines Temperaturfühlers (15,28) der Steuer- und Auswerteeinheit (25) zugeführt werden.

14. Vorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß jedem der Vorratsbehälter (20...22) und dem Aufbereitungsbehälter (24) jeweils eine Vorrichtung (F,G) zugeordnet ist.

Claims

1. Method of measuring and monitoring the partial density (r₂, r₃) of metal and acid in pickling baths, characterised in that the pickling fluid of the pickling bath is irradiated by two gamma radiations (x, y) of variable energy, and the partial densities (r₂, r₃) are obtained

- from the measured counting rates (I_x, I_y),

- from the known parameters η₁, η₂, η₃ and γ, which are specific to the substances, η₁, η₂ and η₃ representing the mass attenuation coefficients for water and for acid and for iron salt respectively, and γ representing the coefficient of expansion,

- from the known parameters I_ox, I_oy, L_x and L_y, which are specific to the system, I_ox and I_oy representing the respective unattenuated counting rates, and L_x and L_y each representing the irradiated measured lengths of the respective low-energy (x) or the higher-energy (y) radiation,

- and from the calibration constants k₀, k₁, k₂ and k₃, which are ascertained in the test,

in a controlling and evaluating unit (25) in accordance with the following equations:

2. Method according to claim 1, characterised in that the evaluation of the counting rates (I , I ) is effected in accordance with the following equations:

3. Method according to claim 1 or 2, characterised in that the parameters (I_ox, I_oy ; L_x, L_y), which are specific to the system, are ascertained by two calibration measurements, wherein substances other than the pickling fluid to be monitored are irradiated.

4. Method according to claim 3, characterised in that one of these substances is air.

5. Method according to claim 3, characterised in that one of these substances is water.

6. Apparatus for carrying out the method according to claims 1 to 5, characterised in that a pipe (10), which conducts the pickling fluid or the calibration substances, traverses two measuring points, where it lies in the path of rays emanating from two gamma emitters.

7. Apparatus according to claim 6, characterised in that a pipe portion (10C) lies coaxially relative to the direction of the rays from a ¹³⁷Cs emitter.

8. Apparatus according to claim 6, characterised in that a pipe portion (10E) lies vertically relative to the direction of the rays from a ²⁴¹Am emitter (12).

9. Apparatus according to claims 6 to 8, characterised in that the longitudinal axis (10) has a vertical directional component at every point in at least its irradiated portions (10B - 10E), and in that the pickling fluid is introduced at the lowermost portion (10A) of the pipe (10).

10. Apparatus according to claims 7 and 9, characterised in that the longitudinal axis of the pipe portion (10C), which is acted upon by the ¹³⁷Cs emitter (11A), is upwardly inclined at an angle of substantially 45°.

11. Apparatus according to claims 6 to 10, characterised in that the pipe (10) is connectable to one of the supply containers (20...22) and to the preparatory container (24) for the pickling fluid.

12. Apparatus according to claim 11, characterised in that the pipe (10) is switchable by means of shut-off valves (13, 16) parallel to a ring circuit, which conducts the pickling fluid, and in that the flow through the pipe (10) is controllable via a throttle valve (29) in the ring circuit.

13. Apparatus according to claims 6 to 8, characterised in that the counting rates (I_x, I_y) of the two gamma emitters (11, 12) and the measured value of a temperature gauge (15, 28) are supplied to the controlling and evaluating unit (25).

14. Apparatus according to claim 11, characterised in that an apparatus (F, G) is associated with each respective storage container (20...22) and preparatory container (24).

Revendications

1. Procédé de mesure et de contrôle de la densité partielle (r₂, r₃) du métal et de l'acide dans des bains de décapage, caractérisé en ce que le liquide du bain de décapage est traversé par deux rayonnements gamma (x, y) d'énergie différente, les densités partielles (r₂, r₃) étant obtenues dans une unité de contrôle et d'analyse (25), d'après les équations ci-dessous, à partir des taux de comptage mesurés (I_x, I_y), des paramètres connus spécifiques aux substances η₁, η₂, η₃ et γ , η₁, η₂, η₃ représentant les coefficients d'atténuation massiques pour l'eau et/ou l'acide et/ou le sel ferreux, et γ le coefficient de dilatation, des paramètres connus spécifiques à l'installation I_ox, I_oy, L_x et L_y, I_ox et/ou I_oy étant les taux de comptage non atténués, et L_x et/ou L_y les longueurs de mesure respectivement traversées par le rayonnement gamma de basse énergie (x) et/ou de haute énergie (y), et à partir des constantes d'étalonnage k₀, k₁, k₂ et k₃:



avec:

K

= Facteur correctif de température
T_M = Température moyenne de décapage
T_ist = Température effective de décapage

2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'analyse des taux de comptage (I_x, I_y) est effectuée d'après les équations suivantes:

3. Procédé suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les paramères spécifiques à l'installation (I_ox, I_oy; L_x, L_y) sont déterminés par deux mesures d'étalonnage, dans lesquelles sont irradiées des substances différentes du liquide de décapage à contrôler.

4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que l'une de ces substances est de l'air.

5. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que l'une de ces substances est de l'eau.

6. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant les revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'une conduite (10), véhiculant le liquide de décapage ou les substances d'étalonnage, passe au travers de deux points de mesure, sur lesquels elle se situe dans le parcours du rayonnement de deux émetteurs gamma.

7. Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé en ce qu'une section de conduite (10C) se situe dans un sens coaxial par rapport à la direction du rayonnement d'un émetteur ¹³⁷Cs.

8. Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé en ce qu'une section de conduite (10E) se situe à la perpendiculaire de la direction du rayonnement d'un émetteur ²⁴¹Am (12).

9. Dispositif suivant les revendications 6 à 8, caractérisé en ce que l'axe longitudinal (10) présente en chaque point une composante directionnelle verticale, dans ses sections traversées par le rayonnement (10B - 10E) du moins, et en ce que l'alimentation en liquide de décapage est assurée dans la section inférieure (10A) de la conduite (10).

10. Dispositif suivant les revendications 7 et 9, caractérisé en ce que l'axe longitudinal de la section de conduite (10C), soumise au rayonnement de l'émetteur ¹³⁷Cs (11A), est incliné vers le haut de 45° environ.

11. Dispositif suivant les revendications 6 à 10, caractérisé en ce que la conduite (10) peut être raccordée à l'un des bacs de réserve (20 - 22) et au bac de traitement (24).

12. Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé en ce que la conduite (10) peut être montée en parallèle d'une ceinture, qui véhicule le liquide de décapage, au moyen de soupapes d'arrêt (13, 16), et en ce que le débit au travers de la conduite (10) peut être contrôlé par l'intermédiaire d'une soupape d'étranglement (29), prévue dans la ceinture.

13. Dispositif suivant les revendications 6 à 8, caractérisé en ce que les taux de comptage (I_x, I_y) des deux émetteurs gamma (11, 12) et la valeur de mesure d'un capteur de température (15, 28) sont transmis à l'unité de contrôle et d'analyse (25).

14. Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé en ce qu'un dispositif (F, G) est associé à chaque bac de réserve (20 - 22) et au bac de traitement (24).

Zeichnung