Nichtrostende Knet- und Gusswerkstoffe sowie Schweisszusatzwerkstoffe für mit heisser, konzentrierter Schwefelsäure beaufschlagte Bauteile

Abstract

 Eisen-Chrom-Nickel-Silicium-Legierungen mit 13-32 Gew.-% Cr-Gehalt, 5-25 Gew.-% Ni-Gehalt und 4-9 Gew.-% Si-Ge­halt und einem Gefüge, das mehr als 10 % Deltaferrit enthält, sind hochbeständig gegenüber heißer konzen­trierter Schwefelsäure und können für damit beauf­schlagte Bauteile verwendet werden.

Beschreibung

[0001] Die vorliegende Erfindung betrifft Werkstoffe, die hoch­beständig sind gegenüber heißer, konzentrierter Schwe­felsäure und 0-10 Gew.-% Oleum.

[0002] Im Schrifttum finden sich zahlreiche Angaben zur Korro­sionsbeständigkeit von Werkstoffen gegenüber heißer, konzentrierter Schwefelsäure.

[0003] Wegen der mit steigender Schwefelsäure-Konzentration zu­nehmenden Löslichkeit des Bleisulfats können Blei und seine Legierungen nur bei Konzentrationen bis 78 % H₂SO₄ und nur bis 110°C eingesetzt werden (Ullmanns Encyclo­pädie der technischen Chemie, 4. Auflage, Band 21 (1982), S. 157).

[0004] Unlegierter Stahl kann in 68-99 %igen Schwefelsäuren bis 70°C verwendet werden, wobei allerdings mit Abtragungs­raten bis zu 1,3 mm/a zu rechnen ist (G. Nelson, Corrosion Data Survey, Shell Development Co., San Franzisco, 1950, S. ZT-102A). Im Konzentrationsbereich von 99 bis 100 % H₂SO₄ nimmt die Beständigkeit des unlegierten Stahls deutlich ab Höhere Strömungsge­schwindigkeiten sind bei unlegiertem Stahl zu vermeiden (Ullmann, loc. cit.; Z. f. Werkst.-Techn. 4 (1973), S. 169/186; R. J. Borges, Corrosion/87, Paper No. 23, NACE, Houston, Texas, 1987).

[0005] Mit Chrom oder Kupfer legierte Gußeisensorten sind bei Schwefelsäure-Konzentrationen von 90-99 % bis etwa 120°C beständig (Ullmann, loc. cit.), jedoch ist auch hier die Stromungsabhängigkeit der Korrosion zu beachten (Z. f. Werkst.-Techn., loc. cit.). Der Eisen-Silicium-Gußwerk­stoff mit 14-18 % Si besitzt eine sehr gute Korrosions­beständigkeit in weiten Konzentrations- und Temperatur­bereichen (Ullmann loc. cit.); von großem Nachteil sind jedoch die Härte und die Sprödigkeit dieses Sonderguß­eisens (R. J. Borges, Corrosion/87, loc. cit.; Ullmann, 4. Auflage, Band 3 (1973), S. 21). Nichtrostende auste­nitische Standard-Stähle, wie gemäß Werkst.-Nr. 1.4571, werden bei konzentrierten Schwefelsäuren bis zu Tempera­turen von 85°C eingesetzt. Mit zunehmender Temperatur steigen die Abtragungsraten steil an. Bereits bei 150°C ist mit Abtragungsraten um 1 mm/a zu rechnen (Z. f. Werkst.-Techn. 8 (1977), S. 362/370 und 410/417), wobei die Stromungsabhängigkeit der Korrosion ausgeprägt ist.

[0006] Die Verwendung von Nickelbasislegierungen bringt keine Vorteile. Bei Plattenwärmetauschern aus NiMo16Cr15W, Werkst.-Nr. 2.4819 (Typ Hastelloy alloy C-276), die zum Kühlen von konzentrierter Schwefelsäure eingesetzt werden, wird die Produkttemperatur auf 95°C begrenzt (N. Sridhar, Materials Performance März 1988, S. 40/46).

[0007] Es hat daher nicht an Vorschlägen gefehlt, die Schwefel­säurebeständigkeit durch Legierungsmaßnahmen zu ver­bessern. So zeigt die 3,7-4,3 % Si enthaltende nicht­rostende, austenitische Stahlsorte X 1 CrNiSi 18 15, Werkst.-Nr. 1.4361, eine wesentlich hohere Beständig­keit als Werkst.-Nr. 1.4571 in beispielsweise 98,5 %iger Schwefelsäure bei 150 und 200°C (Ullmann, Band 3, S. 21); die Strömungsabhängigkeit der Korrosion ist sehr gering (Z. f. Werkst. Techn. 8 (1977), S. 362/370 und 410/417; M. Renner u. R. Kirchheiner, "Korrosionsbestän­digkeit von hochlegierten nichtrostenden Sonderstählen in stark oxidierenden Medien", Vortrag anläßlich des Seminars "Nickelwerkstoffe und hochlegierte Sonder­stähle", Esslingen, 7./8. April 1986). Durch weiteres Anheben des Si-Gehaltes auf 4,5 bis 5,8 % läßt sich die Korrosionsbeständigkeit der austenitischen, nichtrosten­den Stähle in heißen 85 %igen, vorzugsweise 90 %igen Schwefelsäuren, innerhalb gewisser Grenzen verbessern (US 4. 543 244; DE-OS 33 20 527). Für den praktischen Einsatz bei höheren Temperaturen kommt ein derartiger Sonderstahl wegen der ausgeprägten Temperaturabhängig­keit der Korrosion kaum in Betracht. Folgende Abtra­gungsraten wurden bei einem nichtrostenden, voll­austenitischen Stahl der Zusammensetzung 17,5 % Cr, 17,5 % Ni, 5,3 % Si, Rest im wesentlichen Eisen, in 98,2 %iger Schwefelsäure ermittelt (genannte US' 244 und DE' 527):
125°C 0,1 mm/a,
135°C 0,8 mm/a,
145°C 1,6 mm/a,
in 93,5 %iger H₂SO₄ wurde bei 85°C eine Korrosionsge­schwindigkeit von 0,25 mm/a festgestellt. Zur Verringe­rung der Korrosion kann ein anodischer Schutz der An­lagen vorgesehen werden; unter diesen Bedingungen be­trägt die Abtragungsrate in 93,5 %iger H₂SO₄ bei 200°C jedoch immer noch 1,1 mm/a.

[0008] Weiterhin wurden härtbare Nickelbasislegierungen mit 2-­4 % Si zur Handhabung heißer, mindestens 65 %iger Schwe­felsäure vorgeschlagen (DE-PS 21 54 126). Die Abtra­gungsraten in auf 120°C erwärmter Schwefelsäure sind mit etwa 0,6 mm/a jedoch recht hoch. Für eine weitere aus­härtbare und strömungsunempfindliche Nickelbasislegie­rung werden Abtragungsraten von 0,25 mm/a in auf 140°C erwärmter 98 %iger H₂SO₄ angegeben (R. J. Borges, Corro­sion/87, loc. cit.).

[0009] Ein nichtrostender austenitischer Stahl mit 17 % Cr, 16 %. Ni, 3,7 % Si und 2,3 % Mo kann dagegen nur in kalten Schwefelsäuren bei Konzentrationen unterhalb 10 % und oberhalb 80 % verwendet werden (Druckschrift Nr. 235 der CAFL: Uranus, rost- und säurebeständige Stähle für schwierige Korrosionsprobleme, S. 37). Nach GB 1.534.926 müssen gegebenenfalls mit Molybdän legierte austeniti­ sche Chrom-Nickel-Kupfer-Stähle mindestens 4,1 % bzw. 4,7 % Silicium enthalten, um eine gute Korrosionsbe­ständigkeit in auf 110°C erwärmter, 96,5 %iger H₂SO₄ zu gewährleisten; ähnliche Befunde gelten für Eisen-Chrom-­Nickel-Cobalt-Silicium-Legierungen bei Beanspruchung in auf 130°C erwärmter 99 %iger H₂SO₄ (N. Sridhar, loc. cit.).

[0010] Schließlich wurden noch 4-6 % Silicium enthaltende Eisen-Chrom-Nickel-Legierungen beschrieben, deren Deltaferrit-Anteil auf 5 bis 10 % begrenzt wird, damit kein zusammenhängendes Deltaferrit-Netz ausgebildet werden kann (D. J. Chronister und T. C. Spence, Corrosion 85, Paper 305, NACE, Boston/Mas., März 1985). Mit einem solchen Netzwerk ist bei Deltaferrit-Anteilen ab 10 % zu rechnen. Bei einer von D. J. Chronister et al. beschriebenen, 4,8 % Si enthaltenden Legierung sind die Abtragungsraten in auf 110°C erwärmter 95 %iger H₂SO₄ zunächst relativ gering (0,4 mm/a), steigen aber bei längerer Beanspruchungsdauer rasch auf 2,4 mm/a an. Bei 5 bis 5,2 % Si enthaltenden Legierungen wurden unter diesen Bedingungen Korrosionsgeschwindigkeiten von 0,11 bis 0,56 mm/a gefunden. Erst bei 5,6 % Si stellen sich Abtragungsraten von etwa 0,1 mm/a ein. Erhöht man die Temperatur der 95 %igen H₂SO₄ auf 130°C, werden bei einem Si-Gehalt von 5,6 % wiederum steigende Abtragungs­raten beobachtet, die im ersten Prüfabschnitt (48 h) 0,66 mm/a, im zweiten Abschnitt bereits 1,24 mm/a betragen; bei einem Si-Anteil von 5,9 % liegen die Ab­tragungsraten bei 0,45-0,54 mm/a.

[0011] Es wurde nun gefunden, daß die Korrosionsbeständigkeit der siliciumhaltigen Eisen-Chrom-Nickel-Legierungen in heißen, über 75 %igen Schwefelsäuren oder 0-10 Gew.-% Oleum dadurch markant verbessert werden kann, daß man ein Legierungsgefüge einstellt, welches mehr als 10 % Deltaferrit enthält.

[0012] Die Erfindung betrifft demnach nichtrostende Knet- und Gußwerkstoffe sowie Schweißzusatzstoffe für mit heißer konzentrierter Schwefelsäure oder 0-10 Gew.-% Oleum beaufschlagte Bauteile aus Eisen-Chrom-Nickel-Silicium-­Legierungen mit 13-32 Gew.-% Cr-Gehalt, 5-25 Gew.-% Ni-­Gehalt und 4-9 Gew.-% Si-Gehalt und einem Gefüge, das mehr als 10 % Deltaferrit enthält.

[0013] Der Si-Anteil beträgt 4-9 Gew.-%, bevorzugt 4,3-7,5 Gew.-%.

[0014] Der Cr-Gehalt beträgt 13-32 Gew.-%, bevorzugt 15-24 Gew.-%.

[0015] Der Ni-Gehalt beträgt 5-25 Gew.-%, bevorzugt 10-23 Gew.-%. Ein Teil des Nickels, z.B. 1-80 %, kann durch Kobalt ersetzt sein.

[0016] Der Rest zu 100 Gew.-% besteht aus Eisen und den unver­meidbaren Begleitelementen, wie Kohlenstoff und/oder Schwefel und/oder Phosphor. Die erfindungsgemäßen Werk­stoffe können neben den genannten Legierungsbestandtei­len und den unvermeidbaren Begleitelementen noch eines oder mehrere der Elemente Mangan, Molybdän, Kupfer, Sil­her, Kobalt, Wolfram, Niob, Tantal und Stickstoff, bevorzugt Mangan, Molybdän, Kupfer, Silber, Kobalt und Stickstoff enthalten. Der Gehalt der zuletztgenannten Elemente ist hierbei auf folgende Gew.-% begrenzt: Mn 8 %, Mo 3 %, Cu 4 %, Ag 2 %, Co 20 %, W 4 %, Nb/Ta gemeinsam 2 % und N 0,2 %.

[0017] Die erfindungsgemäßen Knet-, Guß- bzw. Schweißzusatz­stoffe sind entgegen der Lehre des Standes der Technik durch einen Deltaferrit-Gehalt von mehr als 10 % gekenn­zeichnet. Der Deltaferrit-Gehalt beträgt bevorzugt zwi­schen 10 und 65 % und liegt besonders bevorzugt bei 11 bis 55 %. Der Deltaferrit-Gehalt ergibt sich aus dem Verhältnis von Chrom-Äquivalent (Legierungselemente Cr, Si, Mo, W) zu Nickel-Äquivalent (Legierungselemente Ni, Co, C, N, Mn, Cu), wobei den einzelnen Legierungselemen­ten eine unterschiedliche Wertigkeit bzw. Gewichtung zu­kommt. Dieser Zusammenhang ist dem Fachmann grundsätz­lich bekannt.

[0018] Die Werkstoffe der genannten Zusammensetzung werden vor ihrem Einsatz in bevorzugter Weise einer Wärmebehandlung (Lösungsglühen), beispielsweise bei 1030-1250°C unterzo­gen.

[0019] Die erfindungsgemäßen Werkstoffe sind in hohem Maße korrosionsbeständig gegenüber einer über 75 %igen H₂SO₄, bevorzugt gegenüber 85-100 %iger, besonders bevorzugt gegenüber 90-100 %iger H₂SO₄ und gegenüber 0-10 Gew.-­%igem Oleum. Diese hohe Korrosionsbeständigkeit ist gegeben bei hohen Temperaturen, beispielsweise bei 90-­350°C, bevorzugt 150-340°C, besonders bevorzugt bei 200°C bis zum Siedepunkt der verschieden hoch konzen­ trierten Schwefelsäuren oder Oleum. Häufig werden die Werkstoffe bzw. die daraus hergestellten Bauteile bei Temperaturen im Bereich von 180-335°C eingesetzt. Die erfindungsgemäßen Werkstoffe können demnach für Bauteile verwendet werden, die mit solchen heißen, konzentrierten Schwefelsäuren oder Oleum beaufschlagt werden. Die Werk­stoffe bzw. Bauteile können bei Drucken von 0,1 bar bis 10 bar mit heißer konzentrierter Schwefelsäure oder 0-­10 Gew.-%igem Oleum beaufschlagt werden. Solche Bauteile sind beispielsweise Reaktionsgefäße, Pumpen, Armaturen, Leitungen, Wärmetauscher u.a.. Solche Bauteile können hierbei durch Schmieden und Walzen (Kneten), durch Gießen, durch Auskleiden, durch Plattieren, durch form­gebendes Schweißen oder durch Auftragschweißen herge­stellt werden. Derartige Bauteile finden z.B. bei der Eindampfung von Schwefelsäure Verwendung.

[0020] Als hohe Korrosionsbeständigkeit wird hierbei unter den genannten erschwerten Bedingungen eine Abtragungsrate von höchstens 1 mm/a, in vielen Fällen höchstens 0,1 bis 0,2 mm/a verstanden.

[0021] Die Eigenschaften der erfindungsgemäßen Werkstoffe sind überraschend, da D. J. Chronister (loc. cit.) lehrt, daß der Deltaferrit-Anteil von Eisen-Chrom-Nickel-Silicium-­Legierungen aus Korrosionsgründen auf 5 bis maximal 10 % zu begrenzen ist. Ein angehobener Deltaferrit-Gehalt hat jedoch über die gefundene Korrosionsbeständigkeit hinaus den Vorteil, Schweißungen, wie Fertigungsschweißungen an Gußteilen oder Verbindungsschweißungen zu erleichtern und außerdem die Erosionsbeständigkeit der Werkstoffe deutlich zu verbessern.

Beispiele

[0022] Es wurden die in Tabelle 1 angegebenen erfindungsgemäßen Werkstoffe I bis XX hergestellt. Diese Werkstoffe wer­den durch die in Tabelle 2 angegebenen Eigenschaften charakterisiert. Hierbei bedeutet die Dehngrenze R_p0,2 die Spannung bis zu einer nichtproportionalen Dehnung von 0,2 % (Zugversuch nach DIN 50 145), die Zugfestig­keit R_m die Spannung, die sich aus der auf den Anfangs­querschnitt bezogenen Höchstkraft ergibt, die Bruchdeh­nung A₅ die auf die Anfangsmeßlange bezogene bleibende Längenänderung nach dem Bruch der Probe und die Schlag­arbeit A_v die verbrauchte Schlagarbeit an ISO-V-Proben, gemessen in J (Kerbschlagbiegeversuch nach DIN 50 115).

[0023] Beispielhaft werden in Fig. 1, Fig. 2 und Fig. 3 die metallographischen Schliffe der Werkstoffe IV, V und VI, geätzt nach Murakami, mit einer Vergrößerung von 50:1 gezeigt, aus denen das Gefüge ersichtlich ist. Das Ätz­mittel nach Murakami (10 g K₃ [Fe(CN)₆], 10 g KOH und 100 g H₂O) läßt den Deltaferrit dunkler als den Austenit erscheinen.

[0024] Die Werkstoffe 1 bis X wurden verschiedenen Korrosions­prüfungen während einer Beanspruchungsdauer von 360 bis 670 h unterzogen. Die verschiedenen Korrosionsprüfungen erfolgten in siedender 93,3 %iger H₂SO₄ (297°C), sieden­der 95,3 %iger H₂SO₄ (313°C), siedender 96,6 %iger H₂SO₄ (316°C) und siedender 98,2 %iger H₂SO₄ (334°C).

[0025] Tabelle 3 zeigt die ermittelten Abtragungsraten.

[0026] Weitere Ergebnisse aus Korrosionsprüfungen mit den Werk­stoffen IV bis IX sowie XI und XII in Schwefelsäureauf­arbeitungsanlagen sind in Tabelle 4 dargestellt.

Tabelle 1

Chemische Zusammensetzung der untersuchten Werkstoffe Massenanteile in % (Rest zu 100 % ist Fe)
Werkstoff	C	Si	Mn	Cr	Ni	Co	Cu	Mo	P	S	Sonstige
I	0,029	4,62	4,35	20,64	12,83			0,04	0,016	0,005	N: 0,093
II	0,031	5,57	4,27	17,40	13,16			0,02		0,04	N: 0,04
III	0,023	6,49	4,20	15,43	13,54			0,02		0,04	N: 0,031
IV	0,027	4,76	0,94	21,08	13,06		0,05	0,02	0,009	0,01	N: 0,084
V	0,024	5,09	1,0	18,50	9,30	4,0		0,04	0,011	0,008	N: 0,061
VI	0,025	5,23	1,01	22,35	8,30	9,20		0,04	0,012	0,009
VII	0,03	5,45	4,35	21,10	10,85	5,10	2,24
VIII	0,03	5,30	2,69	18,10	11,20		0,44	0,93	0,019	0,012	W: 0,42
											Nb: 0,42
IX	0,03	6,45	1,03	21,10	12,30	7,10
X	0,011	5,1	0,01	19,3	11,2	11,8	2,2	1,5
XI	0,034	5,0	0,44	22,2	9,1	10,0	2,9		0,006	0,004	N: 0,08
XII	0,04	5,2	0,48	20,2	9,2	9,2	1,1		0,008	0,009	N: 0,07
XIII	0,033	5,5	0,16	21,4	9,29	9,25	1,28
XIV	0,029	5,65	0,12	15,25	4,37	10,65
XV	0,032	5,15	0,13	22,35	3,46	20,65
XVI	0,026	5,29	0,66	20,53	13,24						N: 0,034
XVII	0,017	5,0	0,08	22,9	10,8	8,4	4,26		0,004	0,006	N: 0,064
XVIII	0,027	5,18	0,08	22,4	10,9	7,1	4,28		0,004	0,005	N: 0,09
											Ag:0,13
XIX	0,022	5,16	0,05	17,7	10,9	8,0	4,19	1,62	0,004	0,006	N: 0,084
XX	0,07	5,20	0,06	20,0	13,8	11,2	2,2	2,5	0,005	<0,001	N: 0,005

Tabelle 2

Mechanische Eigenschaften, Ferritgehalt und Wärmebehandlung der Versuchswerkstoffe
Werkstoff	Wärmebehandlung	Rp0,2 N/mm²	Rm N/mm²	A₅ %	Av J	Deltaferrit %
I	1070° C/W	360	695	44,9	135	15
II	1120° C/W	403	778	41,0	118	19
III	1120° C/W					45
IV	1100° C/W	436	803	41	107	23
V	1100° C/W	466	840	40	129	26
VI	1100° C/W	527	848	23,7	51	36
VII	1100° C/W	515	770	10,0	18	43
VIII	1100° C/W					53
IX	1100° C/W					28
X	1070° C/W					20
XI	1100° C/W	405	780	18,5	56	20
XII	1100° C/W	370	720	27,0	196	13
XIII	1100° C/W	450	815	40,2	53	15
XIV	1100° C/W					20
XV	1100° C/W	444	896	41,9	22	44
XVI	1100° C/W	427	782	36,0	143	28
XVII	1100° C/W	466	840	37,5	82	25
XVIII	1100° C/W	460	752	16,8	39	28
XIX	1100° C/W					27
XX	1100° C/W					16

Tabelle 3

Abtragungsraten (mm/a) der wärmebehandelten Werkstoffe in verschieden hoch konzentrierten (Gew.-%) siedenden Schwefelsäuren
Werkstoff	93,3 %	95,3 %	96,6 %	98,2 %
I	0,91)	0,71)	0,63)	0,2
II	0,61)	0,41)	0,253)	0,1
III	0,551)	0,41)	0,253)	0,1
IV	0,3	0,15	0,2	<0,1
V	0,3	0,15	0,2	0,1
VI	0,4	0,2	0,2	0,1
VII	(0,9)2)	(0,4)2)
VII	0,45	0,3	0,25	0,1
VIII	(0,85)2)	(0,4)2)
VIII	0,45	0,3	0,25	0,15
IX	0,45	0,3		0,153)
X	0,4	0,35	0,27	0,15
Die in Klammern befindlichen Abtragungsraten wurden an nicht wärmebehandelten Werkstoffen ermittelt.

Prüfdauer:

1) 360 h

2) 410 h

3) 530 h

Rest: 670 h

Tabelle 4

Ergebnisse aus Betriebskorrosionsuntersuchungen in Schwefelsäureaufkonzentrieranlagen
Abtragungsraten in mm/a
Werkstoffe	96 %ige H₂SO₄ 330°C / 59 d	93 %ige H₂SO₄ 180°C / 231 d
IV	0,12	0,07
V	0,12	0,03
VI	0,14	0,04
VII	0,1	0,08
VIII	0,13	0,11
IX	0,04	0,03
XI	0,14
XII	0,16

Ansprüche

1. Nichtrostende Knet- und Gußwerkstoffe sowie Schweißzusatzwerkstoffe für mit heißer konzen­trierter Schwefelsäure oder 0-10 Gew.-% Oleum beaufschlagte Bauteile aus Eisen-Chrom-Nickel-­Silicium-Legierungen mit 13-32 Gew.-% Cr-Gehalt, 5-25 % Nickel-Gehalt und 4-9 Gew.-% Si-Gehalt und einem Gefüge, das mehr als 10 % Deltaferrit enthält.

2. Werkstoffe nach Anspruch 1 mit einem Deltaferrit-­Anteil zwischen 10 und 65 %.

3. Werkstoffe nach Anspruch 2 mit einem Deltaferrit-­Anteil von 11-55 %.

4. Werkstoffe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie neben den unvermeidbaren Begleitelementen, wie Kohlenstoff und/oder Schwefel und/oder Phosphor noch eines oder mehrere der Elemente Mangan, Molyb­dän, Kupfer, Silber, Kobalt, Wolfram, Niob, Tantal und Stickstoff enthalten.

5. Werkstoffe nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnt, daß sie eines oder mehrere der Elemente Mangan, Molybdän, Kupfer, Silber, Kobalt und Stickstoff enthalten.

6. Werkstoffe nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Gehalt der weiter enthaltenen Elemente auf folgende Gew.-% begrenzt ist: Mn 8 %, Mo 3 %, Cu 4 %, Ag 2 %, Co 20 %, W 4 %, Nb/Ta gemeinsam 2 % und N 0,2 %.

7. Werkstoffe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie vor dem Einsatz einer Wärmebehandlung bei 1030-1250°C unterzogen werden.

8. Verwendung von Werkstoffen nach Anspruch 1 für Bau­teile, die mit heißer, konzentrierter Schwefelsäure oder 0-10 Gew.-%igem Oleum beaufschlagt werden.

9. Verwendung nach Anspruch 8 für Bauteile, die mit über 75 %iger, bevorzugt mit 85-100 %iger, beson­ders bevorzugt mit 90-100 %iger Schwefelsäure oder mit 0-10 Gew.-%igem Oleum beaufschlagt werdend.

10. Verwendung nach Anspruch 8 für Bauteile, die mit heißer konzentrierter Schwefelsäure oder mit 0-­10 Gew.-%igem Oleum bei Temperaturen von 90-350°C, bevorzugt 150-340°C, besonders bevorzugt 200°C bis zum Siedepunkt der verschieden hoch konzentrierten Schwefelsäuren oder Oleum beaufschlagt werden.

11. Verwendung nach Anspruch 8 für Bauteile, die mit heißer konzentrierter Schwefelsäure oder 0-10 Gew.-%igem Oleum bei Drucken von 0,1 bar - 10 bar beaufschlagt werden.

Zeichnung