Verfahren und Anordnung mit induktivem Drehgeber zur Steuerung, insbesondere des Zündzeitpunkts von Brennkraftmaschinen

Beschreibung

[0001] Die Erfindung betrifft einen induktiven Drehgeber zur Steuerung des Zündzeitpunkts von Brennkraftmaschinen, mit von einem Dauermagneten durchsetzter Spule und von einer Welle gedrehtem Jochrad, über dessen Umfang verteilt vorspringende beabstandete Zahnsegmente an den Magnetpolen zur Spannungsinduktion vorbeibewegt werden, gemäß erstem Teil des Anspruchs 1. Weiter betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Zündung von Brennkraftmaschinen, insbesondere in Rasenmähern, Motorsägen oder Trennschleifern unter Verwendung eines derartigen Drehgebers (vgl. Anspruch 2). Schließlich betrifft die Erfindung eine Kondensator-Zündanordnung mit einem Drehgeber der genannten Art (vgl. Anspruch 7).

[0002] Bei bekannten Kondensator-Zündanlagen erfolgt das Durchschalten des elektronischen Schalters entweder durch einen Fremd-Zündimpulsgeber oder durch einen internen Zündimpulsgeber, der beispielsweise - ausgehend vom Ladezustand des Kondensators - über einen Spannungsteiler das benötigte Zündsignal erzeugt. Dabei ist es geläufig, den Zündzeitpunkt entsprechend dem Betriebszustand der Brennkraftmaschine, insbesondere abhängig von dessen Drehzahl, zu steuern. Hierfür ist beispielsweise der Einsatz vorgenannter, mit der Kurbelwelle eines Benzinmotores gekuppelter Segmenträder bekannt; diese sind aus hochpermeablem, ferromagnetischem Material gebildete Jochräder, über deren Umfang gleichmäßig verteilt Zahnsegmente radial oder axial vorspringen. Die Zahnsegmente wirken mit den Polschuhen eines Dauermagneten zusammen, der mit einer Spule umgeben ist. Sobald sich das Jochrad dreht, wird in der Spule aufgrund der Veränderung des Luftspaltes zwischen den Polschuhen und des Jochrades und mithin des die Spulen durchsetzenden magnetischen Flusses eine Wechselspannung induziert. Zur Auslösung einer Zündung muß bei den bekannten Jochrädern ein zusätzlicher Magnetstift o. ä. angebracht werden, um der die Zündung auslösenden Einheit die Winkelstellung des Jochrades mitzuteilen.

[0003] Es ist ein Winkelpositionsdetektor für Verbrennungsmaschinen bekannt (US-A-4 797 827), der ein mit der Kurbelwelle gekoppeltes und gezahntes Rad aufweist, wobei die in Umfangsrichtung verlaufende Zahnreihe eine Zahnlücke besitzt. Die Kopplung mit der Kurbelwelle ist derart, daß beim Vorbeibewegen dieser Zahnlücke an einem elektrischen Pulse erzeugenden Sensor sich einer der Zylinder der Verbrennungskraftmaschine im oberen Totpunkt befindet. Aufgrund der induktiven Signalgebung kann eine nachgeschaltete Auswerteelektronik ohne zusätzliche Treggerelemente auf dem gezahnten Drehgeberrad dessen Stellung im oberen Totpunkt erkennen und als Bezugs- oder Referenzpunkt für eine Absolut-Winkeldrehstellung verwenden.

[0004] Demgegenüber wird die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe aufgeworfen, die Ableitung des genannten Referenzpunktes aus den Drehgeber-Signalen zu erleichtern, und insbesondere für die entsprechende Auswerteelektronik Hardware- und/oder Rechenzeitaufwand einzusparen. Zur Lösung wird bei einem Drehgeber mit den im ersten Teil des Anspruchs 1 genannten Merkmalen vorgeschlagen, daß zwei gesonderte Spulen je einem Magnetpol zugeordnet sind, und der Abstand der Spulen und/oder Magnetpole dem mehr als nur zwei Zahnsegmente betreffenden kleineren Regelabstand entspricht. Hierdurch wird nämlich erreicht, daß die in den Spulen induzierten Spannung zueinander etwa die konstante Phasenverschiebung aufweisen, d.h. die Halbwellen überlappen einander phasenstarr.

[0005] Zwar ist es bekannt (EP-A2-0 197 272), zwei Pulse erzeugende, induktive Aufnehmer im Winkelabstand voneinander anzuordnen, an die sich die vorspringenden, in Reihe mit einer Lücke angeordneten Reaktoren eines Jochrads vorbeibewegen. Jedoch ist der Winkelabstand in Abhängigkeit von den Winkelintervallen zwischen den oberen Totpunkten der Zylinder und der Anzahl der elektronisch gesteuerten Zylinder bemessen. So wird im konkret angegebenen Beispiel ein Winkelabstand der beiden induktiven Aufnehmer voneinander in Höhe von 128 Winkelgraden vorgeschlagen. Hierdurch läßt sich eine gezielte und vollständige Überlappung von Halbwellen nicht erreichen, zumal die induktiven Aufnehmer nicht von Magnetfeldern unterschiedlicher Polarität durchsetzt sind.

[0006] Es liegt auf der Hand, daß zweckmäßigerweise mehr als zwei Zahnsegmente, also zumindest drei Zahnsegmente vorgesehen werden. So können im Rahmen erfindungsgemäßer Weiterbildungen zum Beispiel neun Zahnsegmente vorgesehen sein, zwischen denen ein tangentialer Regelabstand entsprechend einem Winkel von 36° besteht, wobei gemäß dem obigen Gedanken ein Zahnsegment weggelassen wurde; infolgedessen entsteht ein lediglich zwei Zahnsegmente betreffender weiterer Abstand entsprechend einem Winkel von 72°.

[0007] Unter Anwendung des erfindungsgemäßen Drehgebers mit einem einzigen, weiteren Abstand läßt sich ein Verfahren zur Zündung von Brennkraftmaschinen, insbesondere in Rasenmähern, Motorsägen oder Trennschleifern wie folgt vorteilhaft gestalten: eine Zündzeitsteuerung leitet von dem Drehgeber Zündimpulse ab und steuert damit - verknüpt mit einprogrammierten Betriebskennfeldern - entsprechend verzögert oder frühverstellt bzw. beschleunigt ein Schaltglied an, welches einen Kondensator über die Primärwicklung einer Zündspule entlädt; dabei erfolgt in der Startphase unterhalb einer Drehzahlgrenze die Zünd-Ansteuerung abhängig vom Vorbeibewegen der von den weiter beabstandeten Zahnsegmenten gebildeten Lücke des Jochrads an den beiden Spulen beziehungsweise Magnetpolen. Hierdurch kann gewährleistet werden, daß die Zündung bezüglich des (oberen) Totpunkts der Brennkraftmaschine immer im optimalen Zeitpunkt erfolgt, weil durch die erfindungsgemäße Markierung des Jochrads an dessen Umfang die Zündzeitsteuerung stets von der absoluten Winkelstellung ausgehen kann. Damit ist es möglich, daß im Startdrehzahlbereich unabhängig von Drehlzahlschwankungen oder Schwankungen der Winkelgeschwindigkeit die Zündung immer in einer bestimmten Segmentradstellung erfolgt und daß nach Erreichen einer bestimmten Drehzahl der Zündzeitpunkt drehzahlabhängig gesteuert wird.

[0008] Insbesondere ist es in Weiterbildung der Erfindung denkbar, in der Startphase die Zündansteuerung mit oder nach dem Vorbeibewegen eines der der Lücke nachfolgenden Zahnsegmente am Magnetpol des Dauermagneten erfolgen zu lassen. In der Praxis hat sich hierbei das dritte Zahnsegment zur Auslösung einer von der absoluten Jochrad-Drehstellung abgeleiteten Zündung bewährt.

[0009] Vielfach ist es wünschenswert, daß die Zündungsauslösung mit dem dritten Zahnsegment bzw. dem davon abgeleiteten Impuls nur dann erfolgt, wenn die Drehzahl des Motors beim Vorbeibewegen des zweiten und dritten Zahnsegments nach der Lücke an den Magnetpolen bzw. Polschuhen über einen programmierten Schwellwert liegt. Zu diesem Zweck besteht eine Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens darin, in der Startphase die Zünd-Ansteuerung abhängig von der Winkelgeschwindigkeitsmessung mittels zweier benachbarter Zahnsegmente erfolgen zu lassen.

[0010] In Weiterführung dieser Gedanken ist zur konkreten Ausgestaltung des Verfahrens nach der Erfindung folgender Ablauf vorgesehen: In der Startphase wird die Winkelgeschwindigkeit mittels der Zeitspanne zwischen dem Vorbeibewegen des zweiten und dann des dritten Zahnsegments nach der Lücke ausgezählt, und erst wenn das Zählergebnis einen bestimmten Schwellwert überschreitet, wird die Zündung mit der Vorbeibewegung des dritten Zahnsegments am Polschuh ausgelöst. Ab einer Drehzahl von etwa 1 500 U/min wird gemäß dem konkreten Verfahrensablauf die Winkelgeschwindigkeit im von dem ersten und zweiten Zahnsegmenten gebildeten Intervall ausgezählt. Gleichzeitig wird die Zünd-Ansteuerung im Bereich zwischen der zweiten und der dritten Zahnsegmentlücke ausgelöst. Hierdurch wird eine Frühverstellung der Zündung möglich. Bei Drehzahlen über 5 000 U/min wird die Frühverstellung derart erweitert, daß vor vollendeter Vorbeibewegung des zweiten Zahnsegments an einem (abgetasteten) Magnetpol die Zündung angesteuert werden kann. Diese extreme Frühverstellung ist möglich, weil in diesem Drehzahlbereich die Drehzahlschwankungen gering sind.

[0011] Auf der Basis des erfindungsgemäßen Drehgebers mit lediglich einem nur zwei Zahnsegmente betreffenden weiteren Abstand und zwei an je einem Magnetpol angeordnete, gesonderte Spulen lassen sich bekannte Kondensator-Zündanordnungen (vgl. DE-OS 36 08 740 derselben Anmelderin) vorteilhaft weiterbilden, so daß insbesondere das zuvor erläuterte Verfahren durchgeführt werden kann.

[0012] So werden in den beiden gesonderten Spulen induzierte Spannungshalbwellen mit jeweils gleicher Polarität abgegriffen und einem mit einer Zündspule verbundenen Kondensator zu dessen Aufladung zugeführt. Mittels eines mit dem Kondensator gekoppelten Entladeschalter, der zweckmäßig von der oben genannten Zündzeitsteuerung betätigt wird, kann dann entsprechend einem Zündkennfeldprogramm der Kondensator zum gewünschten Zeitpunkt entladen werden. Die in den beiden Spulen induzierten Spannungswellen anderer, entgegensetzter Polarität werden je einem gesonderten Impulsformer, deren Ausgänge in ein Impulsauswertungsteil münden, welcher mittels eines zum Erkennen, Abtasten und Auswerten der Zahnsegment-Lücke beziehungsweise der entsprechenden Impulslücke ausgebildeten logischen Schaltwerks aus den Eingangsimpulsen mit jeder vollständigen Jochrad-Umdrehung einen Einzelimpuls (pro Umdrehung) erzeugt; dieser entspricht dabei einer absoluten Dreh-Winkelstellung des Jochrads. Der Impulsauswertungsteil kann beispielsweise so dimensioniert sein, daß der Einzelimpuls immer dann auftritt, wenn der obere Totpunkt der Brennkraftmaschine erreicht ist. Jedenfalls kann dieser Einzelimpuls als absoluter Bezugspunkt dienen, wovon ausgehend der Zündzeitpunkt je nach Zustand der Brennkraftmaschine und einprogrammierter Betriebskennfelder von der Steuerungselektronik spezifiziert werden kann.

[0013] Im Rahmen der Erfindung kann der Impulsauswertungsteil mittels einer Mikrocomputerschaltung mit entsprechender Software oder einem festverdrahtetem, digitalen Schaltwerk realisiert werden. In letzte Richtung geht eine besonders vorteilhafte, aufwandsparende Schaltungsvariante: Der Impulsauswertungsteil weist eingangsseitig ein zustandsgesteuertes bzw. statisches und ausgangsseitig ein taktflankengesteuertes bzw. dynamisches Speicherelement auf; die Speicherelemente sind zweckmäßigerweise als Flip-Flop realisiert. Sie sind miteinader in Kaskade bzw. hintereinander angeordnet, wobei das auf die eine der beiden Spulen basierende Eingangspulssignal zur Übernahme-Ansteuerung des ausgangsseitigen, dynamischen Speicherelements sowie zum Rücksetzen beider Speicherelemente dient. Das auf die andere Spule zurückgehende Eingangspulssigenal wird zum Setzen des eingangsseitigen, statischen Speicherelements verwendet. Diese Schaltungsvariante ist vor allem auf die oben genannte Ausbildung des Drehgebers abgestellt, bei der der Abstand der Spulen und/oder Magnetpole dem mehr als nur zwei Zahnsegmente betreffenden, kleineren (Regel-)Abstand entspricht. Dann überlappen sich die von den gesonderten Spulen abgeleiteten Halbwellen und die darauf mittels Schmitt-Trigger geformten Impulse. Tritt die Lücke am Umfang des Jochrads an einem der Magnetpole auf, wird nur ein Impuls von einer der beiden Spulen erzeugt, der zum Setzen des eingangsseitigen Speicherelements in einen definierten Zustand dient. Tritt darauffolgend allein ein Impuls von der anderen Spule auf, kann der entsprechende Impuls das ausgangsseitige Speicherelement zur Übernahme des Ausgangs des eingangsseitigen Speicherelements angesteuert werden. Bewegen sich nunmehr die beiden nächsten Zahnsegmente gleichzeitig an je einem Magnetpol vorbei, entstehen wieder gleichzeitig in jeder Spule ein Impuls, und die Speicherelemente werden zurückgesetzt.

[0014] Im Rahmen einer Weiterbildung der erfindungsgemäßen Zündanordnung wird der Einzelimpuls einem Gesamtzeitzähler für eine vollständige Umdrehung zugeführt, und das Ausgangssignal des Gesamtzeitzählers beeinflußt einen mit programmierten Zündkennfeldern verknüpften Impuls- und Verzögerungs-Generator; dessen Ausgangsimpulse dienen dann zum Ansteuern des Entladeschalters und damit verbunden zum Entladen des Kondensators. Hierdurch läßt sich, insbesondere wenn die Brennkraftmaschine sich nicht mehr in dem Zustand der Startphase befindet, eine gewünschte, drehzahlabhängige Frühverstellung des Zündzeitpunkts herbeiführen, wenn die Zündkennfelder entsprechend codiert sind. Mit Hilfe eines durch Hardware oder Software realisierten Umschaltteils, der entsprechend der Startphase und der normalen, unter Last fahrenden Betriebsphase umschaltet, können entsprechende Zweige oder Kurven innerhalb des Betriebskennfelds je nach Umschaltzustand durchfahren werden.

[0015] Um in der Startphase der Brennkraftmaschine bei zu niedriger Momentandrehzahl eine Zündung zu verhindern, ist mit Vorteil als Weiterbildung der Erfindung vorgesehen, daß dem Generatorausgang und dem Entladeschalter ein Zusatzschaltelement zwischengeschaltet ist; dieses wird von einem Momentanzeitzähler zur Drehzahlmessung angesteuert, der die zeitliche Aufeinanderfolge zweier benachbarter Zahnsegmente an den Magnetpolen vorbei abtastet. Die Ansteuerung selbst erfolgt in Abhängigkeit von ein oder mehreren vorprogrammierten Schwellwerten, die vorgegebenen Mindestdrehzahlen entsprechen.

[0016] Weitere Merkmale, Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispiels der Erfindung sowie anhand der Zeichnung. Darin zeigen:

Fig. 1

schematisch die Geräte- und Funktionsanordnung eines erfindungsgemäßen Kondensator-Zündsystems,

Fig. 2

ein Schaltbild des Impulsauswertungsteils und

Fig. 3

ein Impuls- und Zeitdiagramm bezüglich des Impulsauswertungsteils und

Fig. 4

ein Flußdiagramm betreffend eine Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.

[0017] Wie in Fig. 1 veranschaulicht, besteht der erfindungsgemäße Drehgeber 1 aus einem Jochrad 2 und einem Zündmodul 3. Das Jochrad 2 ist mit einer (nicht gezeigten) Welle einer Brennkraftmaschine drehstarr gekoppelt und besitzt über seinem Umfang verteilt im gezeichneten Beispiel radial vorspringende Zahnsegmente 41 bis 49. Die Zahnsegmente besitzen einen regelmäßigen Tangentialabstand voneinander entsprechend einem Winkel von 36°, was bei voller Ausnutzung des Umfangs des Jochrads 2 eine Gesamtzahl von zehn Zahnsegmente ergeben würde. Jedoch ist erfindungsgemäß - in der Darstellung etwa im linken unteren Quadranten - eine größere Zahnsegmentlücke 6 entsprechend einem Winkelabstand von 72° ausgebildet, indem beim regelmäßigen Anbringen der Zahnsegmente das zehnte weggelassen wurde. Bei Bewegung des Jochrads 2 gemäß Drehrichtung 5 werden die Zahnsegmente 41 bis 49 sukzessive an zwei Polschuhen 7, 8 vorbeibewegt. Diese sind von dem Feld eines Dauermagneten 9 durchsetzt sowie je von einer ersten Spule L1 und einer zweiten Spule L2 umgeben. Bei Drehung des Jochrads 2, welches der Herstellung eines magnetischen Rückschlusses dient, werden die Luftspalte zwischen dem Jochrad 2 und den Polschuhen 7 bzw. 8 abwechselnd vergrößert und verkleinert, was eine Änderung des magnetischen Flusses durch die beiden Spulen L1, L2 hervorruft. Dadurch wird an der Spule eine Spannung induzieert, die etwa den Signalverläufen a, b über die Zeit t gemäß Fig. 3 entspricht. Hiernach überlappen an jeder Spule abgegriffene, positive und negative Halbwellen, was dadurch zustandekommt, daß der Abstand der Polschuhe 7, 8 voneinander etwa dem (kleineren) Regelabstand der Zahnsegmente 41 bis 49 entspricht, mit Ausnahme der die größere Lücke 6 begrenzenden Zahnsegmente 41 und 49.

[0018] Mittels Gleichrichter-Dioden DL1 und DL2 werden die an den Spulen L1, L2 abgegriffenen, positiven Halbwellen jeweils dem Kondensator CL zu dessen Aufladung zugeführt. Einer Freilaufdiode DS parallel geschaltet ist ein Entladeschalter Thy, im gezeichneten Ausführungsbeispiel ein Thyristor, der vom Ausgang 10 der Zündzeitsteuerung 11 betätigt wird.

[0019] Die Zündzeitsteuerung 11 kann als Mikrorechner oder kundenspezifisch integrierter Schaltkreis realisiert sein. Sie besitzt je einer der beiden Spulen L1, L2 zugeordnete Eingänge 13 bzw. 14, denen je eine Gleichrichter-Diode DL3 bzw. DL4 so vorgeschaltet sind, daß ausschließlich die in den beiden Spulen L1, L2 induzierten negativen Halbwellen durchgelassen werden. Jeden der beiden Gleichrichter-Dioden DL3, DL4 ist ein invertierender Impulsformer IF1, IF2 nachgeschaltet, der aus den Halbwellen digital verarbeitbare Impulse erzeugt. Hierfür können beispielsweise invertierende Schmitt-Trigger (vgl. Fig. 2) eingesetzt werden. Die hierdurch zu positiven Impulsen D1, D2 geformten negativen Halbwellen aus den Spulen L1, L2 werden danach in ein Impulsauswerteteil 15 geleitet, das hieraus pro volle Umdrehung des Jochrads 2 einen Einzelimpuls generiert. Dieser entspricht aufgrund der erfindungsgemäßen Ausgestaltung des Impulsauswertungsteils 15 einer bestimmten Absolut-Winkelstellung des Jochrades 2, bei der nämlich die Lücke 6 noch dem Polschuh gegenüberliegt, der vom Nordpol-Magnetfeld durchsetzt ist.

[0020] Der Einzelimpuls D3 wird zunächst einem der Messung der Drehzahl n für eine ganze Umdrehung dienenden Funktionsmodul 16 zugeführt, dessen Meßausgang 17 einen Impuls- und Verzögerungszeit-Generator 18 beeinflußt. Dieser Funktionsmodul 18 ist noch zusätzlich mit einem Speichermodul 19 mit Betriebskennfeldern, die z. B. die Maschinendrehzahl n als Parameter enthalten, funktionsmäßig verknüpft. Beeinflußt vom Drehzahlmessungsmodul 16 und vom Betriebskennfeld-Modul 19 erzeugt der Impuls-Verzögerungsmodul 18 gegebenenfalls frühverstellte Ansteuerungssignale, die dem Thyristor Thy zugeführt werden, woraufhin dieser durchschaltet und dabei den Kondensator über die Zündspule LZ entlädt.

[0021] Ferner umfaßt die Zündzeitsteuerung 11 einen die Momentandrehzahl bzw. -winkelgeschwindigkeit anhand zweier benachbarter Zahnsegmente 41 bis 49 ermittelnden Zählermodul 20, der abhängig von der Momentan-Winkelgeschwindigkeit w den Ausgang 10 der Zündzeitsteuerung 11 bzw. des Impulsverzögerungsmoduls 18 zum Thyristor Thy durchschaltet, indem er über seinen Ausgang 21 (gestrichelt gezeichnet) ein Schaltelement 22 entsprechend betätigt. Gemäß Fig. 1 verarbeitet der Zählermodul 20 noch zusätzlich den Einzelimpuls D3 am Ausgang des Impulsauswertemoduls 15 und kommuniziert mit einem weiteren Speichermodul 23, der Mindest-Winkelgeschwindigkeiten entsprechende Schwellwerte sw enthält.

[0022] In Fig. 2 ist die Ausführung des Impulsauswertungsmoduls 15 als fest verdrahtete Schaltwerkslogik dargestellt: Die an je einer der beiden Spulen L1, L2 abgegriffenen, negativen Halbwellen werden je einem Schmitt-Trigger ST1, ST2 zugeführt, der hieraus invertierend positive Impulse D1 und D2 erzeugt (vgl. die Signalverläufe c) und d) in Fig. 3). Die von der ersten, gemäß Fig. 1 vom Südpol-Magnetfeld durchsetzten Spule L1 abgeleitete Impulsfolge D1 wird dem Reset-Eingang R1, und die von der anderen Spule L2 mit entgegengesetzt polarisiertem Magnetfeld abgeleitete Impulsfolge D2 dem Set-Eingang S1 eines an sich bekannten RS-Flip-Flops FF1 zugeführt. Vorzugsweise ist dem Reset-Eingang R1 ein RC-Hochpaß DG als Differenzierglied unmittelbar vorgeschaltet, der aus dem Kondensator C und dem gegen Masse geschalteten Widerstand R besteht. Der komplementäre Ausgang Q1 des RS-Flip-Flops FF1 ist unmittelbar mit dem Dateneingang D eines in Kaskade bzw. Serie nachgeschalteten, an sich bekannten D-Flip-Flops FF2 verbunden. Der Reset-Eingang R2 des D-Flip-Flops FF2 ist direkt, und dessen auf positive Flanken ansprechender Takteingang CL mittelbar über ein invertierendes Gatter I mit dem Ausgang des ersten Schmitt-Triggers ST1 verbunden, der die negativen Halbwellen der vom magnetischen Südpol durchsetzten Spule L1 zu Impulsen formt. Das Ausgangssignal des gesamten Schaltwerks gemäß Fig. 2 wird durch den nicht-invertierenden Ausgang Q2 des D-Flip-Flops FF2 gebildet, an dem pro Umdrehung des Jochrads 2 (vgl. Fig. 1) ein Einzelimpuls zur Verfügung steht, wie nachfolgend näher erläutert.

[0023] In Fig. 3 sind Signalverläufe a) bis g) über die Zeit t dargestellt. Die Signalverläufe a) und b) geben die in den Spulen L1, L2 induzierten Spannungen wieder, wobei die ohne Steigung verlaufenden geradlinigen Abschnitte 24a, 24b aufgrund der Zahnsegmentlücke 6 im Jochrad 2 (vgl. Fig. 1) entstehen. Aus diesen induzierten Schwingungen werden mittels der Schmitt-Trigger ST1, ST2 (vgl. Fig. 2) die Signalverläufe c) - von der ersteren Spule L1 abgeleitete erste Impulsfolge D1 - und d) - von der zweiten Spule L2 abgeleitete zweite Impulsfolge D2 - abgeleitet, wobei deren länger impulslose Abschnitte 24c, 24d den oben genannten, geradlinigen Abschnitten 24a, 24b entsprechen. Während des Zeitpunktes I ist das RS-Flip-Flop FF1 gesetzt und das D-Flip-Flop FF2 zurückgesetzt. Jede ansteigende, positive Flanke der ersten Impulsfolge D1 legt den Takteingang Cl des D-Flip-Flops FF2 auf logisch "0". Das Differenzierglied DG erzeugt aus der ersten Impulsfolge D1 entsprechende nadelförmige kurze Impulse D1.1, deren Länge über die Dimensionierung des RC-Hochpasses so bemessen ist, daß das RS-Flip-Flop FF1 gerade sicher zurückgesetzt wird. Der invertierende Ausgang Q1 des RS-Flip-Flops FF1 liegt dann auf logisch "1".

[0024] Die darauf folgende, ansteigende positive Flanke der zweiten Impulsfolge D2 setzt das RS-Flip-Flop FF1, das demnach zum Zeitpunkt II gesetzt ist. Die dann folgende, abfallende Flanke der zweiten Impulsfolge D2 hat dabei keine Auswirkung. Die nachfolgende, abfallende Flanke der ersten Impulsfolge D1 ergibt für den Takteingang Cl des D-Flip-Flops FF2 aufgrund des zwischengeschalteten Inverters I eine ansteigende Flanke bzw. einen positiven Impuls. Dies löst die Übernahme des Pegelzustands am Dateneingang D des Daten-Flip-Flops FF2 nach dessen (nicht invertierenden) Ausgang Q2 aus. War der Dateneingang D vorher auf logisch "0", ändert sich der Ausgang Q2 des Daten-Flip-Flops FF2 nicht. Der darauffolgende Impuls der zweiten Impulsfolge D2 zum Zeitpunkt III hat keine Auswirkung. Das RS-Flip-Flop FF1 war zuvor gesetzt und bleibt gesetzt.

[0025] Zum Zeitpunkt IV wird das RS-Flip-Flop FF1 durch die über das Differenzierglied DG erzeugte Impulsfolge D1.1 zurückgesetzt. Da nun der Setzimpuls aufgrund der zweiten Impulsfolge D2 fehlt, liegt der Daten-Eingang D des D-Flip-Flops auf logisch "1". Mit der nächsten abfallenden Flanke der Impulsfolge D1 (vgl. Zeitpunkt V) wird über den Inverter I am Takteingang Cl des D-Flip-Flops FF2 eine Daten-Übernahme am Eingang D ausgelöst und mithin das D-Flip-Flop FF2 gesetzt. Das bedeutet den Ausgangspegel logisch "1" am Ausgang Q2, der den Einzelimpuls D3 pro Umdrehung des Jochrads 2 bildet (vgl. g) in Fig. 3).

[0026] Hieraus läßt sich folgern, daß der Einzelimpuls D3 pro Umdrehung im wesentlichen durch die Impulslücke 24d der zweiten Impulsfolge D2 entsteht, die im Beispiel auf die zweite, vom magnetischen Nordpolfeld durchsetzte Spule L2 basiert.

[0027] Abschließend sei anhand des Flußdiagramms in Fig. 4 eine Realisierungsmöglichkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens veranschaulicht: Der die Drehzahl n für eine ganze Umdrehung des Jochrads 2 messende Funktionsmodul 16 führt je nach Drehzahlwert eine Programmverzweigung 25 durch: Liegt die Drehzahl unter 1 500 U/min, wird in den Pfad 26, andernfalls in den Pfad 27 verzweigt. Im Pfad 26 ist eine Momentandrehzahlermittelung, z. B. zwischen dem zweiten und dritten Zahnsegment (vgl. z. B. Bezugsziffern 42 und 43 in Fig. 1) nach der Zahnsegmentlücke 6 des Jochrads 2 vorgesehen, die vom die Momentanwinkelgeschindigkeit w ermittelnden Zählermoduls anhand des zweiten Pulssignals D2 durchgeführt wird (vgl. Funktionsblock 28 in Fig. 4). Dann erfolgt eine Abfrage 29, ob die Momentanwinkelgeschwindigkeit w bestimmte im Speichermodul 23 gem. Fig. 1 abgelegte Schwellwerte SW entsprechend vorprogrammierten Mindestdrehzahlen übersteigt. Solchenfalls wird nach starr mit dem dritten Zahnsegment 43 erfolgter Zündung 30 (vgl. Warteschleife 35), andernfalls ohne Zündung zum Verfahrens- bzw. Programmstartpunkt ZÜND zurückgesprungen.

[0028] Wird aufgrund einer NEIN-Entscheidung der Programmverzweigung 25 in den Pfad 27 geleitet, weil die über eine gesamte Umdrehung des Jochrads 2 ermittelte Drehzahl 1 500 U/min übersteigt, erfolgt eine Abfrage 31, ob die resultierende Drehzahl n 5 000 U/min übersteigt. Solchenfalls wird die Zündung in das von dem ersten und zweiten Zahnsegment nach der Lücke gebildete Intervall (vgl. Zahnsegmente 41 und 42 in Fig. 1) zugelassen gemäß Funktionsblock 32 mit nachfolgendem Zündblock 30. Die Zündung kann aber auch entsprechend dem abgelegten Betriebskennfeld innerhalb des vom zweiten und dritten Zahnsegment 42 und 43 definierten Intervalls ausgelöst werden. Liegt die auf eine Gesamtumdrehung bezogene Drehzahl n unter 5 000 U/min, wird die momentane Winkelgeschwindigkeit w im vom ersten und zweiten Zahnsegment 41, 42 nach der Lücke 6 definierten Intervall ermittelt bzw. überwacht - vgl. Funktionsblock 33. Mithin kann innerhalb des vom zweiten und dritten Zahnsegment 42 und 43 definierten Intervalls die Zündung 30 frühverstellt bis zum zweiten Zahnsegment 42 vorgenonmmn werden - vgl. Funktionsblock 34. Die Frühverstellung 32, 34 erfolgt jeweils, wie durch die im Speichermodul 19 (Fig. 1) abgelegten Betriebskennfelder BKF spezifiziert.

Ansprüche

1. Induktiver Drehgeber (1) zur Steuerung des Zündzeitpunkts von Brennkraftmaschinen, mit von einem Dauermagneten (9) durchsetzter Spule (L1,L2) und von einer Welle gedrehtem Jochrad (2), über dessen Umfang verteilt vorspringende, beabstandete Zahnsegmente (41-49) an den Magnetpolen (N,S) zur Spannungsinduktion vorbeibewegt werden, wobei in Umfangsrichtung benachbarte Zahnsegmente (41 bis 49) voneinander zwei unterschiedlich große Abstände (6, 39) aufweisen, und der größere Abstand einer Zahnsegmentlücke (6) entspricht, die beim Ausbilden der Zahnsegmente (41 bis 49) einheitlich im kleineren Regelabstand (39) durch Auslassen eines Zahnsegments entsteht, dadurch gekennzeichnet, daß zwei gesonderte Spulen (L1, L2) je einem Magnetpol (N,S, 7, 8) zugeordnet sind, und der Abstand der Spulen (L1, L2) und/oder Magnetpole (N, S, 7, 8) dem mehr als nur zwei Zahnsegmente (41 bis 49) betreffenden kleineren Regelabstand (39) entspricht.

2. Verfahren zur Zündung von Brennkraftmaschinen, insbesondere Rasenmähern, Motorsägen oder Trennschleifern, gekennzeichnet durch die Verwendung eines Drehgebers (1) nach Anspruch 1 für eine Zündzeitsteuerung (11), indem diese vom Drehgeber (1) Zündimpulse (D2,D3) ableitet und damit anhand einprogrammierter Betriebskennfelder (19, BKF) gegebenenfalls verzögert oder frühverstellt ein Schaltglied (Thy) ansteuert, welches einen Kondensator (CL) über die Primärwicklung einer Zündspule (LZ) entlädt, wobei in der Startphase unterhalb einer Drehzahlgrenze (25) die Zünd-Ansteuerung abhängig vom Vorbeibewegen der von den weiter beabstandeten Zahnsegmenten (41, 49) gebildeten Lücke (6) des Jochrads (2) an den beiden Spulen (L1, L2) beziehungsweise Magnetpolen (N, S, 7, 8) erfolgt.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß im Startdrehzahlbereich unabhängig von Drehzahlschwankungen oder Schwankungen der Winkelgeschwindigkeit die Zündung (30) immer in einer bestimmten Segmentradstellung (35) erfolgt und daß nach Erreichen einer bestimmten Drehzahl (31) der Zündzeitpunkt (30) drehzahlabhängig gesteuert wird.

4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß in der Startphase die Ansteuerung mit oder nach dem Vorbeibewegen eines der der Lücke (6) nachfolgenden Zahnsegmente (41 - 49) am Magnetpol, vorzugsweise des dritten Zahnsegments (43), erfolgt.

5. Verfahren nach Anspruch 2, 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß in der Startphase die Zünd-Ansteuerung abhängig von einer Winkelgeschwindigkeitsmessung (20,28) mittels zweier, benachbarter Zahnsegmente (42,43) erfolgt.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß in der Startphase die Winkelgeschwindigkeit (w) mittels des zweiten und dritten Zahnsegments (42, 43) nach der Lücke (6) ausgezählt wird und bei deren Überschreiten eines Schwellwertes (SW) die Zünd-Ansteuerung (30) unmittelbar mit dem dritten Zahnsegment (43) nach der Lücke (6) erfolgt, daß ab einer Drehzahl (n) von mindestens 1 500 U/min die Winkelgeschwindigkeit (w) mittels des ersten und zweiten Zahnsegments (41, 42) ausgezählt wird und die Zünd-Ansteuerung (30) abhängig vom Betriebskennfeld (BKF) nach dem zweiten und vor dem vierten Zahnsegment (42, 44) erfolgt, und daß bei einer Drehzahl (n) über 5000 U/min vor vollendeter Vorbeibewegung des zweiten Zahnsegments (42) an einem Magnetpol (N, S, 7, 8) die Zünd-Ansteuerung (30) freigegeben wird.

7. Kondensator-Zündanordnung insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 2 bis 6, gekennzeichnet durch die Verwendung eines Drehgebers (1) nach Anspruch 1, indem dessen beide Spulen (L1, L2) über je ein Gleichrichterelement (DL1, DL2) mit einem mit einer Zündspule (LZ) verbundenen Zünd-Kondensator (CL) verbunden sind, so daß dieser mittels der in den Spulen (L1,L2) induzierten Spannungshalbwellen jeweils gleicher Polarität aufladbar ist, wobei der Zünd-Kondensator (CL) mit einem von einem Zündkennfeldprogramm (BKF) gesteuerten Entladeschalters (Thy) verbunden ist, so daß der Zünd-Kondensator (CL) entsprechend einem Zündkennfeldprogramm (BKF) entladbar ist, und die Halbwellen entgegengesetzter Polarität der beiden Spulen (L1, L2) des Drehgebers (1) je einem Impulsformer (IF1, IF2) zugeführt sind, deren Ausgänge in einen Impulsauswertungsteil (15) führen, das mit einem zum Erkennen, Abtasten und Auswerten der Zahnsegment-Lücke (6) des Drehgeber-Jochrads (6) beziehungsweise der entsprechenden Impulslücke (24d) so ausgebildeten logischen Schaltwerk (FF1, FF2) realisiert ist, daß mit jeder vollendeten Jochrad-Umdrehung (5) am Ausgang des Impulsauswertungsteils (15) ein auf der Impulslücke (24d) basierender Einzelimpuls (D3) ansteht, der einer absoluten Winkelstellung des Jochrads (2) entspricht.

8. Zündanordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Schaltwerk des Impulsauswertungsteils (15) eingangsseitig ein zustandsgesteuertes und ausgangsseitig ein taktflankengesteuertes Speicherelement (FF1, FF2) aufweist, die miteinander in Kaskade angeordnet sind, wobei das auf die eine Spule (L1) basierende Eingangssignal (D1) zur Übernahme-Ansteuerung (Cl) des ausgangsseitigen Speicherelements (FF2) und das auf die andere Spule (L2) basierende Eingangssignal (D2) zum Setzen des eingangsseitigen Speicherelements (FF1) dient.

9. Zündanordnung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Einzelimpuls (D3) pro Umdrehung des Jochrads (2) einem Gesamtzeitzähler (16) für eine vollständige Umdrehung des Jochrads zugeführt ist, und das Ausgangssignal (17) des Gesamtzeitzählers (16) einen mit programmierten Zündkennfeldern (BKF) verknüpften Impuls- und Verzögerungs-Generator (18) beeinflußt, dessen Ausgangsimpulse (10) den Entladeschalter (Thy) ansteuern.

10. Zündanordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß dem Generatorausgang (18, 10) und dem Entladeschalter (Thy) ein Schaltelement (22) zwischengeschaltet ist, welches von einem Zeitzähler (20) zur Messung der Momentanwinkelgeschwindigkeit (w) anhand zweier benachbarter Zahnsegmente (42, 43) angesteuert wird nach Maßgabe programmierter Schwellwerte (SW) entsprechend vorgegebener Mindestdrehzahlen.

Claims

1. Inductive shaft-angle encoder (1) for controlling the ignition time of internal combustion engines, having a coil (L1, L2) penetrated by a permanent magnet (9) and a yoke wheel (2), which is rotated by a shaft and over the circumference of which are distributed projecting, spaced tooth segments (41-49), which pass over the magnetic poles (N, S) in order to induce the current, wherein toothed segments (41 to 49) which are adjacent in the circumferential direction have two different sizes of spacing (6, 39), and the larger spacing corresponds to one toothed segment gap (6) formed by the omission of a toothed segment where the toothed segments (41 to 49) are uniformly spaced apart with the smaller standard spacing (39), characterised in that two separate coils (L1, L2) are associated with each magnetic pole (N, S, 7, 8), and the distance of the coils (L1, L2) and/or magnetic poles (N, S, 7, 8) from one another corresponds to the smaller standard spacing (39) affecting more than just two toothed segments (41 to 49).

2. Method of igniting internal combustion engines, in particular lawnmowers, motor saws or abrasive cutting machines, characterised by the use of a shaft-angle encoder (1) according to claim 1 for an ignition time control (11), this control receiving ignition pulses (D2, D3) from the shaft-angle encoder (1) and therefore, by means of programmed operating characteristic fields (19, BKF), actuating a switching member (Thy) in a delayed or early manner, as is necessary, the switching member then discharging a capacitor (CL) via the primary winding of an ignition coil (LZ), wherein in the starting phase, below a speed limit (25), ignition triggering being dependent on the passing of the gap (6) in the yoke wheel (2), formed by the toothed segments (41, 49) that are further apart, over the two coils (L1, L2) or magnetic poles (N, S, 7, 8).

3. Method according to claim 2, characterised in that in the starting speed range, independently of speed fluctuations or fluctuations in the angular velocity, ignition (30) is always effected in a certain segment wheel position (35), and in that after a certain speed (31) has been reached, the ignition time (30) is controlled as a function of speed.

4. Method according to claim 2 or 3, characterised in that in the starting phase, triggering is effected during or after the passing of a toothed segment (41-49) following the gap (6), preferably of the third toothed segment (43), over the magnetic pole.

5. Method according to claim 2, 3 or 4, characterised in that in the starting phase, ignition triggering is effected as a function of an angular velocity measurement (20, 28) by means of two adjacent toothed segments (42, 43).

6. Method according to one of claims 2 to 5, characterised in that in the starting phase the angular velocity (w) is selected by means of the second and third toothed segment (42, 43) after the gap (6), and when the angular velocity exceeds a threshold value (SW), ignition triggering (30) is effected immediately with the third toothed segment (43) after the gap (6), in that upwards of a speed (n) of at least 1 500 rpm the angular velocity (w) is selected by means of the first and second toothed segments (41, 42), and ignition triggering (30) is effected as a function of the operating characteristic field (BKF) after the second and before the fourth toothed segment (42, 44), and in that at a speed (n) of more than 5000 rpm, before the second toothed segment (42) has completely passed a magnetic pole (N, S, 7, 8), ignition triggering (30) is carried out.

7. Capacitor ignition device, in particular for carrying out the method according to one of claims 2 to 6, characterised by the use of a shaft-angle encoder (1) according to claim 1, in that its two coils (L1, L2) are connected to an ignition capacitor (CL) connected to an ignition coil (LZ) via a respective rectifier element (DL1, DL2), so that the ignition capacitor can be charged up by means of the voltage half-waves of respectively the same polarity induced in the coils (L1, L2), wherein the ignition capacitor (CL) is connected to a discharge switch (Thy) controlled by an ignition characteristic field program (BKF), so that the ignition capacitor (CL) is dischargeable in accordance with an ignition characteristic field program (BKF), and the half-waves of opposite polarities of the two coils (L1, L2) of the shaft-angle encoder (1) are fed to a respective pulse generator (IF1, IF2), whose outputs lead into a pulse evaluation member (15), which is realised with a logic board (FF1, FF2) so formed for identifying, scanning and evaluating the toothed segment gap (6) of the shaft-angle encoder yoke wheel (6) or of the corresponding pulse gap (24d) that upon each complete yoke wheel revolution (5), an individual pulse (D3) based on the pulse gap (24d) is applied to the output of the pulse evaluation member (15) and corresponds to an absolute angular position of the yoke wheel (2).

8. Ignition device according to claim 7, characterised in that the circuit board of the pulse evaluating member (15) has at the input a condition-controlled store element and at the output a pulse edge-controlled store element (FF1, FF2), which are arranged in cascade, wherein the input signal (D1) based on one of the coils (L1) is used for take-over actuation (C1) of the output-side store element (FF2) and the input signal (D2) based on the other coil (L2) is for setting the input-side store element (FF1).

9. Ignition device according to claim 7 or 8, characterised in that the individual pulse (D3) per revolution of the yoke wheel (2) is fed to a total time counter (16) for a complete revolution of the yoke wheel, and the output signal (17) of the total time counter (16) modifies a pulse and delay generator (18) associated with programmed ignition characteristic fields (BKF), whose output pulses (10) actuate the discharge switch (Thy).

10. Ignition device according to claim 9, characterised in that a switching element (22) is interposed between the generator output (18, 10) and the discharge switch (Thy) and is actuated by a timer (20) for measuring the momentary angular velocity (w) by means of two adjacent toothed segments (42, 43) according to programmed threshold values (SW) and in accordance with specified minimum speeds.

Revendications

1. Capteur inductif de rotation (1) pour la commande de l'instant d'allumage de moteurs à combustion interne, comprenant une bobine (L1, L2) traversée par un aimant permanent (9), et une roue de culasse (2) mise en rotation par un arbre, et dont des segments de dents (41 à 49) répartis et espacés sur la périphérie et faisant saillie de celle-ci, sont déplacés devant les pôles magnétiques (N, S) pour induire une tension, des segments de dents (41 à 49) voisins dans la direction périphérique, présentant deux espacements (6, 39) de grandeur différente entre-eux, et l'espacement le plus grand correspondant à un manque de segment de dent (6), qui survient lors de la réalisation des segments de dents (41 à 49) de manière uniforme selon le plus petit espacement régulier (39), par suppression d'un segment de dent, caractérisé en ce que deux bobines (L1, L2) distinctes sont associées chacune respectivement à un pôle magnétique (N, S, 7, 8), et l'espacement des bobines (L1, L2) et/ou des pôles magnétiques (N, S, 7, 8) correspond à l'espacement régulier (39) plus petit, concernant un nombre plus important que seulement deux segments de dents (41 à 49).

2. Procédé pour l'allumage de moteurs à combustion interne, notamment pour tondeuses à gazon, scies à moteur ou meuleuses de tronçonnage, caractérisé par l'emploi d'un capteur de rotation (1) selon la revendication 1, pour une commande d'instant d'allumage (11), par le fait que celle-ci dérive du capteur de rotation (1) des impulsions d'allumage (D2, D3) et, ainsi, a l'aide de diagrammes caractéristiques de fonctionnement (19, BFK) programmés, commande, le cas échéant en retard ou en avance, un organe de commutation (Thy), qui décharge un condensateur (CL) par l'intermédiaire d'un enroulement primaire d'une bobine d'allumage (LZ), la commande d'allumage ayant lieu dans la phase de démarrage, en-dessous d'une limite de vitesse de rotation (25), en fonction du déplacement du manque de segment de dent (6), formé par les segments de dents (41, 49) plus espacés de la roue de culasse (2), devant les deux bobines (L1, L2) ou bien les pôles magnétiques (N, S, 7, 8).

3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que dans la zone des vitesses de rotation de démarrage, indépendamment de fluctuations de la vitesse de rotation ou de fluctuations de la vitesse angulaire, l'allumage (30) a lieu toujours dans une position déterminée (35) de la roue à segments, et en ce qu'après avoir atteint une vitesse de rotation déterminée (31), l'instant d'allumage (30) est commandé en fonction de la vitesse de rotation.

4. Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que dans la phase de démarrage, la commande a lieu au moment ou après le mouvement devant le pôle magnétique, de l'un des segments de dents (41 à 49) succédant au manque de dent (6), de préférence du troisième segment de dent (43).

5. Procédé selon la revendication 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que dans la phase de démarrage, la commande d'allumage a lieu en fonction d'une mesure de vitesse angulaire (20, 28), au moyen de deux segments de dents voisins (42, 43).

6. Procédé selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que dans la phase de démarrage, la vitesse angulaire (w) est comptée au moyen du second et du troisième segments de dent (42, 43) après le manque de dent (6), et lors de son dépassement d'une valeur de seuil (SW), la commande d'allumage (30) a lieu directement avec le troisième segment de dent (43) après le manque de dent (6), en ce qu'à partir d'une vitesse de rotation (n) d'au moins 1500 t/min, la vitesse angulaire (w) est comptée au moyen du premier et du second segment de dent (41, 42), et la commande d'allumage (30) a lieu en fonction du diagramme caractéristique d'exploitation (BKF), après le second et avant le quatrième segment de dent (42, 44), et en ce que lors d'une vitesse de rotation (n) au-delà de 5000 t/min, la commande d'allumage (30) est libérée avant le passage complètement terminé du second segment de dent (42) devant un pôle magnétique (N, S, 7, 8).

7. Agencement d'allumage à condensateur, notamment pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 2 à 6, caractérisé par l'emploi d'un capteur de rotation (1) selon la revendication 1, par le fait que ses deux bobines (L1, L2) sont reliées, chacune, par l'intermédiaire d'un élément redresseur (DL1, DL2), avec un condensateur d'allumage (CL) relié à une bobine d'allumage (LZ), de sorte que ce condensateur peut être chargé au moyen des demi-ondes de tension, chaque fois de même polarité, induites dans les bobines (L1, L2), le condensateur d'allumage (CL) étant relié à un interrupteur de décharge (Thy) commandé par un programme de diagramme caractéristique d'allumage (BFK), et les demi-ondes de polarité opposée des deux bobines (L1, L2) du capteur de rotation (1) étant amenées à un formateur d'impulsions respectif (IF1, IF2), dont les sorties conduisent à une partie d'analyse d'impulsion (15), qui est réalisée à l'aide d'un circuit de commutation logique (FF1, FF2) conçu pour la reconnaissance, l'exploration et l'analyse du manque de dent (6) de la roue de culasse (2) du capteur de rotation, et donc du manque d'impulsion (24d) correspondant, de manière telle, qu'avec chaque tour de rotation complètement terminé (5) de la roue de culasse, il s'établit à la sortie de la partie d'analyse d'impulsion (15), une impulsion individuelle (D3) fondée sur le manque d'impulsion (24d) et correspondant à une position angulaire absolue de la roue de culasse (2).

8. Agencement d'allumage selon la revendication 7, caractérisé en ce que le circuit de commutation de la partie d'analyse d'impulsion (15) présente, côté entrée, un élément de mémoire (FF1) à fonctionnement en niveau, et côté sortie, un élément de mémoire (FF2) à fonctionnement en transition de phase, qui sont agencés en cascade l'un avec l'autre, le signal d'entrée (D1), basé sur l'une des bobines (L1), servant pour la commande de réception (C1) de l'élément de mémoire côté sortie (FF2), et le signal d'entrée (D2), basé sur l'autre bobine (L2), servant l'établissement de l'élément de mémoire (FF1) côté entrée.

9. Agencement d'allumage selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que l'impulsion individuelle (D3), par tour de la roue de culasse (2), est amenée à un compteur de temps total (16) pour un tour complet de la roue de culasse, et le signal de sortie (17) du compteur de temps total (16) influence un générateur d'impulsions et de retard (18) couplé à des diagrammes d'allumage programmés (BFK), et dont les impulsions de sortie (10) commandent l'interrupteur de décharge (Thy).

10. Agencement d'allumage selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'à la sortie de générateur (18, 10) et à l'interrupteur de décharge (Thy) est intercalé un élément de commutation (22), qui est commandé par un compteur de temps (20), pour la mesure de la vitesse angulaire instantanée (w), à l'aide de deux segments de dents (42, 43) voisins, en fonction de valeurs de seuil (SW) programmées correspondant à des vitesses de rotation minimales préallouées.

Zeichnung