L'invention concerne un dispositif d'injection et de régulation entre une puissance minimale, dite de ralenti, et une puissance maximale, dite nominale, pour brûleur atmosphérique à gaz d'appareils de chauffage, notamment du type à infrarouge, comportant une conduite d'amenée d'air dotée d'une embouchure d'entrée d'air et d'un élément Venturi. Ce dispositif est en outre du type comprenant des moyens d'injection de gaz raccordés à des moyens de canalisation d'alimentation en gaz, disposés dans la conduite d'amenée d'air de chaque brûleur, en amont de l'élément Venturi, et des moyens de régulation de la quantité de gaz délivrée vers les moyens d'injection. Un tel dispositif est, de plus, particulièrement adapté pour équiper des appareils de chauffage appelés à fonctionner à une faible pression nominale.
Dans l'état actuel de la technique, les brûleurs fonctionnant en basse pression, c'est-à-dire à une pression généralement inférieure à 500 mbar, sont affectés par une détérioration de la qualité de la combustion si la pression d'alimentation descend au-dessous de la valeur nominale pour laquelle ils ont été conçus.
En effet, l'équilibre du dosage du gaz carburant injecté et de l'air comburant aspiré ne reste satisfaisant que dans les limites d'une plage restreinte au-dessous de la pression nominale.
Cet état de fait interdit l'utilisation d'une régulation par variation dégressive de la pression d'alimentation jusqu'à un ralenti minimum et conduit à utiliser une régulation "tout ou rien" nécessitant alors un réallumage électrique ou un dispositif de veilleuse.
Il est à noter que cet inconvénient relatif à l'impossibilité d'obtenir une grande plage de régulation par variation de la pression nominale, sans entraîner une détérioration de la qualité de combustion, s'atténue et s'efface rapidement lorsque les appareils sont prévus pour fonctionner à des pressions supérieures à 1 Bar. La plage de bonne carburation s'élargit en effet lorsque la pression s'élève, et ainsi, avec des appareils prévus, par exemple, pour fonctionner à une pression de 1,4 Bar en régime nominal , on peut diminuer la pression jusqu'à une pression de ralenti de 0,02 Bar.
Le problème concerne donc les appareils "basse pression" soit, à titre d'exemple, un appareil fonctionnant à une pression nominale de 350 mbar pour lequel l'admission d'air aspiré et l'injection de gaz débité par l'injecteur ne restent pas proportionnelles sur une plage de pression descendant au-dessous de 50 % du régime nominal.
La présente invention vise à solutionner ce problème et a pour objectif essentiel de fournir un dispositif d'injection et de régulation permettant de conserver une bonne carburation des brûleurs atmosphériques à gaz prévus pour fonctionner en régime nominal basse pression quand on désire moduler leur régime jusqu'à un ralenti minimal à partir de la pression nominale.
A cet effet, l'invention concerne un dispositif d'injection et de régulation entre une puissance minimale de ralenti et une puissance maximale nominale, pour des brûleurs atmosphériques à gaz d'appareils de chauffage, ledit dispositif comprenant des moyens d'injection de gaz raccordés à des moyens de canalisation d'alimentation en gaz, disposés dans la conduite d'amenée d'air de chaque brûleur, en amont de l'élément Venturi, et des moyens de régulation de la quantité de gaz délivrée vers les moyens d'injection, et se caractérisant en ce que :
(Il est à noter que par "au moins" un injecteur de deuxième étage on entend englober des dispositifs comportant plusieurs étages, et/ou des dispositifs comportant plusieurs injecteurs par étage).
Le principe de l'invention est donc de prévoir plusieurs injecteurs utilisés en cascade, permettant de réduire le calibre des injecteurs respectifs pour une quantité de gaz délivrée donnée, et conduisant à une augmentation de la vitesse d'éjection du flux de gaz et à une amélioration de l'effet d'aspiration de l'air à l'entrée de l'élément Venturi.
De plus, la disposition spécifique de ces injecteurs décalés longitudinalement les uns par rapport aux autres et agencés de façon que les flux de gaz convergent vers le foyer de l'élément Venturi, est primordiale quant au résultat recherché car elle permet d'ajuster les effets d'aspiration provoqués par chaque injecteur dont les diamètres des buses d'injection peuvent ainsi être différents et adaptés aux besoins de combustion.
Dans la pratique, il s'est avéré qu'une telle conception permet de moduler le régime d'un brûleur fonctionnant en basse pression entre une puissance maximale nominale et une puissance minimale de ralenti et ce, sans affecter la qualité de la combustion.
Cette qualité de la combustion a notamment été constatée lors du fonctionnement d'appareils de chauffage à infrarouge dont on sait que la transformation en rayonnement infrarouge d'un pourcentage important de la puissance calorifique mise en jeu nécessite, à tous régimes, une optimisation des proportions du mélange air/gaz.
Selon un mode de réalisation préférentiel, un des injecteurs est disposé dans l'axe de la conduite d'amenée d'air, chacun des autres injecteurs étant incliné par rapport audit axe de façon à converger vers ce dernier.
De plus, selon une autre caractéristique de l'invention, au moins un des injecteurs de deuxième étage est monté sur un tube porte-injecteur logeant un pointeau présentant une extrémité effilée de section adaptée pour pénétrer dans la buse d'injection, ledit pointeau étant associé à des moyens d'actionnement aptes à le déplacer de façon à l'amener soit dans une position de fermeture de l'alimentation en gaz de l'injecteur, soit dans des positions de régulation où il engendre des variations de débit fonctions de sa position.
Une telle disposition permet d'engendrer une ouverture et une fermeture progressives de la buse d'injection des injecteurs de deuxième étage et d'obtenir une vitesse d'éjection de gaz optimale et ce à tous régimes.
Selon une première variante avantageuse de l'invention, le dispositif comprend des moyens de régulation centralisés montés sur une conduite principale d'alimentation en gaz de plusieurs appareils de chauffage, et aptes à réguler la pression de gaz dans la conduite principale en fonction de données de régulation de température. Dans ce cas, en outre :
De plus, la valve équipant un tel dispositif est préférentiellement une valve à membrane comprenant deux chambres séparées de façon étanche par une membrane :
Par ailleurs, et toujours selon cette première variante, au moins un des injecteurs du deuxième étage est avantageusement monté sur un tube porte-injecteur logeant un pointeau présentant une extrémité effilée de section adaptée pour pénétrer dans la buse d'injection, le tube porte-injecteur étant associé à une valve dotée d'un organe mobile, et le pointeau étant solidaire de l'organe mobile de ladite valve et venant dans le prolongement de celui-ci, de façon à amener ledit pointeau dans des positions de régulation où il engendre des variations de débit fonctions de sa position.
Comme précédemment décrit, cette disposition permet de fermer et d'ouvrir progressivement les buses d'injection et d'optimiser la vitesse d'éjection des gaz.
Selon une deuxième variante avantageuse de l'invention, les moyens de régulation sont de type individuels et comprennent une vanne commandée de régulation du débit de gaz, associée à chaque brûleur d'appareil de chauffage, et raccordée à une conduite principale d'alimentation en gaz.
Concernant cette deuxième variante, en outre, deux conceptions différentes visant notamment l'agencement et l'alimentation des injecteurs, sont prévues selon l'invention.
Ainsi, selon un premier mode de réalisation préférentiel :
Le pré-injecteur de ralenti permet de créer, lorsque la vanne commandée est fermée, une perte de charge permettant d'obtenir une pression correspondant au régime minimal de ralenti du brûleur associé. Le gaz d'alimentation entrant dans la vanne commandée avec une pression nominale fixe, ce pré-injecteur de ralenti qui reçoit cette pression fixe, fournit ainsi une pression de régime minimal.
En outre, ce pré-injecteur est préférentiellement un injecteur de type classique comprenant un corps formant un boisseau doté d'un orifice d'injection, vers une de ses extrémités, ledit injecteur étant positionné "tête-bêche" de façon que le gaz pénètre par l'orifice d'injection.
Cette disposition a pour but d'éviter l'accumulation et l'agglomération de micro-impuretés provenant des conduites et du gaz commercial lui-même. En effet, dans la disposition classique des injecteurs, c'est-à-dire avec entrée du gaz par l'extrémité de l'injecteur opposée au boisseau, le profil intérieur dudit injecteur est conique par nécessité technologique de perforation de l'orifice calibré. Cette conicité intérieure, formant goulot d'étranglement pour les micro-impuretés qui peuvent s'y agglomérer et s'y tasser, conduit souvent à l'obstruction des injecteurs de faible calibre.
Dans la disposition adoptée, si une micro-impureté réussit à pénétrer dans le pré-injecteur de ralenti, elle n'aura aucune chance de s'accumuler dans ce pré-injecteur après s'être introduite par son extrémité conique.
Selon un autre mode de réalisation préférentiel concernant la deuxième variante :
Ce deuxième mode de réalisation constitue une solution plus économique que celle décrite ci-dessus car elle permet de supprimer les valves d'obturation des injecteurs de deuxième étage, ce gain économique étant toutefois obtenu au détriment d'une légère baisse des performances à la fin de la fermeture ou au début de l'ouverture de la vanne commandée.
Compte tenu de la conception de cette version, les vitesses d'éjection du gaz ne sont en effet pas rigoureusement optimisées en fin de fermeture ou au début de l'ouverture de la vanne.
Cet inconvénient peut toutefois être solutionné au moyen d'un dispositif dans lequel la vanne commandée comporte un corps de vanne doté d'une entrée de fluide et d'une sortie de fluide, et d'un clapet apte à obturer la sortie de fluide sous l'action d'un élément thermostatique dilatable, ledit dispositif comprenant en outre un injecteur de deuxième étage monté sur un tube porte-injecteur logeant un pointeau présentant une extrémité effilée de section adaptée pour pénétrer dans la buse d'injection :
Par ailleurs, selon ce deuxième mode de réalisation, la position de l'injecteur de premier étage doit être adaptée au fait que ledit injecteur, d'une part, est alimenté avec une pression de gaz fixe correspondant à la pression nominale et, d'autre part, doit fournir un débit d'injection correspondant au régime minimal de ralenti.
Une première solution avantageuse visant à satisfaire ces exigences consiste à réaliser un dispositif comprenant un injecteur de deuxième étage disposé dans l'axe de la conduite d'amenée d'air, et un injecteur de premier étage incliné par rapport audit axe de façon à converger vers ce dernier, et positionné de façon que sa buse d'injection soit décalée longitudinalement vers l'avant par rapport à celle de l'injecteur de deuxième étage.
Une autre solution consiste à réaliser un dispositif comprenant un injecteur de deuxième étage disposé dans l'axe de la conduite d'amenée d'air, et un injecteur de premier étage incliné par rapport audit axe de façon à converger vers ce dernier, et positionné de façon que sa buse d'injection soit décalée longitudinalement vers l'arrière par rapport à celle de l'injecteur de deuxième étage, ledit dispositif comportant, alors, un obstacle disposé de façon à intercepter le flux de gaz délivré par l'injecteur de premier étage.
Cette deuxième solution, qui consiste à ajuster la vitesse d'éjection des gaz en interposant un obstacle sur le trajet du jet de gaz en vue de ralentir sa vitesse et de modifier, en la diminuant, la quantité d'air entraînée, s'avère la plus avantageuse.
En effet, l'obstacle peut être réalisé de façon très simple, au moyen par exemple d'une vis faisant saillie à l'intérieur de la conduite d'amenée d'air, et sa position peut être réglée de façon très aisée jusqu'à obtention des conditions optimales de fonctionnement.
D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée qui suit en référence aux dessins annexés qui en représentent à titre d'exemples non limitatifs cinq modes de réalisation préférentiels. Sur ces dessins qui font partie intégrante de la présente description :
Les dispositifs d'injection et de régulation conformes à l'invention sont représentés aux figures associés à des appareils de chauffage 1 à infrarouge tels qu'utilisés dans le secteur agricole pour le chauffage de bâtiments d'élevage.
Tel que représenté à la figure 2, de tels appareils de chauffage 1 comprennent en premier lieu un réflecteur 2 se présentant sous la forme d une coupole destinée à être suspendue au-dessus de l'emplacement choisi à l'aide par exemple d'une chaîne 3, et renfermant les organes de diffusion, de combustion et de radiation (de tels organes non représentés peuvent notamment être du type de ceux décrits dans le brevet US 5060629 au nom du déposant).
Chaque appareil de chauffage 1 comprend, en outre, une conduite d'alimentation en mélange air/gaz constituée d'une conduite coudée dotée, de façon classique, d'un élément venturi 5 et d'une embouchure d'entrée 6 pour l'air de combustion primaire.
Cet appareil de chauffage 1 comprend, également, de façon classique, une valve de sécurité 7 branchée sur une canalisation 8 d'alimentation en gaz dudit appareil, et dont la sortie est reliée à des moyens d'injection de gaz disposés en amont de l'élément venturi 5 et décrits ci-après.
(Les éléments ci-dessus décrits étant communs à chacune des variantes, ils seront désignés par les mêmes références numériques dans toute la suite de la description).
Selon l'invention, de tels appareils de chauffage 1 sont destinés à fonctionner en régime nominal basse pression avec possibilité de modulation de leur régime jusqu'à un régime de ralenti minimal.
En outre, selon les variantes représentées, les moyens de régulation permettant cette modulation sont soit centralisés (figures 1, 2, 3, 4, 9, 10) et donc communs à plusieurs appareils de chauffage, soit individuels et composés d'une vanne commandée de régulation du débit de gaz associée à chaque appareil (figures 5 à 8).
Le point commun entre ces différentes variantes réside dans le fait que :
En premier lieu, la figure 1 représente une installation dotée de moyens de régulation centralisés, comportant une conduite principale d'alimentation 9 sur laquelle sont raccordées des canalisations 8 d'alimentation en gaz des appareils de chauffage.
Ces moyens de régulation centralisés se composent, de façon classique, d'un tableau de régulation 10 avec vanne thermostatique ou détendeur de puissance asservi à un servo-moteur, le tout étant disposé en parallèle par rapport à une conduite de dérivation 11 sur laquelle est disposé un détendeur de ralenti 12.
Selon le mode de réalisation représenté aux figures 2 à 4, chaque appareil de chauffage comporte un injecteur de premier étage 13 raccordé directement sur une sortie de la valve de sécurité 7 et agencé pour s'étendre dans l'axe de la conduite 4.
Cet appareil de chauffage comporte, en outre, un injecteur de second étage 14 incliné par rapport à l'axe de la conduite et disposé en retrait par rapport à l'injecteur de premier étage 13. Cet injecteur 14 est raccordé sur une deuxième sortie de la valve de sécurité 7 par l'intermédiaire d'une conduite de dérivation 15 sur laquelle est montée une valve à membrane 16. Cet injecteur de deuxième étage 14 est, par ailleurs, directement solidarisé sur une excroissance interne 17 de la conduite 4, percée d'un alésage 18 d'amenée du gaz.
La valve à membrane 16, dont la conception sera décrite plus loin en référence à la figure 12, est classiquement adaptée pour obturer la conduite de dérivation 15 lorsque la pression de gaz dans cette dernière devient inférieure à un seuil prédéterminé.
Un tel mode de réalisation est particulièrement adapté pour des installations de chauffage dont la pression nominale d'alimentation est supérieure à 100 mbars, avec une variation de pression possible entre 20 mbars et la puissance nominale.
De plus, selon ce mode de réalisation, l'injecteur de premier étage 13 est calibré pour donner un débit d'injection approprié à la pression de 20 mbars.
Les modes de réalisation représentés aux figures 5 à 8 visent des appareils de chauffage dotés de leur propre organe de régulation individuel, consistant en une vanne thermostatique dont la conception sera décrite plus loin en référence à la figure 11.
Selon la première variante de réalisation représentée à la figure 5, la vanne thermostatique 19 est disposée en amont de la valve de sécurité 7. En parallèle avec cette vanne thermostatique 19, la conduite d'alimentation en gaz 8 présente un tronçon en dérivation 20 comportant un pré-injecteur de ralenti 21.
Un tel pré-injecteur de ralenti 21 est conçu pour créer, lorsque la vanne thermostatique 19 est fermée, une perte de charge permettant d'obtenir une pression correspondant au régime minimal de ralenti. Le pré-injecteur 21 est, en outre, constitué d'un injecteur classique positionné "tête-bêche" de façon que le gaz pénètre par son orifice d'injection.
Les injecteurs, selon cette variante de réalisation sont disposés de façon identique à ceux de l'appareil de chauffage de la figure 4 : l'injecteur de premier étage 22 est raccordé directement sur la valve de sécurité 7 et s'étend dans l'axe de la conduite, et l'injecteur de deuxième étage 23 est incliné par rapport audit axe, et raccordé à la valve de sécurité 7 par une conduite de dérivation 24 comportant une valve a membrane 25.
Un tel mode de réalisation est particulièrement adapté pour des installations de chauffage dont la pression nominale d'alimentation est supérieure a 150 mbars, avec une variation possible entre 20 mbars et la puissance nominale.
De plus, l'injecteur de premier étage 22 est calibré pour donner un débit d'injection approprié à la pression fournie par le pré-injecteur 21.
Selon la deuxième variante de réalisation représentée à la figure 6, la vanne thermostatique 26 est disposée en aval de la valve de sécurité 7.
L'injecteur de premier étage 27 est raccordé directement à une des sorties de la valve de sécurité 7 par une conduite de dérivation 28 et se trouve disposé en lieu et place de l'injecteur de deuxième étage (14 ou 23) des variantes précédentes, c'est-à-dire incliné par rapport à l'axe de la conduite, et en retrait par rapport à l'injecteur de deuxième étage 29 qui lui s'étend dans l'axe de la conduite.
En outre, l'injecteur de premier étage 27 étant alimenté avec une pression de gaz fixe correspondant à la pression nominale, un obstacle 30, consistant en une vis faisant saillie à l'intérieur de la conduite, est disposé de façon à intercepter le flux de gaz délivré par cet injecteur en vue de ralentir la vitesse du jet de gaz et de diminuer la quantité d'air entraînée par ce dernier.
A noter qu'en variante et tel que représenté en trait pointillé, l'injecteur de premier étage 27 peut être adapté pour présenter une longueur telle que sa buse d'injection soit disposée en avant de celle de l'injecteur de deuxième étage 29. Dans ce cas l'obstacle 30 est inutile.
Un tel mode de réalisation est particulièrement adapté pour des installations de chauffage dont la pression nominale d'alimentation est comprise entre 100 et 150 mbars, et constitue une solution particulièrement économique.
Selon la troisième variante représentée à la figure 7, l'injecteur de premier étage 31 est similaire à celui du mode de réalisation précédent, c'est-à-dire raccordé directement à la valve de sécurité 7 par une conduite de dérivation 32, disposé de façon inclinée par rapport à l'axe de la conduite, en retrait par rapport à l'injecteur de deuxième étage 33, et associé à un obstacle 34 interceptant le flux de gaz.
L'injecteur de deuxième étage 33 s'étend quant à lui dans l'axe de la conduite et est monté sur l'extrémité d'un tube 35 porte-injecteur, solidarisé vers son autre extrémité sur le corps 36 de la vanne thermostatique 37, tel que représenté à la figure 8.
Ce tube porte-injecteur 35 loge, en outre, un pointeau 38 présentant une extrémité effilée de section adaptée pour pénétrer dans la buse d'injection de l'injecteur 33, de façon à engendrer des variations de débit fonctions de la position relative de ladite extrémité effilée par rapport à ladite buse d'injection. Ce pointeau 38 présente, en outre, une longueur adaptée pour que son extrémité opposée à son extrémité effilée s'étende dans le prolongement du tube porte-injecteur 35.
La vanne thermostatique 37 comporte quant à elle un corps de vanne divisé en deux moitié de corps 36a, 36b, délimitant une gorge interne annulaire logeant la périphérie d'une membrane 39.
Une de ces moitiés de corps 36a comporte un orifice taraudé 40 frontal pour la fixation du tube porte-injecteur 35, et un orifice taraudé latéral 41 destiné au raccordement de la vanne thermostatique 37 avec la valve de sécurité 7.
Cette moitié de corps 36a comporte, en outre, un siège 42 coaxial avec l'orifice taraudé frontal 40, et communiquant avec ledit orifice frontal par l'intermédiaire d'un alésage 43 débouchant dans les fonds respectifs desdits orifice et siège.
La deuxième moitié de corps 36b délimite quant à elle une chambre interne 44 dotée d'un trou d'event 45 assurant la mise à la pression atmosphérique de ladite chambre.
La vanne thermostatique 37 comporte, en outre, un clapet 46 de forme adaptée pour coopérer avec le siège 42, et un soufflet classique 47 à fluide dilatable, disposés de part et d'autre de la membrane, en appui contre une pièce flottante 48 solidaire de ladite membrane.
Cette vanne thermostatique 37 et le tube porte-injecteur 35 sont agencés, tel que représenté à la figure 8, de façon que le pointeau 38 vienne en butée contre le clapet 46, et soit déplacé dans le sens de l'obturation de la buse d'injection lors d'un allongement du soufflet 47.
Le mouvement inverse, tendant à augmenter la section de passage de gaz de la buse d'injection est quant à lui obtenu au moyen d'un ressort 48 disposé autour du pointeau 38, en butée contre un épaulement interne du tube porte-injecteur 35, et une collerette 49 solidaire dudit pointeau.
Un tel mode de réalisation est particulièrement adapté pour des installations de chauffage dont la pression d'alimentation est de l'ordre de 100 mbars, équipée d'appareils de chauffage à grosse puissance calorifique (5 000 à 10 000 Watts). De plus, l'ouverture et la fermeture progressives de la buse d'injection de l'injecteur de deuxième étage 33 permet d'obtenir une vitesse de gaz optimale à tous les régimes.
Le mode de réalisation représenté aux figures 9 et 10 vise, enfin, un appareil de chauffage équipant une installation de chauffage dotée de moyens de régulation centralisés telle que celle schématisée à la figure 1.
Cet appareil de chauffage comporte un injecteur de premier étage 50 raccordé directement à la valve de sécurité 7 par une conduite de dérivation 51, et solidarisé sur l'excroissance interne 17 de la conduite, de façon à s'étendre selon un axe incliné par rapport à l'axe de ladite conduite.
L'injecteur de deuxième étage 52 s'étend quant à lui dans l'axe de la conduite, en avant de l'injecteur de premier étage 50, et est monté sur l'extrémité d'un tube 53 porte-injecteur solidarisé, vers son autre extrémité, sur le corps d'une valve à membrane 54 telle que représenté à la figure 10.
Ce tube porte-injecteur 53 loge, en outre, un pointeau 55 présentant une extrémité effilée de section adaptée pour pénétrer dans la buse d'injection de l'injecteur 52, de façon à engendrer des variations de débit fonctions de la position relative de ladite extrémité effilée par rapport à ladite buse d'injection. Ce pointeau 55 présente, en outre, une longueur adaptée pour que son extrémité opposée à son extrémité effilée s'étende dans le prolongement du tube porte-injecteur 53.
La valve à membrane 54 comporte quant à elle un corps de vanne divisé en deux moitiés de corps 54a, 54b délimitant une gorge interne annulaire logeant la périphérie d'une membrane 56.
Une de ces moitiés de corps 54a comporte un orifice taraudé frontal 57 pour la fixation du tube porte-injecteur 53, et un orifice taraudé latéral 58 destiné au raccordement de la valve à membrane 54 avec la valve de sécurité 7.
La deuxième moitié de corps 54b délimite quant à elle une chambre interne 59 dotée d'un trou d'évent 60 assurant la mise à la pression atmosphérique de ladite chambre, à l'intérieur de laquelle débouche l'orifice frontal taraudé 57.
Cette valve à membrane comporte , enfin de façon classique, un ressort 61 logé dans la chambre 59, s'appuyant par une extrémité sur une pièce flottante 62 solidaire de la membrane 56, et par son autre extrémité sur une butée mobile 63 dont la position est commandée par une vis de réglage 64.
Cette valve à membrane 54 et le tube porte-injecteur 53 sont agencés pour que le pointeau 55 soit solidarisé à la pièce flottante 62 et soit déplacé longitudinalement en fonction de la pression du gaz d'alimentation modulée par les moyens de régulation centralisés.
De plus, le tube porte-injecteur 53 forme un siège 65, et le pointeau 55 présente une collerette en forme de soupape 66 apte à obturer le siège 65, dans la position déployée du ressort 58 correspondant à une pression d'alimentation de gaz inférieure au seuil préréglé de fermeture de la valve à membrane 54.
Comme le mode de réalisation précédemment décrit, cette version est particulièrement adaptée pour des installations de chauffage dont la pression d'alimentation est de l'ordre de 100 mbars, équipée d'appareils de chauffage de grosse puissance.
La figure 11 est un schéma de principe des vannes thermostatiques 19, 26 équipant les dispositifs représentés au figures 5 et 6.
Cette vanne thermostatique est divisée en deux chambres 67, 68 par une membrane 69 solidarisée au niveau de sa périphérie au corps de vanne, et portant une pièce flottante 70.
Cette vanne comporte classiquement, d'une part, un clapet 71 venant en appui contre la pièce flottante 70 et sollicité dans le sens de l'ouverture de ladite vanne par un ressort 72, et d'autre part, un soufflet 73 à fluide dilatable venant en appui contre la face opposée de la pièce flottante 70 en vue de solliciter le clapet 71 dans le sens de la fermeture, lors de son allongement.
La figure 12 est quant à elle un schéma de principe des valves à membrane 16, 25 équipant les dispositifs représentés aux figures 4 et 5.
Cette valve à membrane est divisée en deux chambres 74, 75 par une membrane 76 portant une pièce flottante 77.
A l'intérieur d'une des chambres 74 se trouve un clapet 78 solidaire de la pièce flottante 77, tandis que l'autre chambre 75 renferme un ressort 79 s'appuyant par une extrémité contre la pièce flottante 77, et, par son extrémité opposée, contre une butée mobile 80 dont la position est réglée par une vis de réglage 81.