Die Erfindung betrifft eine Steuerung zur Aufteilung des durch mindestens eine Pumpe zur Verfügung gestellten Förderstromes bei Hydrauliksystemen auf mehrere Verbraucher nach dem lastdruckunabhängigen Prinzip, insbesondere für Baumaschinen, wie Radlader, Grader oder Bagger, wobei einem jeden einen vorgebbaren Steuerquerschnitt aufweisenden Steuerschieber zumindest ein einen Kolben beinhaltender Kompensator nachgeschaltet ist und jeder dem Kompensator nachgeschaltete Verbraucher einen vorgebbaren Anteil des Förderstromes erhält, indem die Kolben der Kompensatoren durch unterschiedlich auf diese ausgeübte Kräfte die Durchtrittsquerschnitte zu den Verbrauchern mit unterschiedlichen öffnungsdrücken freigeben.

Aus wirtschaftlichen und technischen Gründen ist man vielfach gehalten, Hydraulikanlagen so zu dimensionieren, daß der Förderstrom der Pumpe (bzw. Pumpen) bei gleichzeitiger Einspeisung in zwei oder mehr Verbraucher nicht mehr ausreicht, jedem Verbraucher den auslegungsgemäß gewünschten Förderstrom zuzuführen. Dieser Zustand wird als Unterversorgung der einzelnen Verbraucher (z.B. Zylinder) definiert und ist beispielsweise auch bei der Auslegung von Baumaschinen, insbesondere Radladern, Gradern, Baggern oder dergl., gegeben, bei denen die Wahl der Pumpengröße so erfolgt, daß der Förderstrom die geforderten Verstellzeiten der gleichzeitig betätigten oder betätigbaren Zylinder nicht mehr gewährleisten kann, was sich beispielsweise am Hub- und Kippwerk bei einem Radlader verdeutlichen läßt.

Bei einer derartigen gegebenen Unterversorgung muß nun bei der Auslegung der Hydraulikanlage entschieden werden, in welchem Maße der vorhandene Förderstrom auf die einzelnen Verbraucher aufgeteilt wird. Hydraulikanlagen mit Steuerschiebern nach dem Drosselprinzip sind nicht imstande, einen Förderstrom bei durchgeschalteten Schieberkolben aufzuteilen, da bereits bei einer geringen Druckdifferenz zwischen den Verbrauchern dem niedriger belasteten der gesamte Förderstrom zufließt.

Das lastdruckunabhängige (load sensing) System bietet hingegen die Möglichkeit, den Förderstrom nach gewissen Kriterien auf die einzelnen Verbraucher aufzuteilen. Um bei den bei dem jeweiligen Anwendungsfall gegebenen Verhältnissen den günstigsten Bewegungsablauf der durch die hydraulischen Verbraucher (z.B. Zylinder) betätigten Bauteile, wie z.B. Hubrahmen, Ausleger, usw. zu erhalten, ist es erforderlich, den Förderstrom in einem bestimmten Verhältnis aufzuteilen.

Bekannt sind bisher Lösungen, bei denen je nach Ausführungsform eine von äußeren Bedingungen abhängige oder feste Aufteilung gegeben ist. Dies gilt u.a. für folgende Ausführungsformen:

Druckwaagen, parallel geschaltet im Zulauf zu jedem Steuerkolben (O + P Ölhydraulik und Pneumatik, 35 (1991) Nr. 9, Seiten 717 bis 723 - Regelung hydraulischer Antriebe mit veränderlichem Versorgungsdruck). Bei Unterversorgung fließt dem Verbraucher mit dem geringeren Druckbedarf bei steigendem Differenzdruck zwischen den Verbrauchern ein zunehmend höherer Anteil des Förderstromes zu. Bei einem 50 %-igen Versorgungsgrad zweier Verbraucher mit gleicher Nenndurchflußmenge erhält der niedriger druckbelastete Verbraucher bereits bei einer dem Druckwaagenregeldruck entsprechenden Druckdifferenz zum höher belasteten Verbraucher den gesamten Förderstrom. Da der Druckwaagenregeldruck in der Größenordnung von 5-20 bar liegt, wird demnach schon bei geringen wechselnden Druckunterschieden der gesamte Förderstrom jeweils einem anderen Verbraucher zufließen.

Prioritätsdruckwaagen, hintereinander geschaltet im Zulauf zu jedem Steuerschieber. Bei gleichzeitiger Betätigung von zwei oder mehr Verbraucher erhält entsprechend der Ausbildung der Druckwaagenkolben der vorbestimmte bevorzugte Verbraucher jeweils die Sollmenge, während der Reststrom den weiteren Verbrauchern angeboten wird. Bei einem 50 %-igen Versorgungsgrad zweier Verbraucher mit gleicher Nenndurchflußmenge erhält daher der bevorzugte Verbraucher den vollen Förderstrom (off highway capability - wheeled loaders der Fa. Vickers).

Lastdruckunabhängige Durchflußverteilung (LUDV) infolge eines jedem Steuerschieber nachgeschalteten Kompensators, dessen bisher bekanntes System im wesentlichen aus Kolben und Feder besteht. Hierbei erhält jeder Verbraucher je nach Grad der Unterversorgung einen anteilig geringeren Förderstrom. Bei einem 50 %-igen Versorgungsgrad erhält bei zwei Verbrauchern demnach jeder 50 % seiner Nennmenge unabhängig davon, ob die Verbraucher auf gleiche oder ungleiche Nenndurchflußmenge ausgelegt sind (Katalog Mannesmann Rexroth - RD 64001/04.92, Seiten 163 bis 166 - load sensing Steuerblock Baureihe M7 mit LUDV in Mischbauart Mono + Sandwich).

Durch die EP-A 491 050 ist eine gattungsbildende hydraulische Steuerung zur Aufteilung des durch eine Pumpe zur Verfügung gestellten Förderstromes bei Hydrauliksystemen auf mehrere Verbraucher nach dem lastdruckunabhängigen Prinzip, insbesondere für Baumaschinen, bekannt. Diese Druckschrift setzt sich ausschließlich mit der Zuführung von Hydraulikmedium zu den einzelnen Verbrauchern in jedem Betriebszustand bei hinreichender Versorgung sämtlicher Verbraucher auseinander. Zur Erlangung dieses Zieles sind im Bereich der einzelnen Kompensatoren jeweils gestufte Kolben vorgesehen, die seitlich verschiedene Druckräume bilden. Mit jedem Kolben wirkt eine Feder zusammen, die jedoch kein Betätigungselement bildet, sondern ausschließlich dafür vorgesehen ist, den Kolben auf seiner Sitzfläche zu halten. Durch unterschiedliche hydraulische Betätigung der jeweiligen Druckräume innerhalb der Kompensatoren werden unterschiedlich große lastdruckunabhängige Querschnitte zu den einzelnen Verbrauchern geschaltet.

Diese aus EP-A 491 050 bekannte hydraulische Steuerung funktioniert nur bei ausreichender Versorgung sämtlicher Verbraucher mit Hydraulikmedium. Aus wirtschaftlichen und technischen Gründen ist man jedoch vielfach gehalten, Hydraulikanlagen so zu dimensionieren, daß der Förderstrom der Pumpe(n) bei gleichzeitiger Einspeisung in zwei oder mehrere Verbraucher nicht mehr ausreicht, jedem einzelnen Verbraucher seinen auslegungsgemäßen Förderstrom zuzuführen. In diesem Zustand der Unterversorgung können die Maßgaben dieser Druckschrift keine Anwendung finden, da die Steuerungsmöglichkeit der Kompensatoren dieser Steuerung nur momentan ist und nur vom Fahrer der Baumaschine durch Betätigung eines Steuerhebels eingeleitet werden kann. Sobald der Steuerhebel jedoch losgelassen wird, wird die entsprechende Steuerung der Kompensatoren wieder rückgängig gemacht. Eine gezielte Steuerung bei Unterversorgung ist somit nicht möglich.

Aufgabe der Erfindung ist es demgegenüber, eine gattungsgemäße Steuerung so weiterzuentwickeln, daß die Anforderungen an die Arbeitshydraulik, insbesondere von Baumaschinen, dergestalt erfüllt werden, daß bei Unterversorgung automatisch das Verhältnis bei gleichzeitiger Betätigung von zwei oder mehreren Verbrauchern der diesen zufließende Förderstrom anders ist als das Verhältnis der Nenndurchflußmengen dieser Verbraucher, wobei dieses Verhältnis auch unbeeinflußt von den Last-(Verbraucher-)Drücken sein soll.

Diese Aufgabe wird bei einer Steuerung der eingangs bezeichneten Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß jeder Kolben jeweils mit einer Feder als Betätigungselement zusammenwirkt, wobei die Federn jeweils eine unterschiedliche Federkraft aufweisen, derart, daß bei Unterversorgung der Verbraucher durch diese unterschiedlichen Federkräfte der Federn sich die Aufteilung des Förderstromes automatisch in Abhängigkeit vom Maß des durch den jeweiligen Förderstrom der Pumpe sich ergebenden Grades der Unterversorgung gegenüber der Vollversorgung ändert.

Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung der Steuerung wird unabhängig von der Betätigung durch den Fahrer der Baumaschine automatisch, d.h. zwangsweise, bei Unterversorgung der Förderstrom der einzelnen Verbraucher im Sinne einer Priorität zugunsten eines Verbrauchers aufgeteilt, nämlich desjenigen, der über den Kompensator mit der geringeren Federkraft versorgt wird. Somit läßt sich über die Wahl unterschiedlicher Federkräfte sowie die Dimensionierung der Querschnittsöffnungen der Schieber der Förderstrom in Abhängigkeit vom Maß des durch den jeweiligen Förderstrom der Pumpe sich ergebenden Grades der Unterversorgung im Sinne einer Priorität zwischen zwei oder mehreren Verbrauchern beliebig aufteilen.

Besonders vorteilhaft ist vorgesehen, daß mit dem Grad der Unterversorgung entsprechend der Wahl der Federkräfte der Federn der Grad der Priorität der einzelnen Verbraucher gegenüber den anderen Verbrauchern ansteigt.

Infolge der sich in Abhängigkeit der Betätigung der Steuerschieber ergebenden Prioritäten können vorteilhafterweise sich einander überlagernde Bewegungen durchgeführt werden, die den Bedienkomfort der jeweiligen Maschine erheblich verbessern. Ebenso vorteilhaft wirkt sich die erfindungsgemäße Anordnung aus, falls die Hydraulikanlage so betätigt wird, daß für einen Verbraucher der volle Querschnitt des Steuerschiebers freigegeben wird und für einen oder wahlweise auch mehrere andere Verbraucher der freizugebende Steuerquerschnitt laufend verändert wird. Wird beispielsweise wie bei der Bedienung eines Radladers üblich der Handhebel für das Hubwerk voll durchgezogen, während der Hebel für das Kippwerk je nach den augenblicklichen Erfordernissen der Materialaufnahme betätigt wird, stellt sich der vorab beschriebene Zustand ein.

Bei einem Bagger wäre der vorab beschriebene Vorgang der Bewegungsüberlagerung beispielsweise dann gegeben, wenn gleichzeitig die Zylinder für Ausleger, Stiel und Löffel betätigt würden.

Die Erfindung ist anhand eines Ausführungsbeispieles in der Zeichnung dargestellt und wird wie folgt beschrieben. Es zeigen:

Fig. 1 -

Prinzipskizze eines Radladers,

Fig. 2 -

Prinzipskizze eines Baggers,

Fig. 3 -

Prinzipskizze eines LUDV-Schiebers mit den erfindungsgemäßen Merkmalen,

Fig. 4 -

graphische Darstellung der Aufteilung des Förderstromes für einen der Verbraucher gemäß Figur 1.

Figur 5 -

graphische Darstellung der Versorgungsgrade von zwei Verbrauchern sowie des Gesamtsystems.

Figur 1 zeigt einen Radlader 1, der im wesentlichen aus folgenden Bauteilen besteht:
einem Vorderwagen 2, einem Hinterwagen 3, die beide über ein Knickgelenk 4 miteinander verbunden sind. Im Bereich des Vorderwagens 2 ist ein Hubgerüst 5 vorgesehen, das an seinem freien Ende eine Ladeschaufel 7 trägt. Das Hubgerüst 5 ist über als Verbraucher ausgebildete Hydraulikzylinder 8 heb-und senkbar, während die Schaufel 7 durch einen weiteren Verbraucher in Form eines Hydraulikzylinders 9 an- und auskippbar ist.

Figur 2 zeigt einen Hydraulikbagger 10, der einen gegenüber einem Unterwagen 11 drehbaren Oberwagen 12 aufweist, wobei am Oberwagen 12 eine aus Ausleger 13 und Stiel 14 bestehende Ausrüstung angelenkt ist. Der Stiel 14 wiederum trägt an seinem freien Ende eine schwenkbare Ladeschaufel 15. Der Ausleger 13 ist über Hydraulikzylinder 16 gegenüber dem Oberwagen 12 bewegbar, während der Stiel 14 mittels eines weiteren Zylinders 17 betätigbar ist. Die Schwenkbewegung der Ladeschaufel 15 gegenüber dem Stiel 14 wird ebenfalls durch einen Hydraulikzylinder 18 herbeigeführt.

Die Verbraucher 8,9 gemäß Figur 1 und die Verbraucher 16-18 gemäß Figur 2 werden jeweils durch eine oder mehrere nicht weiter dargestellte Verstellpumpe(n) versorgt, deren gesamter Förderstrom der Nenndurchflußmenge lediglich eines der Verbraucher (Figur 1) bzw. etwa zweier Verbraucher (Figur 2) entspricht. Werden gemäß Figur 1 nun beide Verbraucher 8,9 voll beaufschlagt, so reicht der durch die Pumpe zur Verfügung gestellte Förderstrom nicht aus, um beide Verbraucher 8,9 mit dem jeweils geforderten Förderstrom zu versorgen. Die bisher bekannten, aber bei Unterversorgung unbefriedigenden Techniken sind in der Beschreibungseinleitung dargelegt. Das Wesen der Erfindung ist in den Figuren 3 bis 5 angesprochen.

Das in Figur 3 dargestellte, z.B. für einen Radlader 1 gemäß Figur 1, verwendbare Hydrauliksystem beinhaltet eine einzelne mit einem Load-Sensing-Regler 19 ausgerüstete Verstellpumpe 20, die über eine Zuflußleitung 21 mit Steuerschiebern 22,23 in Wirkverbindung steht. Die Steuerschieber 22,23 sind mit je nach Auslegung gleichen oder unterschiedlichen Steuerquerschnitten A₁ und A₂ versehen. Über weitere Leitungen 24,25 ist den Steuerschiebern 22,23 jeweils ein Kompensator 26,27 nachgeschaltet, der in diesem Beispiel in vereinfachter Darstellung einen Kolben 28,29 und eine Feder 30,31 als Betätigungselement beinhaltet. Andere Betätigungselemente, wie z.B. hydraulisch, pneumatisch oder elektromagnetisch betätigbare Stößel, sind ebenfalls ausführbar. Über weitere Leitungen 32,33 stehen die Kompensatoren 26,27 mit den nachgeschalteten Verbrauchern, hier die Hydraulikzylinder 8,9 gemäß Figur 1 dargestellt, in Wirkverbindung. Die Verbraucher 8,9 werden hierbei mit unterschiedlichen Drücken p₁ und p₂ durch die auf sie wirkenden äußeren Kräfte beaufschlagt. Bei einem Radlader 1 oder Bagger 10 sind dies beispielsweise die Hub- und Reiß- bzw. Grabkräfte bei der Materialaufnahme, bei einem Grader können dies die auf die Schar einwirkenden Schnittkräfte sein.

Bei Betätigung der Steuerschieber 22,23 des nach dem lastdruckunabhängigen Prinzip arbeitenden Hydrauliksystems wird erfindungsgemäß der Förderstrom der Verstellpumpe 20 in einem vorgebbaren Verhältnis aufgeteilt, indem die Öffnungsdrücke der Kolben 28,29 durch unterschiedlich gewählte Kräfte der Federn 30,31 verschieden sind.

Zum besseren Verständnis des erfindungsgemäßen Hydrauliksystems sind hier lediglich zwei Verbraucher 8,9 dargestellt, deren Anzahl jedoch auch höher sein kann, wie z.B. bei Baggern oder Gradern. Gleiches gilt auch für die Anzahl der gemeinsam in die Zuflußleitung 21 einspeisenden Pumpen. Der jeweils höchste Verbraucherdruck (in diesem Beispiel p₁ ) wird über ein Wechselventil 34 über die Leitung 35 dem Regler 19 der Verstellpumpe 20 gemeldet. Desweiteren wird der höchste Druck p₁ auch über die Leitung 36 auf die Federseite der Kolben 28,29 übertragen. Der Schließdruck des Kolbens 28 setzt sich somit zusammen aus dem höchsten Verbraucherdruck p₁ und dem Druck p_F1 der von der zugehörigen Feder 30 stammt; der des Kolbens 29 liegt bei p₁ plus p_F2, wobei p_F1 und p_F2 jenen Drücken auf der Kolbenstirnseite entsprechen, welche der jeweiligen Federkraft das Gleichgewicht halten. Die Verstellpumpe 20 gibt bei normaler Versorgung der Verbraucher 8,9 solange einen Förderstrom mit einem um den load sensing Differenzdruck p_LS über dem höchsten Lastdruck p₁ liegenden Druck p_p ab, solange die bei Betätigung der Steuerschieber 22,23 freigegebenen Steuerquerschnitte A₁, A₂ so klein gehalten werden, daß der gesamte Förderstrom kleiner oder höchstens gleich dem maximalen Förderstrom Q_max der Verstellpumpe 20 ist. Jeder der Verbraucher 8,9 erhält bis zur Sättigungsgrenze die durch den Querschnitt A₁, A₂ vorgegebene Sollmenge Q_1S, Q_2S, die sich für den Verbraucher 8 errechnet mit$${\text{Q}}_{\text{1S}}{\text{= k x A}}_{\text{1S}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{p}}{\text{- (p}}_{\text{1}}{\text{+ p}}_{\text{F1}}\text{)}}$$ Analog ist der Wert für den Verbraucher 9$${\text{Q}}_{\text{2S}}{\text{= k x A}}_{\text{2S}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{p}}{\text{- (p}}_{\text{1}}{\text{+ p}}_{\text{F2}}\text{)}}\text{.}$$ Im Wert k sind die physikalischen Größen und die Umrechnungsfaktoren der Strömungsgleichung sowie die Strahlkontraktionszahl berücksichtigt. Der sich am jeweiligen Steuerquerschnitt A₁, A₂ einstellende, die Durchflußmenge bestimmende Differenzdruck beträgt daher$${\text{p}}_{\text{p}}{\text{- (p}}_{\text{1}}{\text{+ p}}_{\text{F1}}\text{)}$$ bzw.$${\text{p}}_{\text{p}}{\text{- (p}}_{\text{1}}{\text{+ p}}_{\text{F2}}\text{).}$$ Weil jedoch bei Sättigung auch für beide Verbraucher gleichermaßen gilt:$${\text{p}}_{\text{p}}{\text{= p}}_{\text{LS}}{\text{+ p}}_{\text{1}}$$ werden die Ölströme zu den Verbrauchern 8,9$${\text{Q}}_{\text{1S}}{\text{= k x A}}_{\text{1S}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{LS}}{\text{- p}}_{\text{F1}}}$$ bzw.$${\text{Q}}_{\text{2S}}{\text{= k x A}}_{\text{2S}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{LS}}{\text{- p}}_{\text{F2}}}\text{.}$$ Im Sättigungspunkt ist daher der maximale von der Verstellpumpe 20 lieferbare Förderstrom gleich$${\text{Q}}_{\text{max}}{\text{= Q}}_{\text{1S}}{\text{+ Q}}_{\text{2S}}\text{.}$$

Werden nun durch eine weitere Betätigung der Steuerschieber 22,23 die freigegebenen Querschnitte A₁ und A₂ weiter vergrößert, so tritt der Zustand der Unterversorgung ein, da die Verstellpumpe 20 aufgrund ihrer Auslegung nun nicht mehr in der Lage ist, die seitens der Steuerschieber 22,23 angeforderten Förderströme aufzubringen. Der von der Verstellpumpe 20 gelieferte Förderstrom wird mit p_x dann einen Wert aufweisen, der um weniger als p_LS über dem höchsten Lastdruck p₁ liegt und daher niedriger als der Pumpendruck p_p bei Sättigung ist. Dies aus dem Grund, weil der von der Verstellpumpe 20 gelieferte maximale Ölstrom Q_max jetzt zum Durchtritt durch die Querschnitte A₁ und A₂ nur ein geringeres Druckgefälle benötigt. Der Förderstrom Q_max teilt sich nun auf nach$${\text{Q}}_{\text{1}}{\text{= k x A}}_{\text{1}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{x}}{\text{- p}}_{\text{F1}}}$$ bzw.$${\text{Q}}_{\text{2}}{\text{= k x A}}_{\text{2}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{x}}{\text{- p}}_{\text{F2}}}\text{.}$$ War das Verhältnis der Förderströme bei Sättigung$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2S}}}{{\text{Q}}_{\text{1S}}}\text{=}\frac{{\text{k x A}}_{\text{2S}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{LS}}{\text{- p}}_{\text{F2}}}}{{\text{k x A}}_{\text{1S}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{LS}}{\text{- p}}_{\text{F1}}}}$$ ist es bei Unterversorgung$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2}}}{{\text{Q}}_{\text{1}}}\text{=}\frac{{\text{k x A}}_{\text{2}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{x}}{\text{- p}}_{\text{F2}}}}{{\text{k x A}}_{\text{1}}\text{x}\sqrt{{\text{p}}_{\text{x}}{\text{- p}}_{\text{F1}}}}$$ d.h. bei Unterversorgung fließt mit Q₂ ein größerer Teil des Ölstroms dem Verbraucher 9 zu, der über den Kompensator 27 mit der geringeren Federkraft und damit mit dem Öffnungsdruck p_F2 des Kolbens 29 versorgt wird.

Ein Zahlenbeispiel soll die vorstehenden theoretischen Annahmen verdeutlichen. Wird zur Vereinfachung der Rechnung angenommen, daß A_2S gleich A_1S ist und dieses Verhältnis 1:1 auch bei weiterer Schieberöffnung beibehalten wird, so daß auch A₂ gleich A₁ bleibt, dann gilt bei folgender Auslegung von Pumpenregler 19 und Kompensatoren 28,29 folgendes:

• load sensing Differenzdruck: p_LS = 14 bar
• Öffnungsdruck durch Federkraft: p_F1 = 10 bar
• Öffnungsdruck durch Federkraft: p_F2 = 4 bar.

Das Aufteilungsverhältnis Q_2S:Q_1S ergibt sich demzufolge bei Sättigung$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2S}}}{{\text{Q}}_{\text{1S}}}\text{=}\frac{\sqrt{\text{14 - 4}}}{\sqrt{\text{14 - 10}}}\text{= 1,58}$$ Sinkt nun der Versorgungsgrad durch entsprechende weitere Querschnittsfreigabe A₁ und A₂ soweit ab, daß bereits bei einem überdruck von z.B. p_x = 11 bar über dem höchsten Lastdruck p₁ der gesamte Förderstrom den Verbrauchern 8 und 9 zufließen kann, so ergibt sich als Aufteilungsverhältnis$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2}}}{{\text{Q}}_{\text{1}}}\text{=}\frac{\sqrt{\text{11 - 4}}}{\sqrt{\text{11 - 10}}}\text{= 2,64}$$ Es fließt also wunschgemäß mit Q₂ ein höherer Anteil des Förderstromes Q_max dem Verbraucher 9 zu.

Man kann nun durch weitere Änderung der Steuerquerschnitte A₁ und A₂ zu einer Stellung gelangen, bei der Vollpriorität für den Verbraucher 9 gegeben ist, d.h. diesem der gesamte Förderstrom Q_max zufließt. Dies ist dann der Fall, wenn der Grad der Unterversorgung so hoch wird, daß der Pumpenüberdruck p_x auf den Wert p_F1 sinkt, weil dann der Kompensator 26 für den Verbraucher 8 nicht mehr öffnet. Dann gilt$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2}}}{{\text{Q}}_{\text{1}}}\text{=}\frac{\sqrt{\text{10 - 4}}}{\sqrt{\text{10 - 10}}}\text{= ∞}$$ Dies ist der Fall bei Q₁ gleich 0 l/min.

Somit läßt sich beispielsweise über die Wahl unterschiedlicher Federkräfte sowie die Dimensionierung der Steuerquerschnitte A₁, A₂ der Schieber 22,23 der Förderstrom in Abhängigkeit vom Maß des durch den maximalen Förderstrom der Verstellpumpe 20 sich ergebenden Grades der Unterversorgung der Förderstrom im Sinne einer Priorität zugunsten des Verbrauchers 9 gegenüber dem Verbraucher 8 beliebig aufteilen.

Im Vorstehenden wurde dargestellt, wie sich das Aufteilungsverhältnis bei gleichzeitiger Veränderung der Durchtrittsquerschnitte ergibt. Ebenso vorteilhaft wirkt sich die erfindungsgemäße Anordnung aus, fall die Hydraulikanlage so betätigt wird, daß für einen Verbraucher, z.B. 8, der volle Steuerquerschnitt A₁ freigegeben wird und bei dem anderen Verbraucher 9 der freizugebende Steuerquerschnitt A₂ laufend verändert wird. Dies trifft z.B. speziell auf Baumaschinen, insbesondere auf die Betriebsweise eines Radladers, zu, bei dem der Handhebel für den Hubrahmenzylinder 8 voll durchgezogen wird, während der Hebel für den Kippwerkzylinder 9 in Abhängigkeit der augenblicklichen Erfordernisse der Materialaufnahme betätigt wird. Analoges gilt für den Betrieb eines Baggers 10, bei dem die Handhebel für den Ausleger 13 und den Stiel 14 voll durchgezogen werden, während der Ladeschaufelzylinder 18 variabel betätigt wird.

Figur 4 zeigt in graphischer Darstellung den Anteil Q₂ des Verbrauchers 9 am gesamten Förderstrom Q_max gemäß Figur 1, unter der Annahme, daß der Steuerquerschnitt A₁ für den Verbraucher 8 in allen Betriebszuständen voll geöffnet ist. Der Figur 4 liegt die Annahme zugrunde, daß der Steuerquerschnitt A₁, A₂ eines jeden Steuerschiebers 22,23 so ausgelegt ist, daß bei alleiniger Betätigung der maximale Pumpenförderstrom Q_max beim gegebenen load sensing Differenzdruck p_LS durchtreten kann. In der Ordinate ist der prozentuale Anteil Q₂ des gedrosselten Verbrauchers 9 am Gesamtförderstrom Q_max aufgetragen, während auf der Abszisse das Verhältnis A₂/A_2max des momentanen öffnungsquerschnittes zum größtmöglichen Steuerquerschnitt des Steuerschiebers 23 dargestellt ist.

Das bestimmte vorgewählte Anteilsverhältnis Q₂/Q_max (wobei sich über die Beziehung Q₁ = Q_max minus Q₂ auch das Aufteilungsverhältnis Q₂/Q₁ errechnen läßt) ergibt sich bei den beiden Schiebern 22,23 im ganz geöffneten Zustand aus der Festlegung von p_LS, p_F1 und p_F2. Dieses Verhältnis wird nach den spezifischen Anforderungen der jeweiligen Maschine ausgewählt. In Figur 4 ist das Aufteilungsverhältnis Q₂/Q_max und damit mittelbar auch Q₂/Q₁ mit dem diesen bestimmenden Wert$$\text{W =}\frac{{\text{p}}_{\text{F1}}{\text{- p}}_{\text{F2}}}{{\text{p}}_{\text{LS}}{\text{- p}}_{\text{F1}}}$$ als Parameter aufgetragen.

Bei den bekannten Systemen mit lastdruckunabhängiger Durchflußverteilung, abgekürzt als LUDV bezeichnet, d.h. mit zwei gleich starken Federn (p_F1 = p_F2) ergibt sich bei 50 %-iger Unterversorgung der Verbraucher 8,9 mit gleich großen Nenndurchflußmengen ergibt sich bei Voraussetzung der Parameter des vorangegangenen Zahlenbeispieles$$\text{W =}\frac{\text{4 - 4}}{\text{14 - 4}}\text{= 0}$$ und damit eine Aufteilung bei maximalem Steuerquerschnitt A_2max von$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2}}}{{\text{Q}}_{\text{max}}}\text{= 0,50 bzw.}$$$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2}}}{{\text{Q}}_{\text{1}}}\text{= 1,0.}$$

Bei lastdruckunabhängigen Systemen erfindungsgemäßer Bauart, d.h. mit zwei unterschiedlich stark ausgebildeten Federn 12,13 und 50 %-iger Unterversorgung der Verbraucher 8,9 mit gleich großen Nenndurchflußmengen errechnet sich beispielsweise$$\text{W =}\frac{\text{10 - 4}}{\text{14 - 10}}\text{= 1,5}$$

Die Aufteilung bei A_2max beträgt jetzt$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2}}}{{\text{Q}}_{\text{max}}}\text{= 0,786 bzw.}$$$$\frac{{\text{Q}}_{\text{2}}}{{\text{Q}}_{\text{1}}}\text{=}\frac{\text{0,786}}{\text{(1 - 0.786)}}\text{= 3,67}$$

Bei zunehmender Vergrößerung von W erhöht sich der Anteil des dem Verbraucher 9 zufließenden Förderstromes Q₂ am Gesamtförderstrom Q_max bis hin zum theoretischen Wert W = ∞, so daß rein rechnerisch Vollpriorität gegeben wäre, was bedeutet, daß dem Verbraucher 9 der gesamte Förderstrom Q_max zufließt.

Die zwischen der oberen (W = ∞) und der unteren Kurve (W = 0) liegenden Kurvenzüge stellen vorgebbare Aufteilungsverhältnisse des Förderstromes Q_max dar, die bei der Auslegung der Baumaschine, je nach angestrebter Funktion, Berücksichtigung finden können.

Mit zunehmender Verringerung des Steuerquerschnittes A₂ unter Beibehaltung des maximalen Steuerquerschnittes A₁ wird sich der Anteil des Ölstromes Q₂ gemäß den dargestellten Kurvenzügen ändern. Diese Verläufe errechnen sich aus der Strömungsgleichung unter Berücksichtigung der Tatsache, daß der Grad der Versorgung, der nach Darstellung der Figur 4 bei beiden Steuerquerschnitten A₁, A₂ im ganz geöffneten Zustand bei 50 % liegt, bei Verringerung des Steuerquerschnittes A₂ auf höhere Werte ansteigt. Dies deshalb, weil die Sollmenge für den Verbraucher 8 dabei unverändert bleibt, für den Verbraucher 9 hingegen wegen der Verringerung des Steuerquerschnittes A₂ sinkt. Bezogen auf den unverändert bleibenden Pumpenförderstrom Q_max ergibt sich somit ein höherer Versorgungsgrad des Verbrauchers 8, d.h. ein geringeres Maß an Unterversorgung.

Die Versorgungsgrade, jeweils definiert als das Verhältnis des Ist- zum Sollförderstrom, sind für einen angenommenen Pumpenförderstrom von Q_max = 100 l/min und dem im Vorstehenden beispielhaft angenommenen Wert von W = 1,5 in Abhängigkeit vom Verhältnis des Öffnungsquerschnittes A₂/A_2max des Steuerschiebers 23 in Figur 5 aufgetragen. Der Steuerquerschnitt A₁ des Steuerschiebers 22 ist dabei voll geöffnet.

Für den Versorgungsgrad V₂ des Verbrauchers 9 gilt$${\text{V}}_{\text{2}}\text{=}\frac{{\text{Q}}_{\text{2ist}}}{{\text{Q}}_{\text{2soll}}}\text{=}\frac{{\text{Q}}_{\text{2ist}}}{{\text{(A}}_{\text{2}}{\text{/A}}_{\text{2max}}\text{) x 100}}$$ sowie für den Versorgungsgrad V₁ des Verbrauchers 8$${\text{V}}_{\text{1}}\text{=}\frac{{\text{Q}}_{\text{1ist}}}{{\text{Q}}_{\text{1soll}}}\text{=}\frac{{\text{Q}}_{\text{1ist}}}{\text{100}}$$

Der Gesamtversorgungsgrad V_g des Systems ist definiert mit$${\text{V}}_{\text{g}}\frac{{\text{Q}}_{\text{max}}}{{\text{Q}}_{\text{1soll}}{\text{+ Q}}_{\text{2soll}}}\text{=}\frac{\text{100}}{{\text{100 + (A}}_{\text{1}}{\text{/A}}_{\text{2max}}\text{) x 100}}\text{=}\frac{\text{1}}{{\text{1 + A}}_{\text{2}}{\text{/A}}_{\text{2max}}}$$ Mit zunehmendem Öffnen des Steuerquerschnittes A₂, was einen ansteigenden Grad der Unterversorgung des Gesamtsystems bedeutet, sinkt der Versorgungsgrad V₂ des Verbrauchers 9 weniger ab als der Versorgungsgrad V₁ des Verbrauchers 8, d.h. der Grad der Priorität des Verbrauchers 9 steigt mit dem Grad der Unterversorgung gegenüber dem anderen Verbraucher 8 an.

Diese Werte in Figur errechnen sich gemäß folgender Tabelle: $\frac{{\text{A}}_{\text{2}}\hfill }{{\text{A}}_{\text{2max}}\hfill }$ Q₂ Q₁ V₂ V₁ V_g - l/min l/min - - - 0,0 100 1,00 1,00 1,00 0,1 9,6 90,4 0,960 0,904 0,909 0,2 18,6 81,4 0,930 0,814 0,833 0,3 27,0 73,0 0,900 0,730 0,769 0,4 35,1 64,9 0,878 0,649 0,714 0,5 42,8 57,2 0,858 0,572 0,667 0,6 50,2 49,8 0,837 0,498 0,625 0,7 57,4 42,6 0,820 0,426 0,588 0,8 64,5 35,5 0,806 0,355 0,556 0,9 71,6 28,4 0,796 0,284 0,526 1,0 78,6 21,4 0,786 0,214 0,500