Verfahren und Vorrichtung zur Wellendichtung und zur Kühlung auf der Abgasseite einer axialdurchströmten Gasturbine

Abstract

 Bei einem Verfahren und einer Vorrichtung zur Wellendichtung und zur Kühlung auf der Abgasseite einer thermischen Turbomaschine, insbesondere einer axialdurchströmten Gasturbine, bei der die austrittsseitige Lagerung des Turbinenrotors (2) innerhalb der Abgasgehäusekonstruktion erfolgt und zur Abdichtung Labyrinthdichtungen (17) und Stopfbüchse (18) verwendet werden, wobei zur Wellendichtung Sperrluft (S) mit einem höheren Druck als der Druck des Abgases (A) im Abgaskanal (32) in die Stopfbüchse (18) und anschliessend in den Abgaskanal (32) geleitet wird, und wobei die Rotorkühlluft (R) einer Verdichterstufe entnommen und über eine Rohrleitung (19) durch das abgasseitige Wellenende in den Rotor (2) eingespeist wird, wird ein Teil der Rotorkühlluftleckage nach einem Teil der Labyrinthdichtungen abgezweigt und als Sperrluft (S) verwendet. Ausserdem wird in den Lagerraum (16) Umgebungsluft als Kühlluft (K) eingebracht, über die Stopfbüchse (18), getrennt von der Sperrluft (S), gleichmässig am Umfang verteilt, teilweise durch Kühlkanäle (30) zur gezielten Tragstrukturkühlung verwendet und durch Durchgänge (8) im Abgasdiffusor (9) nach aussen transportiert.

Beschreibung

Technisches Gebiet

[0001] Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Wellendichtung und zur Kühlung auf der Abgasseite einer thermischen Turbomaschine, insbesondere axialdurchströmten Gasturbine gemäss Oberbegriff des Patentanspruches 1.

Stand der Technik

[0002] Thermische Turbomaschinen, insbesondere axialdurchströmte Gasturbinen, bestehen bekanntermassen im wesentlichen aus dem beschaufelten Rotor und dem mit Leitschaufeln bestückten Schaufelträger, der im Turbinengehäuse eingehängt ist. An das Turbinengehäuse schliesst sich das Angasgehäuse an, das bei modernen Maschinen am Turbinengehäuse angeflanscht ist und im wesentlichen aus einem nabenseitigen ringförmigen Innenteil und einem ringförmigen Aussenteil, welche den Angasdiffusor begrenzen, besteht. Das Innenteil und das Aussenteil sind durch mehrere, gleichmässig über den Umfang angeordnete radiale Strömungsrippen miteinander verbunden. Im Hohlraum innerhalb des Innenteils, also innerhalb der Diffusorkonstruktion selbst, ist die austrittsseitige Lagerung des Turbinenläufers angeordnet.

[0003] Zwecks berührungsfreier Abdichtung der Durchführungen des Rotors durch das Abgasgehäuse und Reduktion der Leckage auf ein sinnvolles Mass sind Wellendichtungen (Labyrinthdichtungen, Stopfbüchse) vorhanden.

[0004] Um zu verhindern, dass heisse Abgase in den Lagerraum eindringen können, wird bisher Kompressorluft einer bestimmten Stufe entnommen, über eine separate Leitung zum Abgasgehäuse geführt und als Sperrluft direkt in die Stopfbüchse auf der Abgasseite eingespeist. Ein Teil der Luft entweicht durch die Dichtung in den Lagerraum, der Rest strömt an der Wellenscheibe entlang in den Heissgaskanal.

[0005] Wird bei einer Gasturbine ein Verdichter mit einer oder mehreren variablen Leitschaufeln verwendet und sind diese Leitschaufeln im Teillastbereich um einen bestimmten Betrag geschlossen, so bewirkt dies einen tieferen Druck bei der Entnahmestelle der Sperrluft gegenüber dem Druck bei Vollastbetrieb. Damit in jedem Betriebszustand genügend Sperrluftdruck vorhanden ist, muss deshalb entweder bei einer hohen Stufe Luft entnommen werden, bei der immer genügend Druck herrscht, oder es muss zwischen verschieden Stufen umgeschaltet werden.

[0006] Die Entnahme der Luft bei einer hohen Stufe hat den Nachteil, dass bei Vollast hoch verdichtete Luft ohne Leistungsabgabe "verbraucht" wird, was sich ungünstig auf den Wirkungsgrad der Gasturbine auswirkt. Wird dagegen zwischen verschiedenen Stufen umgeschaltet, so sind mehr Entnahmestellen am Verdichter und Umschaltventile notwendig, so dass die Kosten steigen.

[0007] Falls Kühlluft durch das abgasseitige Wellenende in den Rotor eingebracht werden muss, wird neben der Sperrluft auch die Rotorkühlluft einer bestimmten Kompressorstufe entnommen und über eine spezielle Rohrleitung in den Rotor eingespeist. Der Übergang Rohrleitung/Rotor wird dabei mit Labyrinthdichtungen abgedichtet. Die Labyrinth-Leckageluft gelangt in die Umgebung des Lagers und führt zu einer Aufheizung des Lagerraumes. Das ist unerwünscht, weil die Lagertemperatur wegen der vorhandenen Instrumente, dem Lageröl und der Möglichkeit einer Begehung begrenzt ist.

[0008] Neben der Leckage von Sperrluft und Rotorkühlluft wird der Lagerraum auch noch durch den Wärmefluss aus dem Abgasstrom durch die Isolation bzw. die Tragstruktur aufgewärmt. Die Kühlung des Lagerraumes erfolgt bei den meisten Maschinen durch natürliche Konvektion. Bekannt ist auch die Kühlung des Lagerraumes durch Kühlluft, welche durch Öffnungen im Abgasdiffusor eintritt und durch den Spalt zwischen Verkleidung und Rippe des Abgasgehäuses austritt. Die Tragstruktur des Abgasgehäuses weist bei dieser Lösung keine gleichmässige Temperatur am Umfang auf, was nachteilig dazu führt, dass Wärmespannungen auftreten und/oder das Lager nicht mehr mittig ist.

Darstellung der Erfindung

[0009] Die Erfindung versucht, alle diese Nachteile zu vermeiden. Ihr liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer thermischen Turbomaschine, insbesondere einer axialdurchströmten Gasturbine ein Sperr- und Kühlluftsystem auf der Abgasseite zu entwikkeln, welches mit geringen Fabrikations- und/oder Betriebskosten den Eintritt des Abgases in den Lagerraum verhindert, welches möglichst wenig Luftleckage in den Lagerraum zulässt und mit dem relativ einfach die Lagerraumtemperatur genügend tief gehalten werden kann und bei dem die Tragstruktur des Abgasgehäuses am Umfang eine gleichmässige Temperatur aufweist.

[0010] Erfindungsgemäss wird dies bei einem Verfahren zur Wellendichtung zwischen rotierender Welle und Abgasgehäuse sowie zur Kühlung des Rotors und des Lagerraumes auf der Abgasseite einer thermischen Turbomaschine, insbesondere einer axialdurchströmten Gasturbine, bei der die austrittsseitige Lagerung der Turbinenwelle innerhalb der Abgasgehäusekonstruktion erfolgt und zur Abdichtung Labyrinthdichtungen und Stopfbüchse verwendet werden, wobei zur Wellendichtung Sperrluft mit einem höheren Druck als der Druck des Abgases im Abgaskanal in die Stopfbüchse und anschliessend in den Abgaskanal geleitet wird, und bei der die Rotorkühlluft einer Verdichterstufe entnommen und über eine Rohrleitung durch das abgasseitige Wellenende in den Rotor eingespeist wird, dadurch erreicht, dass ein Teil der Rotorkühlluftleckage nach einem Teil der Labyrinthdichtungen abgezweigt und als Sperrluft verwendet wird und dass in den Lagerraum Umgebungsluft als Kühlluft eingebracht wird, welche über die Stopfbüchse gleichmässig am Umfang verteilt und durch Durchgänge im Abgasdiffusor nach aussen transportiert wird.

[0011] Erfindungsgemäss wird dies bei einer Vorrichtung zur Durchführung des o.g. Verfahrens dadurch erreicht, dass die Labyrinthdichtungen beim Übergang von der Rotorkühlluftleitung zum abgasseitigen Ende des gekühlten Rotors geteilt sind und an der Teilungsstelle eine Zwischenabzapfung mit einer zur Stopfbüchse gehenden Rohrleitung für die Sperrluft angeordnet ist, dass eine weitere an der Stopfbüchse endende Rohrleitung für als Kühlluft wirkende Umgebungsluft im Lagerraum angeordnet ist, wobei die Stopfbüchse in zwei konzentrische Ringräume für die Sperrluft und für die Kühlluft geteilt ist und der Lagerraum über Bohrungen aus dem Kühlluftringraum mit Kühlluft gespeist wird und dass der Lagerraum im Oberteil mittels einer Haube und im Unterteil mittels eines Öltropfbleches unterteilt ist.

[0012] Die Vorteile der Erfindung sind unter anderem darin zu sehen, dass eine separate Entnahmestelle im Verdichter für die Sperrluft und demzufolge auch eine separate Sperrluftzuführung nicht mehr nötig sind, dass die Leckageluftmengen in den Lagerraum minimal sind und dass eine gleichmässige Kühlung am Umfang für die Tragstruktur, das Lager und den Ölabstreifer erreicht wird, so dass der Wirkungsgrad der Anlage erhöht wird.

[0013] Es ist besonders zweckmässig, wenn die Sperrluftmenge und der Sperrluftdruck durch Veränderung der Labyrinthenanzahl und der jeweiligen Spaltgrössen der Labyrinthe auf ein optimales Mass eingestellt werden, weil dadurch die in den Lagerraum eintretende Leckageluft auf einem geringen Niveau gehalten werden kann und somit keine unerwünschte Lagerraumaufheizung stattfindet.

[0014] Ferner ist es vorteilhaft, wenn zwischen der Tragstruktur und der Isolation im Innenteil des Abgasgehäuses entlang der Strömungsrippen, vorzugsweise beidseitig am Fusse der Strömungsrippen, axial verlaufende Kühlkanäle angeordnet sind, welche über Bohrungen an ihrem turbinenseitigen Eintrittsteil mit dem Kühlluftringkanal der Stopfbüchse und an ihrem Austrittsteil mit dem Lagerraum verbunden sind und von der Kühlluft aus dem Kühlluftringkanal durchströmt werden. Durch den gezielten Einsatz der Kühlluft in den Kanälen wird Luft gespart und es werden grosse Wärmeübergangszahlen erreicht. Es sind keine Strömungshindernisse vorhanden, deshalb wird am Umfang der inneren Gehäusestruktur eine konstante Temperatur erreicht.

Kurze Beschreibung der Zeichnung

[0015] In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand einer einwelligen axialdurchströmten Gasturbine dargestellt.

[0016] Es zeigen:

Fig. 1

einen Längsschnitt des Abgastraktes der Gasturbine (Übersicht);

Fig. 2

einen Teillängsschnitt des Lagerbereiches im Abgastrakt der Gasturbine;

Fig. 3

einen vergrösserten Ausschnitt aus Fig. 2 im Bereich des Labyrinths/Rotorkühlluft zu Rotor;

Fig. 4

die Abhängigkeit der Massenstromverhältnisse bei geteiltem Labyrinth mit Zwischenabzapfung vom Verhältnis der Dichtstreifenanzahl und vom Verhältnis der Labyrinthspaltengrösse;

Fig. 5

einen Teillängsschnitt des Lagerbereiches;

Fig. 6

einen Teilquerschnitt von Fig. 5 im Bereich der Strömungsrippen.

[0017] Es sind nur die für das Verständnis der Erfindung wesentlichen Elemente gezeigt. Nicht dargestellt sind von der Anlage beispielsweise die Eintrittspartien der Gasturbine sowie der gesamte Verdichterteil. Die Strömungsrichtung der Arbeitsmittel ist mit Pfeilen bezeichnet.

Weg zur Ausführung der Erfindung

[0018] Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen und der Fig. 1 bis 6 näher erläutert.

[0019] Fig. 1 zeigt als Übersicht einen Teillängsschnitt einer einwelligen axialdurchströmten Gasturbine, von der die Abgasseite und die letzte Stufe der Turbine dargestellt sind.

[0020] Wegen besserer Erkennung der Details sind in Teillängsschnitten in Fig. 2 der Lagerbereich im Abgastrakt und in Fig. 3 der Bereich des Labyrinths vergrössert dargestellt.

[0021] Gemäss Fig. 1 besteht die axialdurchströmte Gasturbine im wesentlichen aus dem mit Laufschaufeln 1 bestückten Rotor 2 und den mit Leitschaufeln 3 bestückten Schaufelträger 4, welcher im Turbinengehäuse 5 eingehängt ist. An das Turbinengehäuse 5 ist das Abgasgehäuse 6 angeflanscht, in dem mehrere gleichmässig über den Umfang verteilte Strömungsrippen 12 angeordnet sind. Aus Fig. 2 ist zu entnehmen, dass die Strömungsrippen 12 die Tragrippen 20 umhüllen, welche mit einer Isolation 11 umgeben sind. An das Abgasgehäuse 6 ist der Abgasdiffusor 9 angeflanscht.

[0022] Die austrittsseitige Lagerung des Rotors 2 (Lagergehäuse 14, Lager 15) ist innerhalb der Abgasgehäusekonstruktion angeordnet. Zwischen dem Lagergehäuse 14 und dem ringförmigen Innenteil 7 des Abgasgehäuses 6 erstreckt sich der Lagerraum 16, welcher turbinenseitig über die Stopfbüchse 18 gegen den Abgaskanal 32 und über Labyrinthdichtungen 17 gegen die Rotorkühlluft abgedichtet ist.

[0023] Zur Kühlung des Rotors 2 wird dem hier nicht dargestellten Verdichter Rotorkühlluft R entnommen und über eine Rohrleitung 19, welche vom Verdichter kommend durch eine der sich am Ende des Abgastraktes befindende Durchgänge 8 führt und im Bereich der verlängerten Maschinenachse bis zum abgasseitigen Wellenende reicht, durch das abgasseitige Wellenende in den Rotor 2 eingebracht. Im Spalt 21 zwischen der Rohrleitung 19 und dem sich drehenden Rotor 2 entsteht eine Leckage L dieser Luft, welche nach dem bisherigen Stand der Technik insgesamt in den Lagerraum 16 austritt und in die Umgebung des Lagers 15 gelangt. Diese Stelle ist üblicherweise mit Labyrinthdichtungen 17 abgedichtet.

[0024] In Fig. 3 ist dargestellt, dass erfindungsgemäss das Labyrinth 17 nunmehr unterteilt ist in ein Labyrinth 17.1 mit n1 Dichtstreifen und einer Spaltbreite s1 und in ein Labyrinth 17.2 mit n2 Dichtstreifen und einer Spaltbreite s2. Zwischen den beiden Labyrinthen 17.1 und 17.2 ist eine Rohrleitung 22 für die Sperrluft S angeordnet, welche am Lagergehäuse 14 vorbei zur Stopfbüchse 18 führt. Es wird also ein Teil der Rotorkühlluftleckage L als Sperrluft S verwendet. Damit die Sperrluft S gerade noch den benötigten Druck aufweist, wird diese nach einem Teil der Dichtungen entnommen. Durch diese Entnahme wird die Leckageluftmenge über die restlichen Labyrinthe verringert, so dass nur ein Minimum an Luftverlust und somit ein Minimum an Wirkungsgradverlust auftritt und die Lagerraumumgebung nur geringfügig aufgewärmt wird.

[0025] Selbstverständlich ist die Erfindung nicht auf die Anordnung einer einzigen Sperrluftleitung 22 beschränkt. Vorteilhafterweise können zwei oder auch mehrere derartige Rohrleitungen an beliebigen möglichen Stellen um das Lagergehäuse herum angeordnet sein.

[0026] Fig. 4 zeigt an einem Beispiel die Abhängigkeit der Massenstromverhältnisse (Massenstrom m1 der gesamten Rotorkühlluftleckage L1/Massenstrom m2 der tatsächlich in den Lagerraum 16 einströmenden Leckageluft L2) bei einem geteilten Labyrinth vom Verhältnis der Anzahl der Dichtstreifen (n2/n1) bzw. vom Grössenverhältnis der Spalte (s1/s2). Das Massenstromverhältnis m1/m2 steigt mit Zunahme von n2/n1 und s1/s2 an. Die Menge der Sperrluft S (m1-m2) und ihr Druck können also durch Veränderung der Anzahl der Dichtstreifen der Labyrinthdichtungen und durch Veränderung der Spaltgrössen verändert werden.

[0027] Ein wesentlicher zusätzlicher Vorteil der erfindungsgemässen Lösung besteht darin, dass keine separate Sperrluftzuführung vom Verdichter notwendig ist und dass auch keine separate Entnahmestelle für die Sperrluft S im Verdichter vorhanden sein muss.

[0028] Damit sich der Lagerraum 16 nicht zu sehr durch die Leckageluft und durch den Wärmefluss aus dem Abgasstrom A durch die Isolation 11 und die Tragstruktur 10, welche die Nabe 31 und die Tragrippen 20 umfasst, erwärmt, wird er gekühlt (siehe Fig. 2). Die in den Lagerraum 16 eintretende Wärme wird dabei durch Umgebungsluft, welche von einem Ventilator 23 durch ein bis zur Stopfbüchse 18 reichendes Rohr 24 eingebracht wird, durch die Durchgänge 8 im Abgasdiffusor 9 nach aussen transportiert.

[0029] Die Stopfbüchse 18 ist in zwei konzentrische Ringräume 25, 26 unterteilt, wobei der Ringraum 25 für die Sperrluft S und der Ringraum 26 für die Lagerraum-Kühlluft K dienen. Die Luft wird durch die Stopfbüchse 18 gleichmässig am Umfang verteilt.

[0030] Der Lagerraum 16 wird im Oberteil mit Hilfe einer zwischen Lagergehäuse 14 und Tragstruktur 10, im wesentlichen parallel zur Tragstruktur 10 angeordneten Haube 27 und im Unterteil mit Hilfe eines Öltropfbleches 28 in zwei Räume unterteilt, wobei über gezielt in der Stopfbüchse 18 im Kühlluftringraum 26 angebrachte Bohrungen 29 die notwendige Kühlluftmenge in den beiden Teilen des Lagerraumes 16 bestimmt wird. Damit kann die Tragstruktur 10 gezielt und gleichmässig am Umfang gekühlt werden. Gleichzeitig werden die Umgebung des Lagergehäuses 14 und die innerhalb der Haube 27 angeordneten Instrumente separat gekühlt. Desweiteren hat die Haube 27 die Aufgabe, die Wärmestrahlung auf Instrumente und Lagergehäuse 14 zu verhindern.

[0031] Ebenso wird im Ober- und Unterteil aus dem Kühlluftringraum 26 gezielt kalte Luft in die Nähe der Ölabstreifer 13 gebracht. Damit wird sichergestellt, dass nur kalte Luft in den Lagerkörper 15, in dem stets ein kleiner Unterdruck vorherrschen soll, eindringt.

[0032] Die Vorteile dieses kombinierten Sperr- und Kühlsystems bestehen darin, dass eine gesicherte Wärmeabfuhr gewährleistet ist, dass es zu einer gleichmässigen Kühlung am Umfang für Tragstruktur, Lagerkörper und Ölabstreifer kommt, dass durch die Wahl von Grösse und Anzahl der Öffnungen im Kühlluftringraum die Kühlluftströme gezielt eingestellt werden können und dass durch Einsatz der kombinierten Stopfbüchse Kosteneinsparungen möglich sind.

[0033] Selbstverständlich ist die Erfindung nicht auf das oben beschriebene Ausführungsbeispiel beschränkt. In Fig. 5 und Fig. 6 ist eine weitere Ausführungsvariante der Erfindung dargestellt. Zusätzlich zum oben beschriebenen Ausführungsbeispiel sind hier noch Kühlkanäle 30 in der Tragstruktur 10 angeordnet. Diese Kühlkanäle 30 befinden sich am Fusse der Tragrippen 20 und werden über Bohrungen 29 mit Luft aus dem Kühlluftringraum 26 gespeist. Die Kühlkanäle 30 sind jeweils vorzugsweise beidseitig am Fusse der Tragrippen 20 angeordnet und dienen dazu, die aus dem Abgasstrom kommende Wärme vor dem Eintritt in die Nabe 31 bzw. den Innenraum abzuführen.

[0034] Mit dieser Massnahme wird eine exakte Wärmeübergangszahl am Fusse der Strebe erreicht, was eine genaue Wärmeabfuhr bzw. gleichmässige Temperatur bei allen Strömungsrippen 12 garantiert. Weitere Vorteile sind darin zu sehen, dass durch den gezielten Einsatz der Kühlluft in den Kühlkanälen Luft eingespart wird und grosse Wärmeübergangszahlen erreicht werden. Ausserdem wird am Umfang der inneren Gehäusestruktur eine gleiche Temperatur erzielt, da die Luft in Kanälen fliesst und dadurch keine Strömungshindernisse vorhanden sind.

Bezugszeichenliste

[0035] 

1

Laufschaufel

2

Rotor

3

Leitschaufel

4

Schaufelträger

5

Turbinengehäuse

6

Abgasgehäuse

7

Innenteil

8

Durchgang

9

Abgasdiffusor

10

Tragstruktur (Tragrippe und Nabe)

11

Isolation

12

Strömungsrippe

13

Ölabstreifer

14

Lagergehäuse

15

Lager

16

Lagerraum

17

Labyrinthdichtung

18

Stopfbüchse

19

Rohrleitung für Rotorkühlluft

20

Tragrippe

21

Spalt zwischen Rohrleitung und Rotor

22

Rohrleitung für Sperrluft

23

Ventilator

24

Rohrleitung für Lagerraumkühlluft

25

Ringraum für Sperrluft

26

Ringraum für Lagerraumkühlluft

27

Haube

28

Ölabtropfblech

29

Bohrungen

30

Kühlkanal

31

Nabe

32

Abgaskanal

A

Abgas

R

Rotorkühlluft

L

Rotorkühlluftleckage

S

Sperrluft

K

Lagerraum-Kühlluft

m1

Massenstrom der gesamten Rotorkühlluftleckage

m2

Massenstrom der tatsächlichen Rotorkühlluftleckage

m1-m2

Massenstrom der Sperrluft

s1

Spalt des ersten Labyrinths

s2

Spalt des zweiten Labyrinths

n1

Anzahl der Dichtstreifen des ersten Labyrinths

n2

Anzahl der Dichtstreifen des zweiten Labyrinths

Ansprüche

1. Verfahren zur Wellendichtung und zur Kühlung auf der Abgasseite einer thermischen Turbomaschine, insbesondere einer axialdurchströmten Gasturbine, bei der die austrittsseitige Lagerung des Turbinenrotors (2) innerhalb der Abgasgehäusekonstruktion erfolgt und zur Abdichtung Labyrinthdichtungen (17) und Stopfbüchse (18) verwendet werden, wobei zur Wellendichtung Sperrluft (S) mit einem höheren Druck als der Druck des Abgases (A) im Abgaskanal (32) in die Stopfbüchse (18) und anschliessend in den Abgaskanal (32) geleitet wird, und wobei die Rotorkühlluft (R) einer Verdichterstufe entnommen und über eine Rohrleitung (19) durch das abgasseitige Wellenende in den Rotor (2) eingespeist wird, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teil der Rotorkühlluftleckage nach einem Teil der Labyrinthdichtungen abgezweigt und als Sperrluft (S) verwendet wird und dass in den Lagerraum (16) Umgebungsluft als Kühlluft (K) eingebracht, über die Stopfbüchse (18), getrennt von der Sperrluft (S), gleichmässig am Umfang verteilt und durch Durchgänge (8) im Abgasdiffusor (9) nach aussen transportiert wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Menge und der Druck der Sperrluft (S) durch Veränderung der Anzahl der Dichtstreifen (n1, n2) der Labyrinthdichtungen (17.1, 17.2) und durch Veränderung der jeweiligen Spaltgrössen (s1, s2) der Labyrinthe (17.1, 17.2) eingestellt werden.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass Luft aus dem Kühlluftringraum (26) der Stopfbüchse (18) zur Kühlung der Tragrippen (20) verwendet wird.

4. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,

- dass die Labyrinthdichtungen (17) am abgasseitigen Ende des gekühlten Rotors (2) geteilt sind und an der Teilungsstelle mindestens eine Zwischenabzapfung mit mindestens einer zur Stopfbüchse (18) gehenden Rohrleitung (22) für die Sperrluft (S) angeordnet ist,

- dass eine weitere an der Stopfbüchse (18) endende Rohrleitung (24) für als Kühlluft (K) wirkende Umgebungsluft im Lagerraum (16) angeordnet ist,

- wobei die Stopfbüchse (18) in zwei konzentrische Ringräume (25, 26) für die Sperrluft (S) und für die Kühlluft (K) geteilt ist und der Kühlluftringraum (26) über Bohrungen (29) mit dem Lagerraum (16) verbunden ist und

- dass der Lagerraum (16) im Oberteil mittels einer Haube (27) und im Unterteil mittels eines Öltropfbleches (28) unterteilt ist.

5. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der Tragstruktur (10) und der Isolation (11) im Innenteil (7) des Abgasgehäuses (6) entlang der Tragrippen (20) axial verlaufende Kühlkanäle (30) angeordnet sind, wobei die Kühlkanäle (30) über Bohrungen (29) an ihrem turbinenseitigen Eintrittsteil mit dem Kühlluftringkanal (26) der Stopfbüchse (18) und an ihrem Austrittsteil mit dem Lagerraum (16) verbunden sind.

6. Vorrichtung nach Anspruch 5, gekennzeichnet dadurch, dass die Kühlkanäle (30) beidseitig am Fusse der Tragrippen (20) angeordnet sind.

Zeichnung