Vorrichtung für die Fliessbett-Strahlmahlung

Beschreibung

[0001] Die vorliegende Erfindung befaßt sich mit der Fließbett-Strahlmahlung. In ein Fließbett aus fluidisierten Feststoffpartikeln wird mittels einer Düse ein Dampf- oder vorzugsweise Gasstrahl mit hoher Geschwindigkeit eingeleitet. Im Strahl herrscht ein Unterdruck, weshalb Feststoffpartikel aus dem Fließbett in den Strahl angesaugt werden. Im Strahl werden die angesaugten Feststoffpartikel auf die hohe Geschwindigkeit des Gasstrahls beschleunigt. Dabei erfolgt der für die Zerkleinerung der Feststoffpartikel notwendige Impulsaustausch zwischen den Feststoffpartikeln. Die Geschwindigkeits- und damit Unterdruckverteilung im Gasstrahl ist Anlaß dafür, daß die Partikelverteilung über den Strahlquerschnitt ungleichmäßig ist derart, daß die weit überwiegende Zahl der angesaugten Feststoffpartikel im Randbereich des Gasstrahles verbleiben und im Kernbereich des Gasstrahles relativ wenige Partikel mitgeführt werden. Entsprechend unzulänglich wird die Energie des Gasstrahles für die Prallzerkleinerung genützt. Dies wird als unbefriedigend empfunden, wenn die Prallzerkleinerung allein durch Energieaustausch zwischen den Partikeln im Gasstrahl erfolgt, aber auch dann, wenn auf die Prallzerkleinerung innerhalb des Gasstrahles die eigentliche Prallzerkleinerung erst anschließend dadurch erfolgt, daß die im Gasstrahl suspendierten und teilweise zerkleinerten Feststoffpartikel mit hoher Energie zum Auftreffen auf eine feststehende Prallfläche gebracht werden.

[0002] Zum Bekanntsein der Prallzerkleinerung mittels eines in ein Fließbett eingebrachten Dampf- bzw. Gasstrahles kann beispielsweise auf die DE-PS 598 421 verwiesen werden. Mit dem dabei gegebenen Problem der unzulänglichen Energieausnutzung befassen sich die DE 42 43 438 A1 und auch die DE-OS 20 40 519 einerseits und die DE 33 38 138 C2 andererseits unter verschiedenen Gesichtspunkten.

[0003] Mit der Verbesserung der Beladung der in ein Fließbett eintretenden Gasstrahlen mit Feststoffpartikeln, die aus dem Fließbett aufgenommen werden, befaßt sich die aus der DE 33 38 138 C2 bekannte Fließbett-Gegenstrahlmühle unter der Zielvorstellung, daß vom in das Fließbett eintretenden Gasstrahl mehr Feststoffpartikel aus dem Fließbett aufgenommen werden. Hierzu sind bei dieser bekannten Fließbett-Gegenstrahlmühle konzentrisch um eine in die Mahlkammer bzw. das Gutbett einmündende Düse mehrere weitere Strahldüsen so angeordnet, daß sich die längsachsen der Gasstrahlen aus der zentralen Hauptdüse und dem konzentrisch zu dieser angeordneten weiteren Strahldüsen in einem Punkt auf der Längsachse des Strahles der Hauptdüse schneiden. Zweck dieser Lösung ist es, im Austrittsbereich der Hauptdüse das Gutbett aufzuwirbeln und so die Aufnahme von Feststoffpartikeln aus dem Fließbett durch den aus der Hauptdüse austretenden Gasstrahl zu verbessern, indem der Gasstrahl aus der Hauptdüse mehr Feststoffpartikel aus dem verwirbelten Gutbett aufnimmt als es bei unverwirbeltem Gutbett möglich wäre.

[0004] Die Lösungen nach den beiden anderen Patentpublikationen DE 42 43 438 A1 und DE-OS 20 40 519 sehen zum Zweck der besseren Ausnutzung der Strahlenergie eine Vergleichmäßigung der Verteilung der aus dem Fließbett in den Dampf- oder Gasstrahl - aus Gründen der Vereinfachung wird im Zusammenhang mit der Erfindung und des Standes der Technik von einem Gasstrahl gesprochen, obwohl ein Strahl gemeint ist, der entweder ein Gasstrahl oder ein Dampfstrahl sein kann - angesaugten Feststoffpartikel über den Strahlquerschnitt vor, d.h. Maßnahmen, die bewirken, daß in den Strahlkern zusätzlich Feststoffpartikel aus dem Strahlrandbereich transportiert werden. In der DE-OS 20 40 519 wird die notwendige Partikelbewegung quer zur Strahlrichtung durch mechanische Mittel bewirkt, was einen hohen Bauaufwand ohne optimales Ergebnis zur Folge hat. Im Fall der DE 42 43 438 A1 wird vorgeschlagen, die Größe des Strahlimpulses bei Austritt aus der Strahldüse im Umfangsbereich des Düsenquerschnittes mindestens zweimal zwischen einem Minimal- und einem Maximalwert wechseln zu lassen und die Größe des Strahlimpulses im Kernbereich höchstens auf einem Wert zu halten, der dem Minimalwert des Umfangsbereiches entspricht. Es werden bei dieser Lösung in den Strahlbereichen mit niedrigem Strahlimpuls unmittelbar nach dem Austritt des Strahles aus der Strahldüse Strömungskanäle quer zur Strahlrichtung geschaffen, in denen ein Druckgefälle vom Strahlrand zum Strahlkern besteht, so daß Feststoffpartikel vom Strahlrand in den Strahlkern gesaugt werden. Bewirkt wird das mit einer Vorrichtung, die gekennzeichnet ist durch ein in eine Halterung einsetzbares Düsenelement zur Strahlerzeugung, das mit mindestens zwei über den Querschnitt des Düsenelementes gleichmäßig verteilten Austrittsöffnungen unterschiedlicher Form und Größe versehen ist. Diese Lösung läßt Probleme erwarten, wenn stark unterschiedlichen Betriebsbedingungen Rechnung getragen werden soll.

[0005] Während es also bei den vorgenannten Lösungen darum geht, die Beladung des in das Fließbett eintretenden Gasstrahles mit Feststoffpartikeln zu verbessern, indem entweder gemäß DE 33 38 138 C2 die Zahl der aus dem Fließbett aufgenommenen Feststoffpartikel erhöht wird oder gemäß DE 42 43 438 A1 und DE-OS 20 40 519 die Verteilung der Feststoffpartikel über den Strahlquerschnitt vergleichmäßigt wird, wird bei einer anderen bekannten Fließbettstrahlmühle nach WO 90/04457 etwas völlig anderes angestrebt. Es wird nämlich der Energieaustausch zwischen mehreren mit Feststoffpartikeln beladenen Gasstrahlen erhöht, wenn diese Gasstrahlen aufeinanderprallen. Auf die Verteilung der Feststoffpartikel innerhalb jedes der Gasstrahlen oder auf die Beladung des Gasstrahles mit Feststoffpartikeln kommt es bei dieser Lösung überhaupt nicht an.

[0006] Das Problem einer dichteren Strahlbeladung liegt auch einer anderen bekannten Fließbettstrahlmühle gemäß DE-A-26 28 612 zugrunde. Bei dieser Strahlmülle werden mittels mehrer Strahldüsen Strahlen aus einem gasförmigen oder flüssigen Energieträger und in diesem suspendiertem Fördergut derart in eine gemeinsame Mahlkammer eingebracht, daß sie aufeinandertreffen und dabei das Fördergut der Strahlen gemahlen, d.h. zerkleinert wird. Mit dem Ziel, mehr Fördergut in den Energieträger jedes Strahles einbringen zu können als es der Fall wäre, wenn das Fördergut nach freiem Fall vom Energieträger mitgerissen würde, wird das Fördergut mittels eines Hilfsstrahles aus einer weiteren Düse beschleunigt und als Bestandteil des Hilfsstrahles in den erstgenannten Energieträger eingebracht. Die Richtung des einen Hilfsstrahles kann dabei senkrecht zur Richtung des Strahles, der vom Energieträger gebildet wird, liegen oder es können mehrere Hilfsstrahlen gebildet werden und die gleiche Richtung wie der Strahl aus dem Energieträger haben.

[0007] Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es demzufolge, eine Vorrichtung so auszubilden, daß die Partikelverteilung in einem mit hoher Energie in ein Fließbett einer Fließbettstrahlmühle eingebrachten Gasstrahl über den Strahlquerschnitt und insbesondere die Beladung dieses Gasstrahles mit Feststoffpartikeln aus dem Fließbett auch im Strahlkernbereich mit einfachen und zuverlässig wirkenden Mitteln besser als es bisher erreicht wurde, gewährleistet ist.

[0008] Die Lösung der Aufgabe, die Verteilung der aus einem Fließbett von einem in das Fließbett eintretenden Gasstrahl aufgenommenen Feststoffpartikel über den Gasstrahlquerschnitt in zweckmäßiger Weise zuverlässig gemäß der Erfindung zu vergleichmäßigen, ergibt sich aus dem Anspruch 1, zweckmäßige Ausgestallungen ergeben sich aus den auf den Anspruch 1 zurückbezogenen Unteransprüchen.

[0009] Die Erfindung ist nachfolgend anhand der Zeichnung erläutert. In der Zeichnung zeigen

Fig. 1

einen Mittellängsschnitt durch ein Aggregat mit erfindungsgemäß einer Hauptdüse und zwei Hilfsdüsen und

Fig. 2

ein zylindrisches Fließbettgehäuse mit drei erfindungsgemäßen Aggregaten gemäß Fig. 1, die dem Gehäuse umfangssymmetrisch zugeordnet sind, d.h. in Umfangsrichtung des Gehäuses gleiche Abstände voneinander haben.

[0010] In einem Düsengehäuse 1 ist eine Hauptdüse 2 angeordnet, in der ein durch die Zuführung 3 zugeführter Gasstrahl stark beschleunigt wird ( Lavaldüse ) , ehe er die Hauptdüse 2 verläßt. Die gemeinsame Längsachse der rotationssymmetrischen Düse 2 und des demzufolge rotationssymmetrischen Austrittsstrahles 4 ist mit 5 bezeichnet. Zwei erfindungsgemäß vorgesehene Hilfsdüsen 6,7 sind um 180° gegeneinander versetzt der Hauptdüse 2 zugeordnet und zwar derart, daß die Winkel zwischen der Längsachse 5 der Hauptdüse 2 bzw. des aus der Hauptdüse austretenden Gas- bzw. Dampfstrahles 4 und jeder der Längsachsen 8, 9 der Hilfsdüsen 6, 7 bzw. der aus ihnen austretenden Hilfsstrahlen 10, 11, die aus dem gleichen Gas oder Dampf bestehen, wie der aus der Hauptdüse 2 austretende Hauptgasstrahl, im Bereich Zwischen 5° und 60°, vorzugsweise im Bereich zwischen 25° und 45°, liegt. Die drei Gasstrahlen gelangen durch eine gemeinsame Kammer 12 in der Stirnseite des Düsengehäuses 1, die in Strahlrichtung offen ist, in das Gutbett 13. Durch den Unterdruck im Hauptgasstrahl werden insbesondere im unmittelbaren Anschluß an die Düse 2 Feststoffpartikel aus dem Fließbett 13 in den Hauptgasstrahl 4 angesaugt und darin auf die Geschwindigkeit des Hauptgasstrahles gebracht. Im Verlauf des Gasstrahles findet ein Energieaustausch zwischen den angesaugten Feststoffpartikeln statt, der diese in kleinere Partikel zerlegt. Ohne die Hilfsdüsen würde die Masse der Partikel überwiegend im Randbereich des (Haupt-)Gasstrahles sich aufhalten und die Prallzerkleinerung würde überwiegend auf diesen Bereich beschränkt sein. Um die aus dem Fließbett 13 angesaugten Partikel nun gleichmäßig über den Querschnitt des Gasstrahles zu verteilen, dringen die Hilfsgasstrahlen aus den Hilfsdüsen in den Hauptgasstrom und "drücken" ein Teil der angesaugten Partikel in den Kernbereich des Hauptgasstrahles.

[0011] Gemäß Fig. 2 sind drei Düsenaggregate A, B, C vorgesehen. Jedes dieser Düsenaggregate ist ein Düsenaggregat gemäß Fig. 1. Es bilden sich drei Hauptstrahlen 5 aus, jedem dieser Hauptstrahlen werden mindestens zwei, optimal drei Hilfsstrahlen entsprechend den beiden Hilfsstrahlen 10, 11 zugeordnet und die drei auf diese Weise gebildeten Mahlstrahlen aus je einem Hauptstrahl und ihm zugeordneten Hilfsstrahlen treffen in einem Vereinigungsbereich und um das Zentrum 14 des zylindrischen Gehäuses 15 zusammen. Eine Zerlegung von Feststoffpartikeln findet beim Aufeinandertreffen der drei Mahlstrahlen, aber auch bereits in jedem der drei Mahlstrahlen statt, weshalb die gesamte Vorrichtung mit den drei Aggregaten A, B, C und dem Gehäuse 15 so ausgelegt ist, daß die drei Mahlstrahlen mit großer Energie aufeinandertreffen und ineinander eindringen und dabei die Partikel in allen drei Gasstrahlen über deren Querschnitte weitgehend gleichmäßig verteilt sind. Das Gehäuse 15 ist eine relativ kurze zylindrische Trommel.

Ansprüche

1. Vorrichtung für die Fließbett-Strahlmahlung, bei der ein aus einer Düse austretender Gas- oder Dampfstrahl hoher Geschwindigkeit in ein fluidisiertes Bett eingebracht wird, um in ihm Feststoffpartikel ausdem Fließbett einzusaugen und Mittel vorgesehen sind, um die Partikelverteilung über den Gas- oder Dampfstrahlquerschnitt zu vergleichmäßigen, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zur Vergleichmäßigung der Partikelverteilung über den Strahlquerschnitt Hilfsdüsen (6, 7) in der Zuordnung zu einer Hauptdüse (29 derart sind, daß die Strahlauslaßrichtung der Hilfsdüse schräg zur Strahlauslaßrichtung (5) der Hauptdüse gerichtet ist derart, daß die Hilfsstrahlen in den Hauptstrahl eindringen unmittelbar, nachdem dieser die Hauptdüse verlassen hat.

2. Vorrichtung nach Anspruch 1 , gekennzeichnet durch die Zuordnung von drei Hilfsdüsen zu einer Hauptdüse (2), wobei die Hilfsdüsen gleichmäßig beabstandet um die Hauptdüse (2) herum angeordnet sind, die Austrittsöffnungen der Hauptdüse und der Hilfsdüsen in einer Ebene liegen und die Strahlachse (8, 9) jeder der Hilfsdüsen die Strahlachse (5) der Hauptdüse unter einem Winkel im Bereich von 5° bis 60° schneidet.

3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Winkelbereich 25° bis 45° beträgt.

4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Hauptdüse (2) und die Hilfsdüsen (6, 7) in eine Kammer münden, die unmittelbar hinter dem vorderen Ende eines gemeinsamen Düsengehäuses liegt und die einen gemeinsamen Auslaß für die Gas- bzw. Dampfstrahlen von Haupt- und Hilfsdüsen aufweist, wobei der Schnittpunkt der Längsachsen von Haupt- und Hilfsdüsen außerhalb der Kammer liegt.

5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, gekennzeichnet durch drei Hilfsdüsen für eine Hauptdüse.

6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 5, gekennzeichnet durch die in Umfangsrichtung gleichmäßig beabstandete Zuordnung von drei Hauptdüsen mit je drei Hilfsdüsen zu dem zumindest im Bereich der Vorrichtung zylindrischen Fließbettgehäuse (15).

7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß drei Aggregate aus einer Hauptdüse und drei Hilfsdüsen unabhängig voneinander steuerbar sind.

Claims

1. A fluidised-bed jet grinding device wherein a gas or vapour jet leaving a nozzle at high velocity is introduced into a fluidised bed in order to suck solid particles out of the fluidised bed into the jet and means are provided in order to equalise the distribution of particles over the cross-section of the gas or vapour jet, characterized in that the means for equalising the particle distribution over the jet cross-section are auxiliary nozzles (6, 7) associated with a main nozzle (29) so that the outlet direction of the jet from the auxiliary nozzle is at an angle to the outlet direction (5) of the jet from the main nozzle in such manner that the auxiliary jets penetrate into the main jet directly after the main jet has left the main nozzle.

2. A device according to claim 1, characterized by an association between three auxiliary nozzles and a main nozzle (2) wherein the auxiliary nozzles are uniformly spaced around the main nozzle (2), the outlet openings of the main nozzle and of the auxiliary nozzles lie in one plane, and the axis (8, 9) of the jet from each auxiliary nozzle intersects the axis (5) of the jet from the main nozzle at an angle in the range from 5° to 60°.

3. A device according to claim 2, characterized in that the angle range is 25°C to 45°C.

4. A device according to any of claims 1 to 3, characterised in that the main nozzle (2) and the auxiliary nozzles (6, 7) open into a chamber which lies immediately behind the front end of a common nozzle casing and which has a common outlet for the gas or vapour jets from the main and auxiliary nozzles, wherein the point of intersection between the longitudinal axes of the main and auxiliary nozzles lies outside the chamber.

5. A device according to any of claims 1 to 4, characterized by three auxiliary nozzles for one main nozzle.

6. A device according to any of claims 2 to 5, characterized by three main nozzles uniformly spaced in the peripheral direction and each with three auxiliary nozzles and associated with a fluidised-bed casing (15), which is cylindrical at least in the neighbourhood of the device.

7. A device according to claim 6, characterized in that three units comprising a main nozzle and three auxiliary nozzles are controllable independently of one another.

Revendications

1. Dispositif pour broyage à jet à lit fluidisé dans lequel un jet de gaz ou de vapeur de grande vitesse sort d'une buse pour entrer dans un lit fluidisé afin d'aspirer des particules de matières solides dudit lit fluidisé, et dans lequel il est prévu des moyens destinés à homogénéiser la répartition des particules sur la section du jet de gaz ou de vapeur, caractérisé par le fait que les moyens destinés à homogénéiser la répartition des particules sur la section du jet sont constitués par des buses auxiliaires (6, 7), affectées à une buse principale (2) et conçues de manière telle que le sens de sortie du jet de la buse auxiliaire est oblique par rapport au sens de sortie (5) du jet de la buse principale et que les jets auxiliaires pénètrent immédiatement dans le jet principal dès que ce dernier a quitté la buse principale.

2. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé par la disposition de trois buses auxiliaires par rapport à une buse principale (2), dans laquelle les buses auxiliaires sont réparties régulièrement autour de la buse principale (2), où les orifices de sortie de la buse principale et des buses auxiliaires se trouvent dans un plan et où l'axe du jet (8, 9) de chacune des buses auxiliaires coupe l'axe du jet (5) de la buse principale avec un angle compris entre 5° et 60°.

3. Dispositif selon la revendication 2 caractérisé par le fait que la plage d'angle va de 25° à 45°.

4. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé par le fait que la buse principale (2) et les buses auxiliaires (6, 7) débouchent dans une chambre, située juste derrière l'extrémité avant d'un compartiment commun aux buses et pourvue d'une sortie commune aux jets de gaz ou de vapeur sortant de la buse principale et des buses auxiliaires, l'intersection des axes longitudinaux des buses principales et auxiliaires se trouvant à l'extérieur de ladite chambre.

5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé par le fait qu'il y trois buses auxiliaires par buse principale.

6. Dispositif selon l'une des revendications 2 à 5 caractérisé par la disposition de trois buses principales avec chacune trois buses auxiliaires par rapport au compartiment à lit fluidisé (15), les buses principales étant régulièrement réparties sur la circonférence dudit compartiment à lit fluidisé, cylindrique au moins dans la zone du présent dispositif.

7. Dispositif selon la revendication 6 caractérisé par le fait que trois groupes composés d'une buse principale et de trois buses auxiliaires sont commandables indépendamment les uns des autres.

Zeichnung