Die Erfindung betrifft einen Umlenk-Gegenstrom-Sichter nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Sogenannte Windsichter werden für das trockene Klassieren von feinkörnigen Feststoffen eingesetzt. Das Trennmerkmal ist die Endfallgeschwindigkeit der Körner in der Luft. Insbesondere können derartige Sichter auch zum Reinigen eines im wesentlichen in Granulatform vorliegenden und Partikeln unterschiedlicher Größe enthaltenden Schüttgutgemenges verwendet werden. Aufgrund unterschiedlicher Herstellungsprozesse können Schüttgüter sehr unterschiedlicher Verteilungsspektren aufweisen. Dabei liegen Kunststoffe in Form von Granulaten vor, die mit Abrieb bzw. mit Staubpartikeln versetzt sind. Liegt die Größe der Granulatteilchen in der Größenordnung von ca. 2 bis 5 mm für den Durchmesser bzw. der Granulatlänge, so weisen die Staubpartikel demgegenüber nur eine Größe von z. B. 50 µm auf. Bei Kunststoffgranulaten liegen gelegentlich auch größere Partikel vor, die auch Engelshaar oder Vogelnester genannt werden, die scheiben-, knäuel- oder kugelförmig sein können und einen Durchmesser von ca. 2 cm bis zu 10 cm aufweisen. Solche Stoffe treten insbesondere bei pneumatischer Förderung auf. Das durch die Rohrleitung geförderte Granulat reibt sich am Rohr entlang auf, erwärmt sich und bildet anhaftende Fäden oder Folien, die immer wieder abreißen bzw. sich ablösen.
Ein bekannter Windsichter zur Behandlung derartiger Stoffe ist in der DE 42 35 260 A1 unter Angabe von weiterem Stand der Technik beschrieben.
Zur Behandlung derartiger Schüttgüter ist aus der DE-OS 1 905 106 ein sogenannter Umlenk-Gegenstrom-Sichter bekannt geworden, bei welchem das zu behandelnde Schüttgut über einen Fördergasstrom einem Umlenksichter zugeführt wird. Hier wird insbesondere das im Fördergasstrom im Umlenksichter nach unten geförderte Schüttgut von einem entgegengesetzt gerichteten Trenngasstrom erfaßt, der den Fördergasstrom nach oben hin umlenkt und dabei die leichteren, kleineren und insbesondere staubförmigen Teilchen im umgelenkten Fördergasstrom mitnimmt, während schwerere Teilchen aufgrund der Partikelgeschwinidkeit und Massenträgheit den Trenngasstrom durchdringen und im unteren Bereich des Sichters aufgefangen werden.
Aus der Literaturstelle: Sonderdruck aus vt "Verfahrenstechnik" 16 (1982) Nr. 7/8, Seite 640 bis 648 ist ein Umlenk-Gegenstrom-Sichter nach der Gattung des Anspruchs 1 bekanntgeworden, welcher ebenfalls zur Behandlung eines Schüttgutstromes dient. Dabei wird der Umlenk-Gegenstrom-Sichter als sehr effiziente Einrichtung zur Abtrennung von Splittern, Staub, Fäden oder dergleichen aus Kunststoffgranulat beschrieben. Auf die in dieser Literaturstelle beschriebene Wirkungsweise dieses Umlenk-Gegenstrom-Sichters wird hiermit ausdrücklich verwiesen.
Bereits in dieser Literaturstelle ist bei der Beschreibung eines weiteren Steigrohr-Schwerkraft-Sichters angegeben, daß das Geschwindigkeitsprofil im Rohrinneren über den Rohrquerschnitt variiert, wobei die Luftgeschwindigkeit insbesondere zur Wand hin gegen Null abfällt. Feine Partikel, die in die Nähe der Wandung geraten, fallen dadurch ins Grobgut, wenn sie nicht von der Luftturbulenz erfaßt und ins Rohrinnere zurück transportiert werden. Dieser Nachteil ist bei dem in dieser Literaturstelle nachfolgend beschriebenen Umlenk-Gegenstrom-Sichter explizit nicht genannt, da in diesem Fall innerhalb des vorgesehenen Mündungskanales der Schüttgut-Förderleitung hohe Teilchenbeschleunigungen auftreten, wodurch Teilchen oberhalb einer bestimmten Größe die vor der Austrittsmündung liegende Sichtstrecke durchdringen und im unteren Auffangbehälter abgeschieden und ausgetragen werden. Alle kleinere Partikel, sowie Fäden und Streifen werden in der Sichtstrecke problemlos abgebremst und von der umgelenkten Luftströmung ausgetragen. Der bekannte Umlenksichter löst demnach das Problem der Sichtung der abzuscheidenden Teile in befriedigendem Maße.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, den aus der eingangs genannten Literaturstelle "Verfahrenstechnik" bekannten Stand der Technik dahingehend zu verbessern, daß eine noch effizientere Trennung zwischen größeren Teilchen und insbesondere einem Kunststoffgranulat und den hiermit verbundenen Verunreinigungen wie Splitter, Staub, Fäden oder dergleichen möglich ist.
Diese Aufgabe wird ausgehend von einem Umlenk-Gegenstrom-Sichter nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
In den Unteransprüchen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen des Gegenstromsichters nach dem Hauptanspruch angegeben.
Die Erfindung geht von dem Grundgedanken aus, daß eine Sichtung, d. h. eine Trennung verschiedener Bestandteile nur dann in ausreichendem Maße möglich ist, wenn alle Bereiche eines Schüttgutstromes erfaßbar sind. Aus der eingangs genannten Literaturstelle "Verfahrenstechnik" ist es zwar bekannt, daß die Luftgeschwindigkeit eines Förderstromes in einem Förderrohr zur Wand hin gegen Null abfällt. Dieser technische Effekt wird jedoch in einem Umlenk-Gegenstrom-Sichter insofern außer Acht gelassen, als daß die in den Sichterraum von oben her eindringende Schüttgut-Förderleitung konzentrisch, d. h. mittig eingeführt wird, so daß der herabfallende Schüttgutstrom ohnehin nicht in den Wandungsbereich des Sichters gelangt, da er zuvor von dem aufsteigenden Trenngasstrom erfaßt und behandelt wird. Eine solche Betrachtungsweise läßt jedoch außer Acht, daß der Schüttgutstrom auch im Inneren der Schüttgut-Förderleitung einem Geschwindigkeitsprofil unterworfen ist, der die gewünschte Beschleunigung der Teilchen zumindest im jeweiligen Wandungsbereich verhindert. Durch das eingesetzte zentrale Rohr zur Bildung eines ringförmigen Beschleunigungskanals in der Schüttgut-Förderleitung ergibt sich eine radial innenliegende sowie eine radial außenliegende Zylindermantelfläche, zwischen welcher sich das beschriebene Geschwindigkeitsprofil einstellt. Gleichermaßen bildet das sich durch den Sichter nach unten hin fortsetzende zentrale Rohr einen gewünschten Ringquerschnitt zur gezielten Zuführung des nach oben gerichteten Trenngasstromes zum Mündungsbereich der Schüttgut-Förderleitung. Auch dieser Ringkanal für den Trenngasstrom bildet eine radial innenliegende sowie radial außenliegende Zylindermantelfläche mit einem entsprechend umlaufenden Geschwindigkeitsprofil.
Erfindungsgemäß wird nun insbesondere an der radial innenliegenden Zylindermantelfläche sowohl im ringkanalförmigen Beschleunigungsbereich der Schüttgut-Förderleitung als auch vorzugsweise im ringförmigen Strömungskanal des Trenngasstromes eine Oberflächenstruktur der Zylindermantelflächen gewählt, die es vermeiden soll, daß die Luftgeschwindigkeit zur Wand hin im bisherigen Maß gegen Null abfällt. Anders ausgedrückt soll das Geschwindigkeitsprofil der Luftgeschwindigkeit innerhalb der angegebenen Ringkanäle so ausgebildet werden, daß sich im Wandungsbereich der jeweiligen Ringkanäle keine Todzonen bilden, in denen das Granulat hindurchfallen kann. Dies wird beispielsweise bei dem beschriebenen Stand der Technik in der Literaturstelle "Verfahrenstechnik" durch einen Zick-Zack-förmigen Sichter erzielt, d. h. die im Wandungsbereich von der Luftströmung des Trenngasstromes nicht erfaßten Teilchen werden stets in den Gasstrom zurückgelenkt.
Die vorliegende Erfindung verfolgt hierfür einen anderen Weg zur Erzielung dieses Zieles, indem die Oberflächenstruktur derart ausgebildet wird, daß sich erhöhte Turbulenzen im Wandungsbereich bilden, die zu einem möglichst rechteckförmigen Geschwindigkeitsprofil der Luftströmungen führen. Die in der Literaturstelle "Verfahrenstechnik" angegebene Zick-Zack-Form des Windsichters selbst wird beispielsweise als Oberflächenstruktur auf die Zylindermantelflächen an geeigneter Stelle aufgebracht, um insbesondere im Wandungsbereich zu erhöhten Luftturbulenzen zu führen.
Auf diese Weise werden in der Schüttgut-Förderleitung alle größeren Teilchen auch im Wandungsbereich beschleunigt, so daß sie in der Lage sind, den Trenngasstrom in der Sichtzone zu durchdringen. Würden solche Teilchen nicht in erforderlichem Maße beschleunigt, so würden diese vom Trenngasstrom aufgrund ihrer zu geringen Geschwindigkeit erfaßt und nach oben hin aus dem Sichter ausgetragen. Dies würde zu unnötigen Verlusten des im unteren Bereich des Sichters aufzufangenden Granulats führen.
Weiterhin bewirkt das erreichte Geschwindigkeitsprofil im unterhalb der Austrittsöffnung der Schüttgut-Förderleitung sich befindenden Sichtstrecke eine Erfassung auch der sich im Wandungsbereich befindenden leichteren Teile, die nach oben aus dem Sichter auszutragen sind, da sich in den Wandungsbereichen keine Todzonen mehr einstellen. Der Wirkungsgrad des Umlenk-Gegenstrom-Sichters wird auf diese Art und Weise erheblich verbessert.
Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Zeichnungen sowie aus dem nachfolgend beschriebenen Ausführungsbeispiel. Es zeigen
In der Fig. 1 ist ein erfindungsgemäßer Umlenk-Gegenstrom-Sichter 1 dargestellt, der aus einem vertikal ausgerichteten, zylinderförmigen Sichterzylinder 2 mit Symmetrielängsachse 3 besteht. Der gesamte Umlenk-Gegenstrom-Sichter 1 weist eine Höhe h1, der Sichterzylinder 2 eine Höhe h2 auf. In der oberen Öffnung 4 des Sichterzylinders 2 ist konzentrisch ein Schüttgut-Förderrohr 5 mit einer Höhe h3 eingelassen, welches sich über eine Höhe h4 innerhalb des Sichterszylinder 2 befindet. Das vertikale Schüttgut-Förderrohr 5 weist einen oberen Umlenkflansch 6 auf, von welchem seitlich ein Anschlußstutzen 7 zu einer pneumatischen Schüttgut-Zuführleitung 8 führt. Das Schüttgut-Förderrohr 5 und/oder die Schüttgut-Zuführleitung 8 kann auch als "Schüttgut-Förderleitung" bezeichnet werden.
Innerhalb des Sichterzylinders befindet sich ein zentrales Rohr 9 mit einer Höhe h5. Das zentrale Rohr 9 ist im unteren Bereich des Sichterzylinders 2 mittels kreuzförmigen Befestigungsstegen 10 befestigt. Im oberen Bereich ragt eine kegelförmige Spitze 11 bis an den unteren Rand des oberen Umlenkflansches 6.
Im unteren Bereich des Umlenk-Gegenstrom-Sichters 1 befindet sich ein kegelförmiger Auslauftrichter 12 mit einer Höhe h6, der nach oben hin durch ein Zylinderrohr 13 mit der Höhe h7 verlängert ist. Am Zylinderrohr 13 ist seitlich ein Gaseinlaßstutzen 14 angeordnet. Der Sichterzylinder 2 ragt etwa über die Höhe h7 in das Zylinderrohr 13 hinein.
Das Zylinderrohr 13 weist einen Durchmesser d1 auf, der größer ist als der Durchmesser d2 des unteren Teils 15 mit einer Höhe h8 des Sichterzylinders 2. Hierdurch ergibt sich innerhalb des Zylinderrohrs 13 ein Ringkanal 16, der in seinem unteren Bereich Luftführungsbleche 17 aufweist, zur Umlenkung der vom Gaseinlaßstutzen 14 angesaugten Luft, die in den Sichterzylinder 2 von unten her entsprechend den Pfeilen 18 einströmt. Diese Luft wird nach oben im Gegenstrom-Sichter geführt und gelangt zunächst in einen Ringkanal 19 des unteren zylindrischen Teils 15 des Sichterszylinders 2 mit der Höhe h8. Dieser Ringkanal 19 wird durch das zentrale Rohr 9 gebildet, welches mit einer Höhe h9 in den zylindrischen Teil 15 hineinragt. Der Ringkanalquerschnitt ergibt sich aus der Differenz aus dem Durchmesser d2 des Zylinderabschnitts 15 minus dem Durchmesser d3 des zentralen Rohres 9.
Oberhalb der Höhe h8 bzw. h9 verjüngt sich der untere zylindrische Abschnitt 15 über einen ersten Kegelstumpf 20 mit der Höhe h10 und einem zweiten Kegelstumpf 21 mit der Höhe h11 auf einen zweiten Zylinderabschnitt 23 mit der Höhe h12.
Der im unteren Teil des Sichterzylinders 2 angesaugte Luftstrom 18 wird demzufolge zunächst im Ringkanal 19 auf einen kleineren Querschnitt komprimiert (Pfeile 22), bevor er über die beiden Kegelstumpfabschnitte 20, 21 im Querschnitt noch weiter reduziert und damit stark beschleunigt wird. Hierdurch stellt sich im oberhalb des Kegelstumpfes 21 gebildeten Ringkanal 24 eine stark beschleunigte Luftströmung ein, die als Trenngasstrom 25 dient. Die beiden Kegelstumpfabschnitte 20, 21 dienen demnach mit ihrem sich verengenden Querschnitt zur Beschleunigung des Trenngasstromes 25. Der Ringkanal 24 mit der Höhe h12 bildet demzufolge einen zylindrischen Abschnitt 23 mit einem Durchmesser d4, der als Sichtstrecke oder Trennstrecke für das aus der Schüttgut-Förderleitung 5 kommende Schüttgut dient.
Der zylindrische Abschnitt 23 zur Bildung des Ringkanals 24 endet knapp oberhalb der Unterkante 26 des Schüttgut-Förderrohrs 5, d. h. knapp oberhalb der Mündung 26 des Schüttgutstromes im Sichterzylinder 2. Dieser Höhenunterschied ist mit h13 bezeichnet.
Dem zylindrischen Abschnitt 23 schließt sich ein sich erweiternder dritter Kegelstumpf 27 mit der Höhe h14 an, der als beschleunigender Diffusor wirkt und dem seinerseits ein zylindrischer Abschnitt 28 mit der Höhe h15 und einem Druchmesser d5 folgt. Der zylindrische Abschnitt 28 weist einen oberen Abschlußbereich 29 auf, durch den die Öffnung 4 zur Durchführung des Schüttgut-Förderrohres 5 geführt ist. Zwischem dem Förderrohr 5 und dem zylindrischen Abschnitt 28 bildet sich ein weiterer Ringkanal 30, der seitlich in einem Fördergut-Auslaßstutzen 31 mündet.
Zwischen dem zentralen Rohr 9 und dem Schüttgut-Förderrohr 5 bildet sich ein schmaler Ringkanal 32, welcher eine Höhe h16 aufweist, d. h. von der unteren Mündung 26 bis zum Kegelansatz 33 der kegelförmigen Spitze 11 reicht.
Mit Pfeil 34 ist die Zuströmrichtung des dem Umlenk-Gegenstrom-Sichters 1 zugeführten Schüttgutstromes in der Schüttgut-Förderleitung angegeben. Der Pfeil 35 zeigt die Zuführung der angesaugten oder eingeblasenen Luftmenge, die als Trenngasstrom 25 zur Sichtung benötigt wird. Der Pfeil 36 stellt die Ausströmrichtung des gesichteten Feingutes aus dem Fördergut-Auslaßstutzen 31 dar. Das vom Feingut gereinigte Grobgut fällt durch die Sichtstrecke im Gegenstrom-Sichter nach unten und ist mit Pfeil 37 in Fig. 1 schematisch dargestellt.
Der untere Auslauf 38 des kegelförmigen Auslauftrichters 12 ist durch eine Auslaufblende 39 verschlossen. Es kann auch eine nicht näher dargestellte Zellenradschleuse vorgesehen sein. Maßgeblich ist die Luftführung der zugeführten oder angesaugten Luft durch den Gegenstrom-Sichter in vertikaler Richtung.
Auch der Gaseinlaßstutzen 14 kann ein Drosselorgan 40 aufweisen, um den im Gegenstrom-Sichter transportierten Trenngasstrom 25 regulieren zu können.
In der Fig. 2 ist der Mündungsbereich des Schüttgut-Förderrohres 5 im Sichterzylinder 2 in schematischer Darstellung gezeigt und nachfolgend näher erläutert. Dabei zeigt die linke Figurenhälfte eine Anordnung nach dem Stand der Technik, während die rechte Figurenhälfte die erfindungsgemäße Neuerung betrifft. Für gleiche Teile wurden gleiche Bezugszeichen wie in Fig. 1 angegeben, verwendet. Zur vereinfachten Darstellung wurde auf die Einbeziehung des Kegelstumpfs 27 verzichtet. Zunächst wird die linke Figurenhälfte in Fig. 2 als Stand der Technik erläutert:
Das in das Schüttgut-Förderrohr 5 einströmende Schüttgut wird durch die kegelförmige Spitze 11 des zentralen Rohres 9 geteilt und gelangt in den Ringkanal 32. Der Ringkanal 32 wird gebildet durch die gegenüber dem Ringkanal 32 radial außenliegende Zylindermantelfläche 41 des Schüttgut-Förderrohrs 5 mit dem Durchmesser d6 und der gegenüber dem Ringkanal 32 radial innenliegenden Zylindermantelfläche 42 des zentralen Rohres 9 mit dem Durchmesser d3. Dieser Ringkanal 32 bildet für den zugeführten Schüttgutstrom eine Beschleunigungsstrecke, d. h. die Luftmenge im Ringspalt wird einschließlich der mitgeführten Feststoffteilchen auf eine Geschwindigkeit c beschleunigt, wie dies in der Literaturstelle "Verfahrenstechnik" zum Umlenk-Gegenstrom-Sichter näher beschrieben ist. Dabei stellt sich das in Fig. 2, linke Figurenhälfte dargestellte Geschwindigkeitsprofil 43 ein, d. h. an den Mantelflächen 41, 42 geht das parabelförmig dargestellte Geschwindigkeitsprofil gegen Null. Hierdurch werden in den Wandbereichen liegende schwerere Feststoffteilchen 48 nicht bis zur maximalen Geschwindigkeit cmax. beschleunigt, sondern beispielsweise nur auf eine Geschwindigkeit c1 am Wandungsabschnitt 41 und c2 am Wandungsabschnitt 42, wobei diese Geschwindigkeiten c1, c2 nicht ausreichen, den von unten herkommenden Trenngasstrom 25 zu durchdringen. Folglich werden die im Randbereich der Wandungen 41, 42 herabfallenden Grob-Teilchen 48 entgegen ihrer Bestimmung nicht nach unten in den Gegenstrom-Sichter gelangen, sondern sie werden als Verluste nach oben in den Außenringkanal 30 zur Abführung des Feingutes 49 gelangen (Pfeil 44). Diese Verluste des mit dem Feingut 49 ausgetragenen Grobgutes 48 sind mit Pfeil 45 schematisch dargestellt.
Weiterhin bildet auch der von unten her kommenende Trenngasstrom 25 ein Geschwindigkeitsprofil 46, welches sich im Ringkanal 24 unterhalb der Mündung 26 einstellt. Auch hier geht die Strömungsgeschwindigkeit VG des Trenngasstromes in den Wandungsbereichen gegen Null, da das Strömungsprofil 46 stark in Richtung Wandungsabschnitte abfällt. Dies hat zur Folge, daß insbesondere an der radial innenliegenden Zylindermantelfläche 42 im Ringkanal 24 eine nur geringe Aufwärtsströmung des Trenngasstromes 25 vorhanden ist, was mit dem Geschwindigkeitspfeil 47 angedeutet ist. Dies hat zur Folge, daß in diesem nahen Wandungsbereich der radial innenliegenden Zylindermantelfläche 42 herabfallendes Feingut 49 nahezu ungehindert den dort unzureichend vorhandenen Trenngasstrom 25 durchdringen kann und unerwünscht in den unteren Bereich des Gegenstrom-Sichters gelangt.
Um diesen Nachteil zu begegnen, ist gemäß der rechten Darstellung in Fig. 2 zunächst im Ringkanal 32 sowohl die radial außenliegende Mantelfläche 41 als auch die radial innenliegende Mantelfläche 42 mit einer Oberflächenstruktur 50 versehen, die zu starken Turbulenzen der Luftströmung in diesen Wandungsbereichen führt. Demzufolge ist das Geschwindigkeitsprofil 43' nicht stark abfallend zu den Wandungsbereichen ausgebildet, sondern gestaltet sich eher nach Art eines Rechtecks mit nahezu gleich großen Geschwindigkeitsvektoren c auch in den jeweiligen Randbereichen. Dies hat zur Folge, daß die gesamte Fördergasmenge einschließlich mitgeführten Feststoffteilchen in der Beschleunigungsstrecke im Ringkanal 32 auf die erforderliche hohe Geschwindigkeit gebracht wird, damit das Grobgut 48 auch im Wandungsbereich die erforderliche Geschwindigkeit cmax. aufweist, um den von unten nach oben gerichteten Trenngasstrom 25 zu durchdringen. Es gibt damit weniger Verluste an Grobgut.
Auch der unterhalb der Mündung 26 des Förderrohrs 5 liegende Wandungsabschnitt 42 des zentralen Rohres 9 weist eine entsprechende Oberflächenstruktur 50' auf, die der darüberliegenden Oberflächenstruktur 50 entspricht. Auch hierdurch stellt sich ein Geschwindigkeitsprofil 46' im Ringkanal 24 ein, welches insbesondere im Bereich des radial innenliegenden Wandungsabschnittes 42 einen wesentlich steileren Verlauf aufweist, was durch entsprechende Turbulenzen erzeugt wird. Hierdurch ist in diesem Wandungsbereich eine höhere Trenngasstrom-Geschwindigkeit VG-W vorhanden, die ein Herabfallen von Feingut 49 verhindert. Somit wird gemäß der Darstellung nach Fig. 2, rechte Figurenhälfte sowohl ein Austrag von Grobgut 48 mit dem Feingut 49 in den Ringkanal 30 als auch ein Austrag von Feingut 49 in den unteren Bereich des Sichters vermieden. Hierdurch erhöht sich die Effiktivität und der Wirkungsgrad eines solchen Sichters erheblich.
Die Oberflächenstruktur 50, 50' kann als Zick-Zack-förmige Oberflächenstruktur ausgebildet sein. Dabei wird der Abstand a zwischen zwei benachbarten Spitzen 52, 52' so gewählt, daß dieser im allgemeinen kleiner ist als der Durchmesser D bzw. der Teilchenlänge der das Grobgut bildenden Feststoffteilchen 48.
Die Oberflächenstruktur 50 kann auch durch andere geeignete Maßnahmen aufgerauht oder gebildet werden, damit entsprechende Verwirbelungen zur Erzeugung von Turbulenzen entstehen. Dies kann beispielsweise eine durch Hammerschlag gebildete Oberfläche mit kugelsegmentförmigen Einbuchtungen oder eine Wellenstruktur mit spitzen Wellenkamm oder dergleichen sein. Es können auch sonstige Verwirbelungskanten vorgesehen sein.
Die Oberflächenstrukturierung 50 innerhalb des Ringkanals 32 erstreckt sich vorzugsweise über einen Höhenabschnitt h17, der die gesamte Beschleunigungsstrecke, d. h. den gesamten Ringkanal 32 erfaßt. Hierdurch werden alle Teilchen auch im Randbereich der erforderlichen Beschleunigung zur Erzielung einer gewünschten Endgeschwindigkeit unterzogen.
Im Ringkanal 24 für den aufwärts gerichteten Trenngasstrom 25 ist im wesentlichen eine Turbulenz erzeugende Oberflächenstruktur 50' an dem radial innenliegenden Wandungsabschnitt 42, d. h. an der Außenzylinderfläche des zentralen Rohres 9 erforderlich, da dieser Bereich durch den Fördergutstrom aus dem darüberliegenden Ringkanal 32 beeinflußt wird. Die Höhe h18 der aufgerauhten Oberflächenstruktur 50' zur Erzeugung von Turbulenzen wird deshalb in einer ähnlichen Größenordnung wie der Höhenabschnitt h17 gewählt.
Wie aus der Darstellung nach Fig. 1 weiterhin hervorgeht, ist der Gaseinlaßstutzen 14 möglichst im unteren Bereich des Umlauf-Gegenstrom-Sichters 1 angeordnet, um eine möglichst große Strecke für den aufsteigenden Trenngasstrom 18, 22, 25 zu erhalten. Weiterhin kann diese Strecke zur Erzeugung einer Beschleunigung dieses Trenngasstromes aufgrund einer Diffuserwirkung herangezogen werden. Schließlich kann eine lange Strecke des Trenngasstromes die Wirkung einer Nachsichtung von Feingut haben, d. h. Feingut, welches die Trennstrecke im Ringkanal 24 dennoch durchdrungen hat, kann in einem unteren Streckenabschnitt doch noch aufgrund der aufsteigenden Gegenströmung erfaßt werden.
Die Erfindung ist nicht auf das beschriebene und dargestellte Ausführungsbeispiel beschränkt. Sie umfaßt auch vielmehr alle fachmännischen Weiterbildungen im Rahmen der Schutzrechtsansprüche.