La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif de confinement d'une atmosphère dans un espace communiquant avec l'extérieur grâce à au moins une ouverture ; un rideau de gaz étant généré au niveau de ladite ouverture.
Ces procédé et dispositif sont avantageusement mis en oeuvre pour le confinement d'une atmosphère particulière dans un espace de traitement en continu d'objets ou produits traversants. Selon l'art antérieur, à la connaissance de la Demanderesse, notamment lorsque de tels traitements font intervenir des substances explosives, toxiques et/ou contaminantes, ils sont mis en oeuvre de façon discontinue. Ainsi, lorsque l'on souhaite traiter des objets dans une atmosphère présentant des caractéristiques particulières qui doivent être maintenues entre des valeurs précises (caractéristiques de température, d'hygrométrie, de composition gazeuse, de concentrations en particules liquides ou solides en suspension...), procède-t-on généralement dans des espaces, munis à l'entrée et à la sortie, de sas à doubles portes étanches. Dans de telles conditions :
Selon la présente invention, on propose plus précisément un perfectionnement à la technologie classique du confinement d'un espace par rideau de gaz à double jet. Ladite technologie est notamment illustrée dans les demandes de brevets FR-A-2 530 163 (confinement d'un espace pollué) et FR-A-2 652 520 (confinement d'un espace "propre"). Selon celle-ci, on utilise les rideaux de gaz à double jet pour séparer deux espaces contenant des atmosphères de caractéristiques différentes. De tels rideaux de gaz sont destinés à arrêter toutes particules solides ou liquides en suspension dans les atmosphères des espaces séparés mais doivent toutefois permettre le passage d'objets traversants macroscopiques sans échange entre lesdites atmosphères séparées.
De tels rideaux de gaz comportent un jet lent dont le dard assure la séparation dynamique des atmosphères et un jet rapide qui stabilise et rigidifie ledit jet lent.
On rappelle incidemment ici que, d'une manière générale, le débit d'un jet de gaz, dans une section quelconque de ce dernier, est la somme du débit initial de gaz insufflé et du débit prélevé par aspiration dans l'ambiance gazeuse externe au jet. Ce second débit constitue le débit d'induction dudit jet.
A l'opposé des buses d'émission des jets, on trouve généralement une bouche d'aspiration qui collecte le gaz soufflé ainsi qu'une fraction des atmosphères séparées qui se mélangent audit gaz soufflé dans la zone d'induction. Les gaz collectés par une telle bouche d'aspiration sont généralement traités avant recyclage ou rejet dans l'environnement. Les matières et l'énergie perdues par le débit d'aspiration sont considérées comme nécessaires et/ou négligeables vis-à-vis du résultat recherché. La reprise du double jet par une bouche d'aspiration n'est toutefois pas systématique... Les buses d'émission du jet rapide et du jet lent sont alimentées en gaz non pollué. Elles présentent généralement une légère inclinaison, vers l'extérieur de l'ouverture de l'espace à confiner, telle que - dans l'hypothèse du confinement d'une zone "propre" à protéger de la pollution extérieure (contexte du document FR-A-2 652 520) - la face du jet rapide située côté espace à confiner soit pratiquement parallèle au plan de ladite ouverture. Ledit espace à confiner - "propre" - est alimenté par un débit de gaz non pollué dit courant de gaz propre, légèrement supérieur au débit induit par la face interne dudit jet rapide (située côté espace à confiner) ; l'excédent de débit, par rapport à ce dernier, assurant un léger débit de fuite qui empêche la pénétration du jet rapide dans ledit espace à confiner. En tout état de cause, selon l'art antérieur, les buses du rideau de gaz n'injectent jamais directement de gaz dans l'espace à confiner.
De façon classique, lorsqu'il s'agit de protéger une ambiance d'une "pollution" (la "pollution" se localisant à l'intérieur ou à l'extérieur de l'espace à confiner), le jet rapide est toujours situé du côté non "pollué".
Généralement, le rideau de gaz à double jet est un rideau d'air. L'air injecté sous la forme des jets lent et rapide est remis en circulation ou rejeté, après filtration des particules en suspension entraînées dans la bouche d'aspiration.
Selon son premier objet, l'invention concerne donc un procédé pour maintenir une atmosphère particulière dans un espace communiquant avec l'extérieur grâce à au moins une ouverture protégée par un rideau de gaz à double jet. Ladite atmosphère est particulière en ce qu'elle se distingue de l'atmosphère ambiante par au moins un élément de différenciation qui, par exemple, peut consister en une concentration en particules, une concentration en gaz, une température... Ladite atmosphère particulière ou atmosphère différenciée est donc confinée dans ledit espace. Selon le contexte, ladite atmosphère particulière est une atmosphère propre ou une atmosphère polluée, par rapport à l'atmosphère ambiante. Le jet lent du rideau de gaz est disposé du côté de ladite atmosphère confinée pour éviter les transferts turbulents dus aux passages des traversants. Le plan axial de la buse d'émission du jet lent et celui de la buse d'émission du jet rapide sont parallèles. Lesdites buses peuvent être disposées sur l'un quelconque des côtés de l'ouverture.
Plus précisément, le procédé de l'invention est un procédé de confinement d'une atmosphère dans un espace communiquant avec l'extérieur grâce à au moins une ouverture ; procédé dans lequel:
Selon le procédé de l'invention, il intervient donc un rideau de gaz à double jet, le jet lent dudit rideau étant situé du côté de l'atmosphère particulière confinée (point a) ci-dessus) et, en vis-à-vis de la zone d'injection des jets, un dispositif, incluant une bouche d'aspiration pour la reprise du gaz insufflé sous forme desdits jets et d'une fraction de ladite atmosphère confinée (point b) ci-dessus). On reprend également, de manière générale, au niveau de ladite bouche d'aspiration, une fraction de l'atmosphère ambiante. Lesdits jets et ladite bouche d'aspiration sont disposés de façon à maintenir dans l'atmosphère confinée des caractéristiques constantes ou comprises entre des valeurs précises. Leur disposition particulière permet, comme cela va être explicité ci-après, de minimiser les pertes de matière et/ou d'énergie par le débit de reprise et par conséquent de minimiser les apports continus nécessaires au maintien desdites caractéristiques particulières de l'atmosphère confinée. En effet, dans la mesure où l'on souhaite assurer ledit maintien, on prévoit une alimentation adéquate dudit espace, pour au moins compenser la fraction de l'atmosphère confinée reprise (point c) ci-dessus) et avantageusement contribuer à maintenir l'espace confiné en légère surpression. On protège ainsi efficacement ledit espace de l'atmosphère ambiante.
L'homme du métier comprendra toutefois que le procédé de l'invention peut également être mis en oeuvre sans une telle alimentation (point c) ci-dessus) dans la mesure où la reprise de l'atmosphère confinée est, selon l'invention, minimisée et est, en tout état de cause, compensée par du gaz insufflé prélevé dans la zone d'induction du jet lent. De telles conditions de mise en oeuvre (sans alimentation), qui ne sont pas exclues du cadre de la présente invention, n'assurent toutefois pas un résultat optimum. A plus ou moins long terme, dans ces conditions, l'atmosphère confinée perdra ses caractéristiques de différenciation. Ceci peut être fortement préjudiciable dans le contexte d'un traitement continu de produits traversants par un réactif présent dans ladite atmosphère confinée... Ceci l'est beaucoup moins, par exemple, dans un contexte où l'on souhaite simplement maintenir ladite atmosphère confinée à une température donnée et où le jet lent apporte du gaz à ladite température... On prévoit donc, comme indiqué ci-dessus, selon une variante avantageuse du procédé de l'invention, une alimentation en atmosphère adéquate de l'espace confiné.
Enfin, et il s'agit là de la principale caractéristique du procédé de l'invention, une fraction du débit du jet lent est envoyée dans ladite atmosphère confinée (point d) ci-dessus). Ladite fraction est prélevée dans la zone d'induction du jet lent, côté espace confiné bien évidemment. Elle n'est pas directement reprise par la bouche d'aspiration. Elle pénètre dans ladite atmosphère confinée, y génère des turbulences et se trouve au moins en partie reprise par le jet lent pour son induction. Ainsi, le débit d'induction du jet lent est-il de façon caractéristique selon l'invention prélevé en partie sur lui-même (côté espace confiné). Côté espace confiné, ledit jet lent s'autostabilise. En fait, une partie de celui-ci est "recyclée", dans l'espace confiné, à cette fin. Côté atmosphère ambiante, on rappelle ici que ledit jet lent est stabilisé par le jet rapide.
Ce gaz injecté dans l'atmosphère confinée, prélevé sur le jet lent, est utilisé :
Le procédé de confinement avec rideau de gaz double jet est en effet mis en oeuvre selon l'invention dans des conditions telles que l'on observe un effet de régularisation du débit d'atmosphère confinée extrait, avec maintien de conditions homogènes dans ladite atmosphère confinée. Cet effet de régularisation est particulièrement intéressant lorsque le rideau de gaz délimite une chambre de traitement dans laquelle un réactif spécifique doit être maintenu en concentration suffisante dans l'atmosphère, pendant la durée du traitement. En effet, l'incurvation du rideau provoquée par la surpression (due principalement à l'injection dans l'espace confiné d'une fraction du débit du jet lent) ne laisse échapper qu'une fraction faiblement concentrée en ledit réactif spécifique du mélange entre le gaz soufflé par le jet lent et l'atmosphère de traitement (ladite atmosphère de traitement ayant été diluée par l'apport de gaz "pur" du jet lent) et n'entraîne donc qu'une consommation négligeable en ledit réactif. De plus, comme indiqué ci-dessus, la turbulence générée à l'intérieur de la chambre de traitement (par l'injection d'une fraction du débit du jet lent en son sein) homogénéise la répartition dudit réactif dans l'atmosphère de la chambre, réactif avantageusement ajouté en continu dans ladite chambre pour compenser les pertes.
Par ailleurs, on insistera sur le fait que, selon le procédé de l'invention, le rideau de gaz n'est pas figé, stabilisé en une position fixe. Sous l'effet d'une variation de pression au sein de l'atmosphère confinée (variation de pression qui peut être due à une variation du débit d'alimentation en atmosphère adéquate et/ou à l'arrivée d'un objet de gros volume dans l'espace confiné) les jets se déplacent et une fraction plus ou moins importante du débit du jet lent est envoyée dans l'atmosphère confinée.
Selon l'invention, on a adapté la technologie du rideau de gaz à double jet de façon à minimiser les pertes de matières et/ou d'énergie provenant de l'atmosphère confinée, par la bouche d'aspiration, tout en homogénéisant les caractéristiques de ladite atmosphère confinée.
L'homme du métier aura déjà compris que le principe du procédé de confinement selon l'invention, tel qu'exposé ci-dessus - avec injection d'une fraction du débit du jet lent dans l'atmosphère confinée, ce qui autorise une régulation du débit de ladite atmosphère confinée aspirée (alors que, selon l'art antérieur, on n'observe pas de régulation dudit débit d'atmosphère confinée extrait) - peut être mis en oeuvre selon différentes configurations et ce dans différents contextes, notamment à l'entrée et/ou à la sortie de tunnels de peinture, de tunnels de stérilisation, de fours de traitement, de fours de séchage...
On peut rechercher simplement un confinement thermique de l'espace, les autres caractéristiques des atmosphères séparées étant identiques. Le rideau de gaz sera dans ce contexte généré à partir de la même atmosphère avec au moins un jet lent thermostaté qui maintiendra la température dans l'espace confiné. A titre d'exemple, on peut citer la réalisation de tunnels froids ou chauds sur des éléments de convoyage d'objets. Le procédé de l'invention permet, dans ce contexte, de faire circuler les objets en continu, en limitant les pertes d'énergie et les gradients de température au niveau des entrées et sorties desdits tunnels.
On peut également mettre en oeuvre le procédé de l'invention pour le conditionnement de produits pulvérulents, éventuellement toxiques et/ou dangereux, et pour des traitements avantageusement en continu de différents types de produits. A titre d'exemple de tels traitements, on peut citer le fumage de produits en agro-alimentaire ou la stérilisation d'objets par pulvérisation de désinfectants liquides et/ou gazeux dans les industries pharmaceutiques.
On insistera tout particulièrement sur l'intérêt de la mise en oeuvre du procédé de l'invention pour le confinement d'un espace de traitement en continu de produits ou objets traversants, avantageusement intégré dans une ligne de convoyage desdits produits ou objets. Un tel espace de traitement comporte un rideau de gaz à l'entrée et un rideau de gaz à la sortie ; rideaux de gaz généralement plans que franchissent successivement les objets ou produits à traiter, transportés par le système de convoyage. Si les espaces en amont et en aval de l'espace de traitement sont à la même pression, les deux rideaux de gaz fonctionnent de façon symétrique et l'on obtient le même effet de régulation du débit d'aspiration d'atmosphère confinée sur lesdits deux rideaux.
La mise en oeuvre du procédé de l'invention peut se faire selon différentes variantes. Avantageusement, le résultat escompté est obtenu avec un plan du rideau de gaz, incliné, par rapport au plan de l'ouverture, vers l'intérieur de l'espace confiné. Ledit plan du rideau de gaz fait un angle avec ledit plan de l'ouverture, de sorte que l'extrémité du dard du jet lent soit orientée vers l'intérieur de l'espace confiné. Ledit angle d'inclinaison des plans médians des jets de gaz par rapport au plan de l'ouverture demeure généralement inférieur ou égal à 30°. Il permet avantageusement, pour certaines applications, de majorer la pression dans l'espace confiné par rapport à la pression extérieure. Cette majoration de pression (qui reste généralement de l'ordre du Pascal) est due à la transformation de la pression dynamique de la fraction recyclée de gaz en pression statique. Elle est fonction de la valeur dudit angle d'inclinaison et de la forme de la bouche d'aspiration.
Le (ou les) rideau(x) de gaz intervenant(s) dans le procédé de l'invention peut (peuvent) présenter des géométries variées. n peut s'agir de rideaux de gaz générés par des buses linéaires, polygonales ou en arc de cercle. Le plan du rideau de gaz décrira, par conséquent, avec éventuellement l'inclinaison mentionnée ci-dessus soit un plan, soit une portion de polyèdre, soit une portion de surface tronconique. La géométrie du rideau de gaz est évidemment adaptée à celle de l'ouverture à couvrir ou à celle de l'espace confiné.
D'une manière générale, le rideau de gaz constitué par les deux jets est généré à partir de buses qui peuvent être situées sur un côté horizontal ou vertical de l'ouverture d'accès à l'espace confiné.
Par ailleurs, comme indiqué ci-dessus, selon une variante de l'invention, au moins un des jets dudit rideau de gaz, généralement le jet lent (et avantageusement le jet lent et le jet rapide) est alimenté en gaz thermostaté. D'une manière générale, les gaz alimentant lesdits jets lent et rapide peuvent présenter les mêmes caractéristiques (par exemple : nature desdits gaz, température de ceux-ci...) ou des caractéristiques différentes.
Enfin, on précise que le rideau de gaz (ou les rideaux de gaz), tel(s) qu'il(s) intervien(nen)t dans le procédé de l'invention - rideau(x) de gaz à régulation de débit de reprise - consiste(nt) généralement en un rideau à double jet d'air. On n'exclut toutefois nullement que, pour certaines applications, l'air soit remplacé par tout autre gaz approprié, notamment un gaz inerte dans un seul ou les deux jets. On n'exclut nullement aussi, comme indiqué ci-dessus, que les gaz injectés, de même nature ou de nature différente, puissent présenter des caractéristiques différentes notamment de température, d'hygrométrie, de concentration en particules liquides ou solides en suspension.
Selon son deuxième objet, l'invention concerne un dispositif utile à la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus. Ledit dispositif comprend les moyens classiques nécessaires à la génération et au fonctionnement d'un rideau de gaz à double jet au niveau d'une ouverture. De façon caractéristique, au sein dudit dispositif, lesdits moyens sont agencés pour assurer l'effet escompté décrit ci-dessus, c'est-à-dire l'injection d'une fraction du débit du jet lent, pour son auto-induction, dans l'espace confiné.
Plus précisément, ledit dispositif comprend :
De façon caractéristique, ladite bouche d'aspiration des gaz est positionnée par rapport auxdites deux buses de telle façon que et présente une géométrie telle que une fraction du débit du jet lent est injectée dans ladite atmosphère confinée et contribue au débit d'induction dudit jet lent ; l'importance de ladite fraction variant avec la pression au sein dudit espace confiné.
On notera que, de manière générale, au niveau de ladite bouche d'aspiration, on aspire également de l'atmosphère ambiante.
De façon avantageuse, au sein dudit dispositif, les deux buses d'injection sont orientées de sorte que le plan du rideau de gaz est incliné, par rapport au plan de l'ouverture, vers l'intérieur de l'espace confiné. L'angle d'inclinaison comme indiqué ci-dessus est compris entre 0 et 30°.
La position et la géométrie de la bouche d'aspiration doivent permettre un fonctionnement normal du rideau de gaz dès la mise en route et la création d'une légère surpression dans la zone confinée.
La bouche d'aspiration des gaz est disposée, en vis-à-vis, généralement à l'aplomb de l'alimentation en gaz du rideau. Elle comprend en fait une cavité de réception de gaz qui communique avec une conduite d'évacuation de ceux-ci. Ladite cavité est avantageusement solidarisée à au moins une des parois matérielles qui délimitent l'ouverture.
Dans le contexte le plus général du rideau de gaz vertical ou sensiblement vertical, alimenté par du gaz soufflé du haut vers le bas, la cavité de réception de gaz est avantageusement solidarisée à la base, au plancher de la zone confinée.
Dans ce contexte, les buses sont disposées en partie haute de l'ouverture et ladite cavité est située en dessous du niveau de la base de la zone confinée (plancher de ladite zone). Elle est avantageusement délimitée, du côté du jet lent, par un bord à profil curviligne concave, relié à ladite base de la zone confinée. Ledit bord ne présente pas d'arête susceptible d'engendrer des turbulences. Son profil est concave, de sorte qu'il "accompagne" la déformation de l'extrémité du dard sous l'effet de la surpression.
La position et la géométrie de ladite cavité doivent permettre un fonctionnement normal du rideau de gaz, en l'absence de surpression conséquente dans la zone confinée. Dans ce contexte de fonctionnement normal, l'extrémité amincie du dard du jet lent arrive en limite du bord curviligne de la cavité. Sous l'effet d'une surpression conséquente, ladite extrémité va se déformer et libérer le long dudit bord curviligne un passage pour l'atmosphère confinée (atmosphère, en fait diluée dans du gaz prélevé sur le jet lent).
Le dispositif de l'invention et son fonctionnement seront décrits plus précisément en référence à l'unique figure annexée, plus avant dans le présent texte.
Selon une variante dudit dispositif de l'invention, l'espace confiné est délimité par un plafond, un plancher et au moins deux parois latérales. On peut avoir trois parois latérales et une seule ouverture à couvrir par un rideau de gaz ou seulement deux parois latérales parallèles et deux ouvertures à couvrir par deux rideaux de gaz parallèles. Les buses d'injection du (des) rideau(x) de gaz sont généralement situées au niveau du plafond de l'ouverture (des ouvertures), le(s) rideau(x) de gaz est (sont) sensiblement vertical (verticaux) et la bouche d'aspiration est intégrée au plancher. La cavité de réception des gaz associée à ladite bouche d'aspiration est située sous le niveau dudit plancher et est délimitée en largeur par les parois de l'espace confiné.
Selon une autre variante du dispositif de l'invention, l'espace confiné est délimité par un plafond circulaire, un plancher circulaire et un rideau de gaz cylindrique ou tronconique. Dans cette configuration du dispositif de l'invention, la cavité de la bouche d'aspiration, en vis-à-vis des buses d'injection de gaz circulaires, constitue un fossé autour de ladite base.
Selon une autre variante du dispositif de l'invention, l'espace confiné est délimité par un plafond polygonal, un plancher polygonal et un rideau de gaz polyédrique. Dans cette configuration du dispositif de l'invention, la cavité de la bouche d'aspiration, en vis-à-vis des buses d'injection de gaz polygonales, constitue un fossé autour de ladite base.
Les procédé et dispositif de l'invention sont illustrés sur la figure 1 annexée.
On montre, en coupe, sur ladite figure 1, le confinement selon l'invention, de l'atmosphère B d'une chambre 4 de traitement en continu d'un produit P, par un réactif R injecté par la tubulure 8. Le produit P est transporté par le système de convoyage 11. La chambre 4 est délimitée par un plafond horizontal, un plancher horizontal, deux parois verticales non représentées et deux rideaux d'air verticaux plans. Les produits P à traiter arrivent de l'atmosphère A (atmosphère ambiante, par exemple), franchissent successivement le rideau d'air d'entrée et le rideau d'air de sortie et se retrouvent dans ladite atmosphère A. Chacun desdits rideaux d'air comporte un jet lent 2, situé du côté de la chambre 4, dont le dard 3 est incliné vers l'intérieur de ladite chambre 4 ainsi qu'un jet rapide 1, situé du côté de l'extérieur (atmosphère A). Le système d'aspiration du gaz insufflé et d'une fraction de l'atmosphère confinée B est disposé à l'aplomb des buses d'injection 9 et 10. Ledit système d'aspiration comprend la cavité de réception des gaz 6 et le conduit d'évacuation 7 desdits gaz aspirés. Ladite cavité 6 est délimitée du côté du jet lent 2 par un bord 5 à profil curviligne concave qui rejoint le plancher de la chambre 4.
La cavité de réception des gaz 6 a une géométrie et un positionnement par rapport aux buses 9 et 10 tels qu'en régime stationnaire et en l'absence de perturbation, le dard 3 du jet lent 2 est dans la position d'équilibre, entre les atmosphères A et B, représentée en traits pleins sur la figure 1. Le débit de gaz entraîné par le jet lent 9 dans sa section droite située à la distance L de son origine se partage sur le bord curviligne 5 de la cavité 6 constituant la bouche de reprise du double jet 1 + 2.
La majeure fraction du débit de gaz des jets rapide 1 et lent 2 est aspirée par la bouche de reprise 6 et évacuée par le conduit 7. Une fraction de ce débit est injectée dans l'espace confiné 4 en induisant un courant qui favorise l'homogénéisation de l'atmosphère B. Cette fraction "recyclée" s'ajoute au faible débit de réactif R introduit en 8 pour assurer le débit d'induction à l'interface entre le jet lent 2 et l'atmosphère B. Le produit de la concentration moyenne dans la fraction d'atmosphère B extraite par son débit correspond alors à l'apport de réactif R dans l'enceinte 4 par le conduit 8.
Si une perturbation majore le débit de réactif R introduit en 8, l'augmentation de pression qui en résulte dans l'enceinte 4 a pour effet d'incurver l'ensemble des deux jets et de déplacer le dard 3 du jet lent 2 dans la position représentée en pointillé sur la figure 1. Ce déplacement entraîne une diminution de la fraction du débit du jet lent 2 injecté dans l'enceinte 4 associée à une majoration du débit d'atmosphère B extrait. Par ailleurs, la concentration moyenne en réactif R dudit débit d'atmosphère B extrait est d'autant plus élevée que ce débit est plus important.
Symétriquement, si le débit de réactif R vient incidentellement à diminuer, le phénomène inverse se produit. Le dard 3 du jet lent 2 se déplace vers l'intérieur de l'enceinte 4. Ce déplacement entraîne une augmentation de la fraction du débit du jet lent 2 injectée dans l'enceinte 4 associée à une diminution du débit d'atmosphère B extrait. De la même façon, la concentration moyenne en réactif dudit débit d'atmosphère B extrait est d'autant plus faible que ce débit est moins important. Dans le cas où le débit de réactif R est entièrement consommé par le traitement des traversants P, le débit de la fraction du jet lent 2 injectée dans l'enceinte 4 devient égal au débit d'induction à l'interface entre le jet lent 2 et l'atmosphère B qu'il compense intégralement. Le procédé permet donc de limiter avantageusement la consommation de réactif.
En référence à la figure 1, on illustre l'invention par l'exemple ci-après.
On confine à l'aide de deux rideaux d'air une chambre 4 de stérilisation en continu de produits pharmaceutiques P. La stérilisation est obtenue par contact desdits produits P avec un gaz ou un liquide nébulisé stérilisant (H2O2) à une température optimale. Pour atteindre et maintenir ladite température optimale, on utilise deux jets lents thermostatés. Les deux rideaux d'air empêchent toute fuite de H2O2 vers les zones adjacentes (atmosphère A).
L'inclinaison des dards 3 des jets lents 2 vers l'intérieur de la chambre 4 permet d'entraîner vers la zone de traitement stérilisant (atmosphère B), à l'entrée comme à la sortie, les particules contaminantes qui accompagnent les produits P.
L'injection d'une partie de l'air du jet lent 2 dans la chambre 4 y engendre des mouvements tourbillonnaires qui contribuent à l'homogénéisation (concentration, température) du milieu stérilisant au centre de ladite chambre 4.
L'effet d'appauvrissement en réactif stérilisant au voisinage du passage d'échappement limite les pertes en ledit réactif et maintient sa concentration au niveau requis pendant la durée du traitement en optimisant sa consommation.
Ledit procédé de confinement est mis en oeuvre dans les conditions ci-après.
La chambre 4 est un tunnel de section 0,5 x 0,5 m. On y maintient une atmosphère de H2O2 à 15 g/m3.
Les jets lents 2 présentent les caractéristiques ci-après :
ns sont injectés à travers des buses 9 d'une longueur de 50 cm (longueur de l'ouverture du tunnel) et d'une largeur (de fente) de 10 cm. La portée du dard 3 desdits jets lents 2 est de 60 cm.
Les jets rapides 1 présentent les caractéristiques ci-après :
Ils sont injectés à travers des buses 10 d'une longueur de 50 cm (longueur de l'ouverture du tunnel) et d'une largeur (de fente) de 5 mm.
Au niveau des conduites d'évacuation 7, le débit de reprise correspond à la somme du débit du jet rapide 1, du jet lent 2, de l'alimentation en réactif stérilisant (débit variable), et éventuellement de l'atmosphère ambiante (A) aspirée (débit variable).