Dispositif de réduction de bruit dans un récepteur radar

Abstract

 La présente invention concerne un dispositif de réduction de bruit dans un récepteur radar. Le bruit à réduire étant en 1/F^k et le radar effectuant une codification de l'émission selon au moins deux fréquences (F₁, F₂), le dispositif comporte au moins :

• des moyens (22) d'aiguillage des signaux reçus sur au moins deux voies (210, 211) de telle sorte que, lorsqu'une cible est illuminée par une émission à la première fréquence de code (F₁) le signal reçu correspondant (S₁) soit échantillonné et aiguillé sur une première voie (210) puis, lorsque la cible est illuminée par la deuxième fréquence de code (F₂) le signal reçu correspondant (S₂) soit échantillonné et aiguillé sur une deuxième voie (211) ;
• des moyens (25,71) de combinaison linéaire du signal (S₁) présent sur la deuxième voie (210) et du signal (S₂) présent sur la deuxième voie (211), la combinaison linéaire synthétisant un filtrage du bruit.

Description

[0001] La présente invention concerne un dispositif de réduction de bruit dans un récepteur radar. Elle s'applique notamment à des radars équipant des automobiles. Plus généralement, elle s'applique à des radars nécessitant une réalisation à faible coût tout en présentant des performances de bruit élevées.

[0002] Il existe plusieurs types d'architecture de circuits de réception de radars. Les récepteurs hétérodynes sont connus pour apporter une grande sensibilité mais sont d'un prix de revient élevé, ce qui est incompatible avec des applications à objectif de coût réduit comme par exemple les radars équipant des voitures automobiles. Dans ce dernier cas, l'objectif de coût réduit est d'autant plus crucial qu'il est envisagé d'équiper de radars des véhicules de moyenne gamme, notamment pour des applications de contrôle et de régulation du trafic routier. De tels radars ont par exemple pour fonction de détecter la distance et la vitesse entre un véhicule porteur et le véhicule le précédant, cela pour permettre au véhicule porteur de régler sa vitesse par rapport au véhicule précédent, pour répondre notamment à des critères de sécurité.

[0003] Un récepteur homodyne a l'avantage de pouvoir être produit à faible coût notamment grâce à sa simplicité. Il est donc prévu à ce titre de l'utiliser, notamment pour des applications automobiles. En revanche, il présente une faible sensibilité. En effet, le signal cible est directement transposé en bande de base, c'est-à-dire vers les très basses fréquences, sans amplification notable, voire le plus souvent sans aucune amplification. Or, des composants tels que les mélangeurs ou les amplificateurs vidéofréquence par exemple sont affectés d'un bruit additif coloré important dont la densité spectrale varie selon une loi en 1/F^k , F représentant une fréquence relative à l'onde porteuse émise.

[0004] Un récepteur homodyne est par ailleurs soumis à d'autres types de bruits. Il s'agit par exemple du bruit thermique blanc à large bande provenant de l'antenne, du mélangeur hyperfréquence ou d'amplificateurs insérés entre l'antenne et le mélangeur. Il peut encore s'agir des bruits de phase et d'amplitude du générateur d'onde porté par les cibles ou par les défauts d'isolation des circuits hyperfréquence.

[0005] Le but de l'invention est notamment de permettre l'utilisation d'une architecture de récepteur homodyne tout en obtenant une sensibilité comparable à celle que l'on aurait eue en dotant le radar d'un récepteur hétérodyne. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de réduction de bruit dans un récepteur radar, caractérisé en ce que le bruit à réduire étant en 1/F^k et le radar effectuant une codification de l'émission selon au moins deux fréquences, il comporte au moins :

• des moyens d'aiguillage des signaux reçus sur au moins deux voies de telle sorte que, lorsqu'une cible est illuminée par une émission à la première fréquence de code le signal reçu correspondant soit échantillonné et aiguillé sur une première voie puis, lorsque la cible est illuminée par la deuxième fréquence de code le signal reçu correspondant soit échantillonné et aiguillé sur une deuxième voie ;
• des moyens de combinaison linéaire du signal présent sur la première voie et du signal présent sur la deuxième voie, la combinaison linéaire synthétisant un filtrage du bruit.

[0006] L'invention a pour principaux avantages qu'elle améliore le rapport signal sur bruit d'un récepteur homodyne, qu'elle est simple à mettre en oeuvre et qu'elle est économique.

[0007] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'aide de la description qui suit faite en regard de dessins annexés qui représentent:

• la figure 1, le synoptique d'un récepteur radar homodyne ;
• la figure 2, un exemple de bruit coloré en 1/F^k ;
• la figure 3, une illustration du principe de fonctionnement d'un dispositif selon l'invention ;
• la figure 4, un exemple de codage en fréquences d'une émission radar;
• la figure 5, un exemple de réalisation possible d'un dispositif selon l'invention ;
• la figure 6, un exemple de décalage en fréquence d'une fonction de transfert d'un dispositif selon l'invention ;
• les figure 7 et 8, d'autres exemples de réalisations possibles d'un dispositif selon l'invention.

[0008] La figure 1 présente le synoptique d'un récepteur radar homodyne. Le même générateur d'onde 1 fournit le signal d'émission et sert d'oscillateur local à la réception. Le signal d'émission peut éventuellement être modulé par des impulsions. Seule la partie utilisée pour la réception est représentée sur la figure 1. La sortie du générateur d'onde 1, faisant ici office d'oscillateur local, est reliée à l'une des deux entrées d'un mélangeur hyperfréquence 2, l'autre entrée de ce dernier recevant le signal d'antenne 3. La sortie du mélangeur 2 est reliée à l'entrée d'un amplificateur vidéofréquence 4 lequel délivre un signal vers un détecteur. Le bruit détecté au niveau du détecteur résulte de la contribution :

• du bruit thermique blanc à large bande additif provenant de l'antenne 3, du mélangeur hyperfréquence 2 et d'un éventuel amplificateur hyperfréquence inséré entre l'antenne 3 et le mélangeur 2 ;
• du bruit de phase et d'amplitude du générateur d'onde 1 porté par le signal reçu des cibles et/ou par les défauts d'isolation des circuits hyperfréquence;
• du bruit coloré en 1/F^k additif provenant du port vidéofréquence du mélangeur et des amplificateurs vidéofréquence placés à sa suite.

[0009] Comme il a été vu précédemment, l'invention a notamment pour but de réduire ce dernier bruit. La figure 2 présente une courbe représentative 10 du bruit coloré suivant une loi en 1/F^k, l'axe des abscisses représentant les fréquences F et l'axe des ordonnées représentant l'amplitude du bruit. Le bruit représenté est par exemple celui du mélangeur hyperfréquence 2.

[0010] La figure 3 illustre le principe de fonctionnement d'un dispositif selon l'invention. En plus de la courbe 10 représentative du bruit coloré, le bruit thermique est représenté par une droite 11 parallèle à l'axe des fréquences. Ce bruit est le bruit normal en dessous duquel on ne peut pas descendre. Cette droite 11 coupe par exemple la courbe 10 du bruit coloré à une fréquence égale à environ 1 kHz. Au delà de cette fréquence, le bruit coloré passe en dessous du bruit thermique. C'est donc pour des fréquences situées en deçà de la fréquence Fc correspondant au point d'intersection 12 de la courbe et de la droite que le bruit coloré doit être diminué. L'invention utilise le fait que le radar effectue par ailleurs la codification de la fréquence émise selon au moins deux fréquences alternatives pour synthétiser de façon simple et économique un filtrage du bruit coloré. Un exemple de fonction de transfert en amplitude est représentée par une courbe 13 en module de sinus ayant un zéro à la fréquence nulle et un zéro à la fréquence d'échantillonnage Fe des signaux reçus, cette fréquence étant par ailleurs par exemple égale au double de la cadence de commutation Fr de la fréquence émise.

[0011] La figure 4 illustre un exemple de codage des signaux émis par le radar dans le cas simple où le nombre d'intervalles de codage 41 est égal à deux. Chaque intervalle de temps 41 est égal à un temps donné Tf. Le codage est tel que le radar émet une séquence 42 comportant successivement un signal à une première fréquence F₁ pendant Tf puis un signal à une deuxième fréquence F₂ pendant cette même durée Tf et ainsi de suite. La cadence de commutation Fr entre les fréquences émises est donc égale à 1/Tf. La part 43 du signal reçu provenant d'une cible est obtenue en décalant temporellement la séquence émise 42 du délai de propagation aller-retour τ = 2D/C et en transposant sa fréquence instantanée de la fréquence Doppler F_d =

due au mouvement de la cible, D, C, Vr et λ représentant respectivement la distance à la cible, la vitesse de la lumière, la vitesse de la cible et la longueur d'onde du signal émis. Les fréquences émises étant proches les unes des autres, la longueur d'onde λ varie peu d'un signal à l'autre et la fréquence Doppler peut être considérée comme étant constante vis-à-vis de la résolution spectrale. Une courbe 44 représente en regard des séquences 42, 43 de signaux émis et reçus, le bruit par exemple du mélangeur hyperfréquence. Ce bruit comporte notamment du bruit thermique blanc à large bande représenté par la droite 11 et le bruit coloré représenté par la courbe 10 et que l'invention a en particulier pour but de réduire.

[0012] La figure 5 illustre un exemple de réalisation possible d'un dispositif selon l'invention, avantageusement très simple à mettre en oeuvre et économique. A l'émission, les signaux délivrés par le générateur d'onde 1 sont envoyés vers l'antenne 3 via des circuits d'amplification non représentés. A la réception, les signaux reçus par l'antenne 3 sont dirigés vers le mélangeur 2 par des circuits non représentés. Le mélangeur 2 reçoit d'une part les signaux signés par le code de fréquence et renvoyés par les cibles, et reçoit d'autre part le signal délivré par le générateur d'onde 1 qui opère à la réception comme un oscillateur local. La sortie du mélangeur 2 est reliée à l'entrée de moyens d'aiguillage 22. Ces derniers échantillonnent puis aiguillent les signaux fournis par le mélangeur sur deux voies 210, 211 de telle sorte que, lorsqu'une cible est illuminée par une émission à la première fréquence F₁ , le signal reçu correspondant S₁ soit échantillonné et aiguillé sur une première voie 210 puis, lorsque la cible est illuminée à la deuxième fréquence F₂ , le signal reçu correspondant S₂ soit échantillonné et aiguillé sur une deuxième voie 211. Les moyens d'aiguillage 22 comportent par exemple un démultiplexeur connu de l'homme du métier. Ces moyens, notamment les instants d'échantillonnage, sont par exemple synchronisés sur les moyens de codage du signal d'émission, ces derniers n'étant pas représentés. Chaque voie comporte par exemple un filtrage en fréquence particulier 23, par exemple un banc de filtres Doppler, notamment pour détecter la vitesse d'une cible. Au moins une voie 210 comporte par ailleurs un dispositif de type ligne à retard 24 de manière à compenser :

• la non simultanéité des instants de prise en compte des signaux relatifs aux N fréquences du code ;
• les retards différentiels introduits éventuellement par les filtres propres à chaque voie.

[0013] Les moyens de retard 24 sont par exemple des dispositifs du type ligne à retard. Les voies 210, 211 sont connectées à des moyens 25 de soustraction. Ces derniers retranchent le signal de l'une au signal de l'autre, par exemple effectuent la soustraction du signal en sortie du filtre 23 de la deuxième voie 211 au signal en sortie des moyens de retard 24 de la première voie 210. Le signal S obtenu en sortie des moyens de soustraction 25 est affecté d'un bruit coloré réduit, ce que montrent les lignes suivantes.

[0014] Dans un cas de codage à deux fréquences tel qu'illustré par la figure 4, les moyens d'aiguillage 22 prélevant deux échantillons d'un signal cible après le battement issu du mélangeur 2 :

• le premier S₁ dans un intervalle de temps où de signal de fréquence F₁ + F_d bat avec le signal oscillateur local à la première fréquence F₁ , la fonction d'oscillateur local étant effectuée par exemple par le générateur d'onde 1 ;
• le second S₂ dans un intervalle où le signal de fréquence F₂ +F_d bat avec le signal d'oscillateur local à la deuxième fréquence F₂ ;
• ces deux échantillons étant séparés d'une durée Tf, Tf étant la durée d'un intervalle;
• le signal S en sortie des moyens de soustraction 25 étant donné par la relation suivante:

[0015] Dans le cas d'un signal rajouté indépendamment du code de fréquence, ce qui est le cas du bruit thermique ou du bruit coloré induit par le mélangeur, la relation (1) constitue un filtre dont la fonction de transfert en fréquence H(f) est donnée par la relation suivante, f étant la variable de fréquence et T la période d'échantillonnage des signaux sur chaque voie, T=2Tf dans un exemple à deux voies :

[0016] Le module de cette fonction de transfert est alors donné par le module de la fonction 2sin(πfT).

[0017] La courbe représentative d'une telle fonction de transfert est du type de la courbe 13 de la figure 3, avec un zéro pour une fréquence nulle et un autre zéro pour une fréquence égale à la fréquence d'échantillonnage Fe = 1/T des signaux sur chaque voie 210, 211. Cette dernière est égale dans l'exemple à la moitié de la fréquence de commutation Fr = 2/T de la fréquence émise, elle est en fait N fois inférieure à la fréquence de commutation s'il y a N fréquences de codage et N voies correspondantes.

[0018] Pour un radar équipant par exemple une automobile la fréquence d'échantillonnage Fe, dans le cas d'une codification à deux fréquences, est par exemple de l'ordre de 100 kHz. Comme il a été vu précédemment, le bruit coloré 10 nécessite d'être réduit seulement sur une bande de fréquence comprise entre 0 et une fréquence d'intersection Fc d'environ 1 kHz, et en tout état de cause nettement inférieure à la fréquence d'échantillonnage. Les courbes de bruit coloré 10 de la fonction de transfert H(f) montrent qu'en deçà de la fréquence d'intersection Fc, la fonction de transfert H(t), loin de son maximum, atténue le bruit coloré.

[0019] Dans le cas où la fréquence Fc en dessous de laquelle le bruit coloré est significatif n'est pas suffisamment inférieure à la fréquence de d'échantillonnage Fe pour que la fonction de transfert H(f) atténue ce bruit, il est possible de décaler par exemple la courbe de fonction de transfert 13 vers les fréquences croissantes comme l'illustre la figure 6, c'est-à-dire en fait en décalant les zéros de la fonction de transfert du filtre. Pour cela, comme le montre la figure 7 les moyens de soustraction 25 peuvent être remplacés par des moyens de combinaison linéaire 71 qui réalisent la combinaison suivante sur les signaux S₁ et S₂ des voie 210, 211, S étant le signal de sortie en sortie des moyens de combinaison linéaire 71 :

   où W est un nombre complexe, de module égal à 1 et de phase Ψ proche de 0, soit :

[0020] La fonction de transfert H(f) peut alors s'écrire :

   et son module vérifie la relation suivante :

   

provoquant le décalage en fréquence de la fonction de transfert de

.

[0021] Cette dernière solution est cependant moins économique que la première car la combinaison linéaire est légèrement plus compliquée à mettre en oeuvre et surtout car elle nécessite un mélangeur de type BLU, c'est-à-dire à bande latérale unique, capable de reconstituer le signal de battement sous son expression complexe. Un tel mélangeur est cher.

[0022] La figure 8 présente un autre mode de réalisation possible d'un dispositif selon l'invention. Dans ce cas l'émission étant codée sur quatre fréquences, le dispositif selon l'invention comporte quatre voies 210, 211, 212, 213 chacune associée à une fréquence de codage. Les voies sont regroupées deux par deux de telle sorte que des premiers moyens de soustraction 25 retranchent le signal de la deuxième voie 211 au signal de la première voie 210 et que des deuxièmes moyens de soustraction 81 retranchent le signal de la quatrième voie 213 au signal de la troisième voie 212. Les signaux S1' et S2' en sortie des moyens de soustraction 25, 81 sont ainsi affranchis du bruit coloré en 1/F^k pour être utilisés dans un traitement ultérieur basé sur deux signaux de détection. Il peut être en effet très avantageux que ce traitement opère sur des signaux de détection dénués de bruit coloré. Un tel traitement peut par exemple fournir la distance ou la vitesse des cibles. Chaque voie 210, 211, 212, 213 comporte par exemple un filtrage 23, éventuellement une batterie de filtre Doppler. Toutes les voies sauf une 211 comportent par exemple des moyens de retard 24 de manière à compenser la non simultanéité des instants de prise en compte des signaux relatifs aux quatre fréquences de code et des retards différentiels introduits éventuellement par les filtres propres à chaque voie.

[0023] L'invention a été décrite avec des exemples de réalisation basés sur deux ou quatre fréquences de code d'émission. Elle peut cependant être appliquée quelque soit le nombre de fréquences de codes. Toutes les combinaisons linéaires sur les signaux reçus associés synthétisant un filtrage du bruit peuvent être envisagée. Par ailleurs, dans les exemples de réalisation décrits, l'échantillonnage est effectué au niveau des moyens d'aiguillage car en pratique ceux-ci effectuent généralement une telle fonction, il est cependant possible de prévoir un échantillonnage des signaux à un autre endroit du dispositif selon l'invention. En particulier, l'échantillonnage peut être réalisé au niveau des moyens de soustraction.

Revendications

1. Dispositif de réduction de bruit dans un récepteur radar, caractérisé en ce que le bruit à réduire étant en 1/F^k et le radar effectuant une codification de l'émission selon au moins deux fréquences (F₁ , F₂), il comporte au moins :

- des moyens (22) d'aiguillage des signaux reçus sur au moins deux voies (210, 211) de telle sorte que, lorsqu'une cible est illuminée par une émission à la première fréquence de code (F₁) le signal reçu correspondant (S₁) soit échantillonné et aiguillé sur une première voie (210) puis, lorsque la cible est illuminée par la deuxième fréquence de code (F₂) le signal reçu correspondant (S₂) soit échantillonné et aiguillé sur une deuxième voie (211);

- des moyens (25,71) de combinaison linéaire du signal (S₁) présent sur la première voie (210) et du signal (S₂) présent sur la deuxième voie (211), la combinaison linéaire synthétisant un filtrage du bruit.

2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de combinaison linéaire (25) effectuent une soustraction entre le signal (S₁) de la deuxième voie (210) et le signal (S₂) de la première voie (211).

3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'aiguillage (22) sont reliés à la sortie d'un mélangeur hyperfréquence (2) recevant d'une part les signaux renvoyés par la cible et d'autre part le signal d'oscillateur local.

4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque voie (210,211,212,213) comporte un filtrage en fréquence (23).

5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que chaque voie comporte un banc de filtres Doppler.

6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que toutes les voies sauf une comportent des moyens de retard (24).

7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de combinaison linéaire (25) effectuent une soustraction entre le signal (S₁) de la deuxième voie (210) multiplié par une grandeur W et le signal (S₂) de la première voie (211), la grandeur W étant un nombre complexe de module égal à 1 et de phase proche de 0.

8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le radar effectuant une codification de l'émission selon quatre fréquences, il comporte quatre voies (210,211,212,213) chacune associée à une fréquence de codage, les voies étant regroupées deux par deux de telle sorte que des premiers moyens de soustraction (25) retranchent le signal de la deuxième voie (211) au signal de la première voie (210) et que des deuxièmes moyens de soustraction (81) retranchent le signal de la quatrième voie (213) au signal de la troisième voie (212).

9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le récepteur est un récepteur homodyne.

Dessins