Vorrichtung zum Verbrennen von stückigem Brenngut

Beschreibung

[0001] Die Erfindung bezieht sich auf eine eine Vorrichtung zum Verbrennen von stückigem Brenngut nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Eine Vorrichtung dieser Art ist aus dem Aufsatz des Erfinders "Die Entwicklung des Brennkegels zur Abfallveraschung" in der Zeitschrift "Brennstoff-Wärme-Kraft", 19 (1967), Nr. 10, Seiten 469 bis 473 bekannt.

[0002] Dieser Aufsatz beschreibt eine Verbrennungsanlage für die weitgehend selbsttätige, universale und preisgünstige Müllverbrennung für Kommunen und kleine und mittlere Industriebetriebe. Sie umfaßt einen Brennkegel, der um eine schrägstehende Achse rotiert, und eine Nachbrennkammer, die vertikal über der Öffnung des Brennkegels angeordnet ist. Der Brennkegel hat einen kegelstumpfförmigen Abschnitt, einen sich an dessen oben angeordneten größeren Durchmesser anschließenden zylindrischen Abschnitt und einen sich an dessen freies Ende anschließenden kegelstumpfförmigen Aufsatz, dessen kleiner Durchmesser das freie Ende des Brennkegels und dessen Öffnung bildet.

[0003] Der kegelstumpfförmige Abschnitt besteht aus sich radial/axial erstreckenden, in gegenseitigem Abstand verlaufenden Stäben, die von mehreren äußeren Umfangsringen unterschiedlicher Durchmesser gegenseitig abgestützt werden. Der kegelstumpfförmige Abschnitt des Brennkegels wird von unten vom Unterwind angeblasen, der die Zwischenräume zwischen den Stäben passieren muß, um das Brenngut zu erreichen, der in dem Brennkegel liegt und von diesem aufgrund seiner Umlaufbewegung umgewälzt wird. Der oberhalb der Öffnung des Brennkegelaufsatzes angeordnete Nachbrenner hat eine Nachbrennkammer, die sich im oberen Abschnitt nach oben kegelstumpfförmig verengt und dort mit einer Einrichtung versehen ist, die Oberwind tangential in die Nachbrennkammer einleitet, so daß sich in ihr eine turbulente Strömung ausbildet, die die aus dem Brennkegel austretenden Abgase aufnimmt und ausbrennt.

[0004] Für eine konkret angegebene Brennkegelkonstruktion mit einem größten Durchmesser von 1870 mm, einem kleinsten Durchmesser von 530 mm und einer Länge von 460 mm des kegelstumpfförmigen Abschnitts des Brennkegels, die gemäß dem zitierten Aufsatz für die Verbrennung von 1,2 bis 1,4 t/h Kommunalmüll bestimmt ist - der zum Zeitpunkt der Veröffentlichung des Aufsatzes in Deutschland einen Heizwert von etwa 1,7 bis 1,9 MWh/t hatte - errechnet sich eine Feuerungsleistung von 3,58 MW. Für die Erzielung größerer Leistungen wird wegen der mechanischen Schwierigkeiten, die sich mit einer Vergrößerung der Brennkegeldurchmesser ergeben, in dem Aufsatz eine Parallelschaltung mehrerer Anlagen der beschriebenen Art empfohlen.

[0005] Eine Brennkegel-Feuerungsanlage dieser Art ist auch in US 3,599,581 A, die auf den nämlichen Erfinder zurückgeht, beschrieben. Auch die FR 2 080 337 A und die FR 2 009 694 beschreiben Feststoff-Brennanlagen mit rotierenden Kegeln als Verbrennungsrost. Sie sind ähnlich aufgebaut wie die oben beschriebene Anlage, weshalb auf eine detaillierte Erläuterung hier verzichtet werden kann.

[0006] Die GB 1,141,562 A beschreibt eine Haus- oder Industriemüllverbrennungsvorrichtung, bestehend aus einer liegenden, rotierenden Gittertrommel, die von axial verlaufenden Rohren und zirkular verlaufenden Ringen gebildet ist. Im Inneren der Trommel sind an den Rohren kleine Röhrchen angebracht, die radial in die Trommel vorstehen und mit dem Innenraum des Rohres verbunden sind, an dem sie jeweils angebracht sind. Die Röhrchen sind auf einer wendelförmig verlaufenden Linie angeordnet und durch Platten miteinander verbunden, um eine Förderschnecke für das Brenngut zu bilden, das durch einen stirnseitig an die Trommel angesetzten Zündbrenner gezündet werden kann. Die Rohre sind stirnseitig offen, um den Eintritt von Luft zu ermöglichen, die durch die Röhrchen in den Innenraum der Trommel entweichen kann. Die Trommel ist von einem doppelwandigem Mantel umgeben, dessen Außenwand oben offen ist. Unten im Bereich eines unter der Trommel befindlichen Aschekastens sind der Mantel und sein Innenraum vollständig offen.

[0007] Im Betrieb wird Luft von oben in den Innenraum des Mantels eingeleitet, die den Mantel durchströmt und dessen Wände kühlt, unten in den Aschekasten austritt und von dort aus von unten die Zwischenräume zwischen den Rohren der Trommel durchströmt und als Primärluft in den von der Trommel umschlossenen Brennraum gelangt. Im Brennraum ist durch ein äußeres Sauggebläse ein Unterdruck erzeugt, der diese Primärluft und die durch die Röhrchen und durch die Rohre hindurch zugeführte Sekundärluft, die zugleich die Rohre kühlt, ansaugt.

[0008] Allen bekannte Verbrennungsanlagen der vorgenannten Art ist gemeinsam, daß bei ihnen der Unterwind aufwärts gegen die Unterseite des Verbrennungsrostes geblasen wird. Der Verbrennungsrost hat Öffnungen zwischen den ihn bildenden Roststäben bzw. -rohren, durch den der Unterwind jedoch nur zum kleinen Teil strömen kann, weil der auf dem Verbrennungsrost liegende Brennstoff diese Öffnungen teilweise versperrt. Der größere Teil des Unterwindes wird daher gewöhnlich seitlich und nach unten abgelenkt. Der auf dem Verbrennungsrost liegende Brennstoff erhält dadurch nicht genügend Verbrennungsluft.

[0009] Ein erheblicher Nachteil ist ferner, daß in dem in der vorgenannten Weise abgelenkten Unterwind mitgerissene gas- und staubförmige Brennstoffanteile enthalten sind, die brennen. Die dadurch entstehenden Flammstrahlen überhitzen und korrodieren das metallische Material des Verbrennungsrostes, insbesondere dessen aus radialen Tragarmen und zirkularen Ringen bestehende Tragstruktur. Mit steigendem Heizwert des Brennstoffs werden solche Überhitzungen und Korrosionen gravierender.

[0010] Die Erfahrungen mit den bekannten Rostfeuerungen der vorgenannten Art haben gezeigt, daß mit ihnen Rostbelastungen von allenfalls 0,5 bis 0,8 MW/m² erzielbar sind. Weiterhin wurden CO-Gehalte im aus der Nachbrennkammer bei Brennkegel-Feuerungsanlagen austretenden Abgas von 200 mg/m³ und mehr gemessen. In den Abgasen war ein Staubgehalt von 1000 bis 2000 mg/m³ und mehr enthalten, was eine aufwendige Abgasentstaubung notwendig machte.

[0011] Angesichts der geringen Rostbelastung und der hohen CO- und Ascheanteile in den Abgasen haben sich Rostfeuerungen der vorgenannten Art in der Praxis nicht durchgesetzt.

[0012] Unter Umweltgesichtspunkten stellt sich in letzter Zeit mehr und mehr die Aufgabe, Holzstücke, insbesondere Abfallholz, auch belastetes Abfallholz, einer wirtschaftlichen Verwertung zuzuführen, zum einen, um fossile Brennstoffe durch nachwachsende Brennstoffe zu ersetzen, und zum anderen, um Deponieprobleme bei belastetem Abfallholz, beispielsweise aus Hausabbrüchen, Möbelschreinereien und dgl., zu vermeiden. Mit dem bekannten Stand der Technik der eingangs genannten Art läßt sich dieses Problem aber nicht umweltschonend und dabei wirtschaftlich lösen.

[0013] Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung der eingangs genannten Art anzugeben, mit der stückiges Brenngut, insbesondere Holz oder Holzabfall, auch belastetes Abfallholz, mit hohem Wirkungsgrad und umweltschonend, d.h. mit extrem niedrigen CO- und Staubanteilen in den Verbrennungsabgasen, verbrannt werden können.

[0014] Diese Aufgabe wird durch die im Anspruch 1 angegebenen Merkmale gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.

[0015] Durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen wird nicht nur eine graduelle, sondern eine sprunghafte Verbesserung der Verbrennung gegenüber dem bisherigen Stand der gesamten Rostfeuerungstechnik erreicht. Mit der Erfindung erzielt man Rostbelastungen von 3 bis 4 MW/m², also eine fünffache Steigerung der Rostbelastung der Vorrichtung, eine Absenkung des CO-Gehaltes der Verbrennungsgase auf bis herab zu 10 mg/m³, was die Verbrennungsqualität kennzeichnet, und eine Verminderung des Staubgehaltes in den Verbrennungsabgasen auf weit unter 500 mg/m³ ohne Filterungsmaßnahmen. Brauchte man bei Rostfeuerungsanlagen nach dem Stand der Technik mindestens einen Luftüberschuß entsprechend 6 bis 7% O₂ im Abgas, um die TA-Luft einzuhalten (CO < 250 mg/m³), genügt bei der Erfindung ein Überschuß von 1,3% O₂. Entsprechend verringern sich die Abgasverluste.

[0016] Versuche mit einer erfindungsgemäßen Vorrichtung einer Feuerungsleistung von 4 MW haben ergeben, daß die Abgase optisch klar sind und die in ihnen noch enthaltenen Staubmengen so gering sind, daß die Partikelgrößen nicht klassifizierbar sind. Diesen Versuchen lag als Brennstoff belastetes Abfallholz, geschreddert auf maximal 200 mm Kantenlänge, zugrunde, das Plastikbeschichtungen, Anstriche und stickstoffreiche Spanplattenreste enthielt. Nach Einregulierung der Luftführung an Verbrennungsrost und Nachbrennkammer wurden folgende Emissionen gemessen: O₂-Gehalt in den Verbrennungsabgasen: 2,5%, CO-Gehalt in den Verbrennungsabgasen: 9 mg/m³. In den Abgasen konnte optisch kein Staub erkannt werden.

[0017] Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf ein in den Zeichnungen dargestelltes Ausführungsbeispiel, mit dem die genannten Versuchen durchgeführt wurden, näher erläutert. Es zeigt:

Fig. 1 eine teilweise geschnittene Darstellung einer Vorrichtung nach der Erfindung, ohne äußere Tragstrukturen;

Fig. 2 einen Radialschnitt durch den zylindrischen Abschnitt des Verbrennungsrostes;

Fig. 3 einen Axialschnitt durch einen einzelnen Tragarm;

Fig. 4 den Schnitt durch den Tragarm längs der Linie IV-IV von Fig. 3;

Fig. 5 einen Schnitt durch den Tragarm längs der Linie V-V von Fig. 3;

Fig. 6 eine schematische Darstellung der Rollenlagerung des Laufrings;

Fig. 7a bis 7c verschiedene Ansichten eines Roststabes aus dem kegelstumpfförmigen Abschnitt des Verbrennungsrostes;

Fig. 8a und 8b einen Radialschnitt und einen Axialschnitt durch den Luftsammelraum einer Einrichtung zur Zuführung des Oberwindes am oberen Ende der Nachbrennkammer.

[0018] Fig. 1 zeigt in Seitenansicht, teilweise geschnitten, eine Vorrichtung gemäß einem bevorzugten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung. Diese Vorrichtung besteht im wesentlichen aus einem um eine schrägstehende Achse O drehbar gelagerten, hohlen, kegelähnlichen Feuerungsrost K, der in einem Gehäuse G angeordnet ist, und einem der Mündung des Feuerungsrostes K gegenüberstehenden Nachbrenner N, der eine kegelstumpfförmig gestaltete Nachbrennkammer enthält, deren Öffnung größeren Durchmessers dem Feuerungsrost K gegenübersteht. An den Nachbrenner N schließt sich austrittsseitig eine Oberwindzuführeinrichtung W an.

[0019] Das Gehäuse G ist in zwei lösbar miteinander verbundene Teile G₁ und G₂ unterteilt, von denen der Gehäuseteil G₁ zusammen mit dem Nachbrenner N von einer hier nicht dargestellten Tragstruktur stationär gehalten ist, während der eine Rückwand des Gehäuses G bildende Gehäuseteil G₂ zusammen mit dem Verbrennungsrost K von einem verfahrbaren Schlitten S gehalten ist. Nach Lösen der Gehäuseverbindung V ist daher der Verbrennungsrost K aus dem Gehäuseteil G₁ herausfahrbar, beispielsweise für Inspektions- und Wartungszwecke.

[0020] Der Verbrennungsrost, der nachfolgend mit Brennkegel K bezeichnet werden soll, weist einen kegelstumpfförmigen Abschnitt 1, einen sich an dessen Ende größeren Durchmessers koaxial anschließenden zylindrischen Abschnitt 2 und einen sich an diesen koaxial anschließenden, sich im Öffnungsdurchmesser verengenden, kegelstumpfförmigen Aufsätz 3 auf. Die Brenngutauflagefläche dieses Brennkegels K besteht aus Roststäben 4, aus warmfestem Guß und aus hohlen, radial/axial verlaufenden Tragarmen 5 und Ringträgern 6, die die Tragarme 5 umschließen und miteinander verbinden. Der Brennkegel K ist an seinem Ende kleineren Durchmessers d von mehreren hohlen, achsparallelen Beinen 7 gehalten, die in die Tragarme 5 übergehen und an ihren den Tragarm 5 abgewandten Enden an einer sich radial erstreckenden Tragplatte 8 befestigt sind. Die Tragplatte 8 hat eine der Anzahl der Beine 7 entsprechende Zahl von Durchbrüchen 9, durch die hindurch die Innenräume der Beine 7 mit Luftkammern 10 in einem Luftsammelkasten in Verbindung stehen. Diese Luftkammern 10 sind an einem Ende von der Tragplatte 8 und am anderen Ende von einem Laufring 11 abgeschlossen, der von zwei Rollenanordnungen 12 an dem Schlitten S drehbar abgestützt ist, siehe hierzu auch Fig. 6.

[0021] Auf der dem Brennkegel K zugewandten Seite ist die Tragplatte 8 von einer Platte 13 aus Feuerfestbeton als Wärmeschutz bedeckt.

[0022] Die Achse O des Brennkegels K weist gegenüber der Horizontalen einen Neigungswinkel α von 35° auf. Der Öffnungswinkel β des Brennkegels K beträgt 100°. Die unterste Mantellinie des kegelstumpfförmigen Abschnitts 1 des Brennkegels hat gegenüber der Horizontalen somit eine Neigung von 15°.

[0023] Das untere Ende des kegelstumpfförmigen Abschnitts 1 ist von einer Tellerklappe 14 verschlossen, die mittels einer Spindel 15 in eine Öffnungsstellung nach unten zurückgefahren werden kann, um Rückstände aus dem Innenraum des Brennkegels K entleeren zu können.

[0024] Auf der dem Brennkegel K abgewandten Seite des Laufrings 11 liegt auf diesem ein Gleitdichtungsring 16 auf, der durch eine Vielzahl von Schraubendruckfedern 17 an dem Laufring 11 in Anlage gehalten wird. In diesem Gleitdichtungsring 16 sind eine der Anzahl der Luftkammern 10 entsprechende Zahl von Bohrungen Anschlußstutzen 18 ausgebildet, die jeweils über Kompensationsschläuche 19 mit einer Unterwindzuführkammer 20 verbunden sind, die von dem Schlitten S getragen wird. Es ist ferner zu erwähnen, daß der Laufring 11 eine der Anzahl der Luftkammern 10 entsprechende Zahl von Bohrungen 21 aufweist, die mit den Bohrungen in dem Gleitdichtungsring 16 fluchten. In der Verbindung zwischen der Unterwindzuführkammer 20 und den Kompensationsschläuchen 19 ist jeweils ein Stellschieber 22 angeordnet. Die Luftzuführung von der Unterwindzuführkammer 20 zu den Innenräumen der Tragarme 5 erfolgt somit über die Ventilschieber 22, Kompensationsschläuche 19, Anschlußstutzen 18, Bohrungen im Gleitdichtungsring 16, Bohrungen 21 in dem Laufring 11, Luftkammern 10, Öffnungen 9 in der Tragplatte 8 und Beine 7.

[0025] An der Tragplatte 8 ist zentrisch eine Welle 23 befestigt, die ein sich vom Brennkegel K weg nach unten erstreckendes Ende aufweist, das in einem Pendelrollenlager 24 am Schlitten S gelagert ist.

[0026] Ein Getriebemotor M, der am Schlitten S befestigt ist, versetzt über eine Stirnverzahnung über den Laufring 11 den Brennkegel K in Drehung um seine Achse O.

[0027] Fig. 2 zeigt eine Radialschnittansicht durch den zylindrischen Abschnitt 2 des Brennkegels K. Man erkennt in Fig. 2 insgesamt zwölf hohle Tragarme 5, die in gleichmäßigen Winkelabständen angeordnet sind. Zwischen den Tragarmen 5 sind an in Umfangsrichtung verlaufenden Flachstahlringen 6 eine Vielzahl von Roststäben 4 angebracht. Die Roststäbe 4 sind in jeweils zwei benachbarte Flachstahlringe 6 eingehängt. Im zylindrischen Abschnitt 2 weisen die Roststäbe 4 einander parallele Seiten auf, während die im kegelstumpfförmigen Abschnitt 1 angebrachten Roststäbe 4 eine leicht keilförmige Gestalt aufweisen. Auf Details wird später eingegangen.

[0028] Jeder Tragarm 5 weist auf seiner dem Innenraum des Brennkegels K zugewandten Seite eine Vielzahl von Öffnungen 25 auf, die in Fig. 2 nicht dargestellt sind, jedoch in der Schnittdarstellung von Fig. 3 deutlich zu erkennen sind. Die Tragarme 5 haben im Bereich des zylindrischen Abschnitts 2 des Brennkegels K gemäß Fig. 4 runden Querschnitt, während sie im kegelstumpfförmigen Abschnitt 1 gemäß dem Schnitt von Fig. 5 ovalen Querschnitt haben. Man erkennt in Fig. 3, daß die Tragarme 5 am Ende kleineren Durchmessers des kegelstumpfförmigen Abschnitts 1 der Brennkammer K jeweils in ein Bein 7 übergehen. Die Beine 7 haben, wie in Fig. 1 dargestellt ist, ebenfalls ovalen Querschnitt.

[0029] Die dem Innenraum des Brennkegels K zugewandten Seiten der Tragarme 5 erheben sich gemäß den Fig. 2, 4 und 5 teilweise über die Brenngutauflagefläche, die im Brennkegel K von den Roststäben 4 gebildet wird. Dieses ermöglicht es, die Öffnungen 25 jeweils seitlich zu einer den Tragarm 5 schneidenden Axialebene E anzuordnen, d.h. die Öffnungen 25 sind jeweils schräg zu dieser Axialebene E und damit auch zu der Brenngutauflagefläche gerichtet, so daß die Gefahr vermindert ist, daß die Öffnungen 25 von daraufliegendem Brenngut verschlossen werden. Außerdem begünstigt das Vorstehen der Tragarme 5 über die Brenngutauflagefläche den Mittnahmeeffekt bei der Rotation des Brennkegels K, die zu einem Umwälzen des im Brennkegel K befindlichen Brenngutes führt.

[0030] Auf der dem Innenraum des Brennkegels K abgewandten Seite weisen die Tragarme 5 ebenfalls Öffnungen 26 auf, die dazu bestimmt sind, aus dem Brennkegel K in das Gehäuse G hinabgefallene Brenngutpartikel mit Luft für den vollständigen Ausbrand zu versorgen. Außerdem können durch diese "äußeren" Öffnungen 26 Partikel aus den Tragarmen 5 ausgeblasen werden, die evtl. in diese durch die Öffnungen 25 eingedrungen sind.

[0031] Die Öffnungsquerschnitte der Öffnungen 25, die dem Innenraum des Brennkegels K zugewandt sind, sind so bemessen, daß die Summe der Öffnungsquerschnitte pro Längeneinheit des Tragarmes 5 proportional der nominalen Brenngutmenge ist, die pro Längeneinheit des Tragarms 5 im Brennkegel zu erwarten ist. Hierdurch wird eine gleichmäßige Versorgung des Brennguts mit Unterwind sichergestellt.

[0032] Die Fig. 7a bis 7c zeigen einen einzelnen Roststab 4 aus dem äußeren Bereich des kegelstumpfförmigen Abschnitts 1 des Brennkegels K von der Seite, von oben und von der Stirnseite. Man erkennt, daß der Roststab 4 einen querlaufenden Abschnitt 27 aufweist, der eine Auflagefläche A für das Brenngut bildet, und ferner eine davon vorstehende Rippe 28 hat, die der Aussteifung und Wärmeableitung dient. Der querlaufende Abschnitt 27 hat zu beiden Seiten eine sich fast über die gesamte Länge des Roststabes 4 erstreckende Auskehlung 29, die um eine Distanz d₁ von etwa 2 mm zurückgesetzt ist, so daß zwei benachbarte Roststäbe zwischen sich einen Spalt von etwa 4 mm Breite ausbilden, bzw. ein einzelner Roststab 4 mit einem benachbartem Tragarm 5 einen Spalt von etwa 2 mm Breite ausbildet.

[0033] Für die Erreichung des von der Erfindung angestrebten Erfolges hat bezogen auf eine Feuerungsleistung von 4 MW der gesamten Vorrichtung der kegelstumpfförmige Abschnitt 1 des Brennkegels K an seinem einen (unteren) Ende an der Tellerklappe 14 einen Durchmesser d von 380 mm, und an seinem anderen (oberen) Ende einen Durchmesser D von 1.500 mm. Der sich an dieses obere Ende anschließende zylindrische Abschnitt 2 hat entsprechend einen Durchmesser D von 1.500 mm und eine axiale Länge L von 320 mm. Der sich an den zylindrischen Abschnitt 2 anschließende Aufsatz 3 hat eine axiale Länge L₁ von 150 mm und einen freien Öffnungsdurchmesser D₁ am Austrittsende von 1.180 mm. Die Tragarme 5 bestehen im zylindrischen Abschnitt 2 aus CrNi-Schleudergussrohren φ 60x10 mm. Im kegelstumpfförmigen Abschnitt sind diese Schleudergussrohre zu zwei Halbschalen aufgeschnitten und durch dreieckförmige, eingeschweißte Platten zu ovalähnlichen Querschnitten sich in Richtung auf die Beine 7 zunehmender Querschnittsgröße erweitert.

[0034] In dem Gehäuse G befindet sich unterhalb des Brennkegels K ein Abschnitt, in dem Asche gesammelt wird. In diesem Abschnitt befindet sich eine motorgetriebene Förderschneckenanordnung 29, die die Asche in einen Ascheaustrag 30 nach oben abfördern kann.

[0035] Es sei an dieser Stelle betont, daß die Konstruktion des Brennkegels K mitsamt der Art seiner Halterung, Lagerung und Luftzuführung eine selbständig erfinderische Baugruppe darstellt, die als Feuerungsrost auch in anderen Anlagen als der hier beschriebenen Vorrichtung einsetzbar ist.

[0036] Der Nachbrenner N ist in Fig. 1 in seiner oberen Hälfte geschnitten dargestellt und enthält eine Nachbrennkammer 31 kegelstumpfförmigen Querschnitts mit einem unteren Eintrittsdurchmesser D₂ und einem oberen Austrittsdurchmesser D₃ . Die Eintrittsöffnung des Durchmessers D₂ steht der Mündung des Aufsatzes 3 des Brennkegels K mit einem geringen Abstand gegenüber. Die Nachbrennkammer 31 ist koaxial zum Brennkegel K angeordnet, d.h. koaxial zu dessen Umlaufachse O. Im unteren Bereich weist die Brennkammer 31 an ihrer Oberseite eine Schachtöffnung mit einem daran angesetzten Schacht 32 auf. Diese Schachtöffnung ist vertikal über der Mündung des Brennkegels K angeordnet, die durch die Austrittsöffnung des Aufsatzes 3 definiert ist, so daß durch den Schacht 32 eingeworfenes Brenngut in den Innenraum des Brennkegels K auf den Verbrennungsrost fällt. Benachbart der genannten Schachtöffnung ist in der Wand der Brennkammer 31 eine weitere Öffnung 33 ausgebildet, durch die hindurch ein Zündbrenner (nicht dargestellt) eine Zündflamme auf den unteren Bereich des Innenraums des Brennkegels K richten kann, um darauf befindliches Brenngut zu entzünden.

[0037] Die Nachbrennkammer 31 ist von einem Gehäuse G3 umgeben, das mit dem feststehenden Gehäuseteil G1 mittels einer Flanschverbindung 34 verbunden ist.

[0038] An das obere Ende des Nachbrenners N schließt sich die schon erwähnte Einrichtung W zur Zuführung von Oberwind an, die mit dem Nachbrenner N mittels einer Flanschverbindung 35 verbunden ist.

[0039] Die Oberwindzuführeinrichtung W besteht gemäß den Fig. 8a und 8b aus einem zylindrischen Gehäuse G₄, das eine ringförmige Luftsammelkammer mit zylindrischen Innen- und Außenwänden ausbildet, in die tangential eine Oberwindzuführleitung 36 mündet. Die Innenwand der Luftsammelkammer ist von zwei Leitblechen 37 gebildet, die leicht spiralförmig gebogen sind und sich jeweils um etwas mehr als die Hälfte eines Kreisumfangs mit einem mittleren Durchmesser D₄ erstrecken. Jedes Leitblech 37 weist eine sich entgegen der Oberwindeinblasrichtung tangential erstreckende Zunge 38 auf, die mittels eines Gestänges 39 von außen radial verstellbar ist. Auf diese Weise ist ein zwischen der Zunge 38 und dem benachbarten Ende des anderen Leitblechs 37 ausgebildeter Spalt 40 in seiner Breite D₂ an der engsten Stelle verstellbar. Die Einrichtung W dient dazu, eine durch den Anschluß 36 tangential in sie eingeleitete Oberwindströmung tangential zur Innenwand der Nachbrennkammer 31 in diese einzuleiten, so daß sich in dieser eine torusförmig wirbelnde Strömung ergibt, die sich vom oberen Ende der Nachbrennkammer in Richtung auf den Brennkegel K fortbewegt.

[0040] An die Einrichtung W schließt sich austrittsseitig ein Kragen 41 an, der einen verengten Querschnitt des Durchmessers D₅ aufweist, der von einer feuerfesten Ausmauerung 42begrenzt ist.

[0041] Bezogen auf die bereits angegebene Feuerungsleistung der Vorrichtung von 4 MW wird der von der Erfindung angestrebte Erfolg erreicht, wenn der Eintrittsdurchmesser D₂ der Nachbrennkammer 31 an ihrem unteren Ende 1.300 mm, ihr Austrittsdurchmesser D₃ am oberen Ende 850 mm beträgt und sie eine Länge L₂ von 1.270 mm hat. Die Oberwindzuführvorrichtung hat eine axiale Länge L₃ von vorzugsweise 410 mm, und der mittlere freie Querschnitt, der von den Leitblechen 37 umschlossen wird, hat einen Durchmesser D₄ von 850 mm. Die Spaltbreite d₂ zwischen Leitblech 37 und Zunge 38 kann zwischen 5 und 30 mm betragen und liegt vorzugsweise bei jeweils 15 mm. Der freie Öffnungsdurchmesser D₅ des Kragens 41 liegt vorzugsweise bei 700 mm.

[0042] Möchte man andere Feuerungsleistungen als die im Beispiel angegebenen 4 MW realisieren, gilt für den Brennkegel K das Jung'sche Gesetz, wonach die Leistung proportional der 2,5-ten Potenz des Durchmessers ist, bei gleichbleibendem Öffnungswinkel β. Bezüglich der Nachbrennkammer, die ein Strömungsbild der freien Turbulenz hat, das nicht von der Reynolds-Zahl abhängt, gilt, daß bei gleichbleibendem Öffnungswinkel (gleichem Druckverlust) die Leistung proportional der 2-ten Potenz des Durchmessers ist. Der größere Durchmesser D₂ der Nachbrennkammer ist bei Änderungen der Abmessungen an den Mündungsdurchmesser D₁ des Brennkegelaufsatzes 3 anzupassen.

[0043] Zum Betrieb der Vorrichtung wird der Brennkegel K vorzugsweise zunächst vorgewärmt mit Hilfe des (nicht dargestellten) Zündbrenners, der durch die Öffnung 33 in der Nachbrennkammerwand hindurch in den Brennkegel K feuert. Sodann wird durch den Schacht 32 Brennstoff in den mittels des Motors M in Drehung versetzten Brennkegel K gegeben, wobei die eingegebene Brenngutmenge so zu bemessen ist, daß sie durch die Drehbewegung des Brennkegels K nicht über den Rand der Öffnung des Ansatzes 3 hinaus abgeworfen wird. Dabei wird sogleich oder vorzugsweise erst nach Entzündung des Brenngutes Unterwind zugeführt, der durch die Öffnungen 25 austritt. Sodann wird Oberwind in die Nachbrennkammer 31 eingeleitet, der in dieser aufgrund der sich darin einstellenden Strömung im achsnahen Bereich einen Unterdruck hervorruft, der am größten am Austrittsende der Nachbrennkammer 31 ist. Die aus dem Brennkegel K austretenden Flammgase werden dadurch in die Nachbrennkammer 31 eingesaugt und dort mit dem Oberwind innig durchmischt und verbrannt. In den Flammgasen enthaltene Staubteilchen werden durch die in der Nachbrennkammer wirbelnde Strömung radial ausgeschleudert und fallen am unteren Ende der Nachbrennkammer 31 in den Ascheaufnahmeraum des Gehäuses G.

[0044] Wenn die Brenngutmenge im Brennkegel K aufgrund des Abbrands in ausreichendem Maße abgenommen hat, was beispielsweise mittels eines Kraftmessers erfaßt werden kann, der zwischen dem Pendelrollenlager 24 und dem Schlitten S angeordnet ist (nicht dargestellt), oder wenn der O₂-Gehalt der Verbrennungsabgase zu steigen beginnt, was durch eine λ-Sonde erfaßt werden kann, wird durch den Schacht 32 neues Brenngut zugeführt.

[0045] Es sei angemerkt, daß die Unterstützung durch die Zündflamme abgestellt werden kann, wenn das Brenngut im Brennkegel k ausreichend entzündet worden ist.

[0046] Durch die Drehbewegung des Brennkegels K wird das auf dem Verbrennungsrost liegende Brenngut ständig umgewälzt, wodurch es sich zerreibt und insbesondere die Asche abreibt, die durch die Spalte zwischen den Roststäben bzw. zwischen den Roststäben und den Tragarmen in den Ascheaufnahmeraum des Gehäuses G fällt, wo sie ggf. vollständig ausbrennt, da dem Ascheaufnahmeraum ein geringer Anteil Unterwind durch die Öffnungen 26 in den Tragarmen 5 zugeführt wird.

[0047] Im Betrieb wird die den einzelnen Tragarmen 5 zugeführte Unterwindmenge vorzugsweise individuell unter Berücksichtigung der auf ihnen örtlich befindlichen Brenngutmenge eingestellt. Diese Einstellung erfolgt mit Hilfe der Ventilschieber 22 derart, daß die im unteren Bereich des Gleitdichtrings 16 angeordneten Ventilschieber 22 weiter geöffnet werden, als die im oberen Bereich desselben angeordneten Ventilschieber. Letztere können auch ganz geschlossen sein, doch ist es günstig, wenn sie teilgeöffnet sind, um zu verhindern, daß in die Öffnungen 25 der frei liegenden Tragarme 5 hindurch im oberen Bereich des Brennkegels k Partikel eingeblasen werden.

[0048] Die angegebenen Abmessungen und räumlichen Anordnungen geben den optimalen Zustand der erfindungsgemäßen Vorrichtung wieder. Bei Abweichungen davon hört der von der Erfindung erreichte Effekt jedoch nicht etwa schlagartig auf, sondern wird kontinuierlich schlechter:

a) Verkleinert man den Neigungswinkel des Brennkegels K werden der Speicherinhalt des Brennkegels und damit die Verweilzeit des Brennguts und die Verbrennungsleistung kleiner. Vergrößert man den Winkel, werden die Brenngutumwälzung und der hierdurch hervorgerufene Ascheabtrenneffekt schlechter, wodurch Leistung und Ausbrand verschlechtert werden.

b) Vorgenanntes gilt auch für eine Verkleinerung bzw. Vergrößerung des Öffnungswinkels des Brennkegels K.

c) Wählt man anstelle der Kegelstumpfform eine kegelähnliche Form, funktioniert der Ascheabtrenneffekt nur noch minimal, und die Leistung wird kleiner.

d) Verkleinert man den Querschnitt der Tragarme, benötigt man einen höheren Gebläsedruck für den Unterwind und erhält man eine schlechte Luftverteilung längs der Tragarme. Vergrößert man den Querschnitt der Tragarme, wird der Abstand zwischen den Beinen so klein, daß nach dem Öffnen der Tellerklappe grobstückige Rückstände zwischen den Beinen hängenbleiben.

e) Neigt man die Achse der Nachbrennkammer gegen die Achse des Brennkegels, wird die Strömung in der Nachbrennkammer unsymmetrisch, und das Abgas, das die Nachbrennkammer verläßt, wird strähnig.

f) Ähnliche Nachteile ergeben sich bei Veränderung der Abmessungen der Nachbrennkammer.

[0049] Die Drehrichtung des Brennkegels ist gleichgültig, jedoch muß der Einwurfschacht so ausgerichtet sein, daß das eingeworfene Brenngut im wesentlichen auf die freie Rostfläche am Fuß der sich durch die Drehung des Brennkegels ergebenden schrägen Brenngutböschung fällt. Der Zündbrenner sollte möglichst auf die Brenngutböschung gerichtet sein.

[0050] Eine Spaltbreite von etwa 4 - 5 mm zwischen den Roststäben ist in den meisten Fällen günstig; für Ausnahmefälle, wie etwa für die Verbrennung von Petrolkoks usw. können unter Anwendung des heutigen Wissenstandes Anpassungen erforderlich sein.

[0051] Für andere Brennstoffe als die angegebenen Holz- oder Holzabfallstücke ist die Feuerungsleistung proportional der Brenngeschwindigkeit des Brennstoffs.

Ansprüche

1. Vorrichtung zum Verbrennen von stückigem Brenngut, insbesondere Holz oder Holzabfall, bestehend aus einem in einem Gestell (7,8,S) gelagerten hohlkegeligen, um eine schrägstehende Achse (O) drehangetriebenen, mit Unterluft versorgten Verbrennungsrost (K) und einem oberhalb der Mündung des Verbrennungsrostes (K) angeordneten, mit Oberluft versorgten Nachbrenner (N), mit folgenden Merkmalen:

der Verbrennungsrost (K) besteht aus einem kegelstumpfförmigen Abschnitt (1), dessen Achse (O) gegen die Horizontale um 35° geneigt ist, der einen Öffnungswinkel von 100° hat und dessen großer Innendurchmesser (D) am oberen Ende liegt, wo sich ein mit dem kegelstumpfförmigen Abschnitt (1) koaxial verbundener zylindrischer Abschnitt (2) anschließt, an dessen anderen Ende sich ein kegelstumpfförmiger Aufsatz (3) anschließt, der sich auf einen freien Öffnungsdurchmesser (D₁) verengt, und

der Nachbrenner (N) hat eine Nachbrennkammer (31), die einen kegelstumpfförmigen Abschnitt aufweist, dessen engerer Austrittsdurchmesser (D₃) am oberen Ende liegt, wo eine an eine Oberwindquelle angeschlossene Einrichtung (W) für das Einleiten der Oberwindströmung tangential zur Innenwand der Nachbrennkammer (31) angebracht ist,

dadurch gekennzeichnet, daß bezogen auf eine Feuerungsleistung von 4 MW die Vorrichtung wie folgt gestaltet und dimensioniert ist:

a) der kegelstumpfförmige Abschnitt (1) hat die Abmessungen

kleiner Innendurchmesser am unteren Ende	d = 380mm
großer Innendurchmesser am oberen Ende	D = 1.500mm

b) der zylindrische Abschnitt (2) hat

einen Innendurchmesser	d = 1.500mm
eine axiale Länge	L = 320mm

c) der kegelstumpfförmige Aufsatz (3) hat

eine axiale Länge	L1 = 150mm
einen freien Öffnungsdurchmesser	D1 = 1.180mm

d) der Verbrennungsrost (K) hat sich radial/axial erstrekkende Tragarme (5), die hohl ausgebildet sind und jeweils mehrere in den Kegel- bzw. Zylinderinnenraum des Verbrennungsrostes (K) gerichtete innere Luftaustrittsöffnungen (25) aufweisen und an eine Unterwindquelle angeschlossen sind, und

e) die Nachbrennkammer (31) ist auf ihrer ganzen Länge kegelstumpfförmig, ist koaxial zum Verbrennugsrost (K) und hat

einen Eintrittsdurchmesser am unteren Ende	D2 = 1.300mm
einen Austrittsdurchmesser am oberen Ende	D3 = 850mm
eine axiale Länge	L2 = 1.270mm,

2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die inneren Öffnungen (25) der Tragarme (5) jeweils seitlich einer gedachten, den Tragarm (5) mittig schneidenden Axialebene (E) angeordnet sind und bezüglich dieser Axialebene (E) schräg gerichtet sind.

3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Tragarme (5) wenigstens in dem Bereich, wo der kegelstumpfförmige und der zylindrische Abschnitt (1,2) des Verbrennungsrostes (K) miteinander verbunden sind, jeweils eine nach außen gerichtete (äußere) Öffnung (26) aufweisen.

4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Tragarmen (5) warmfeste Roststäbe (4) angeordnet sind, die miteinander Spalte von jeweils 4 bis 5 mm Breite ausbilden.

5. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der kegelstumpfförmige Abschnitt (1) des Verbrennungsrostes (K) an seinem Ende kleineren Durchmessers (d) von eine Tellerklappe (14) abgeschlossen ist, die aus einer den Verbrennungsrost (K) nach unten abschließenden Schließstellung in eine Öffnungsstellung verstellbar ist.

6. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Verbrennungsrost (K) im Bereich des kleineren Durchmessers (d) des kegelstumpfförmigen Abschnitts (1) von achsparallelen Beinen (7) gehalten ist, die mit einer sich radial erstreckenden Tragplatte (8) starr verbunden sind, die außerhalb eines den Verbrennungsrost umschließenden Gehäuses (G) drehbar gelagert ist.

7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Tragplatte (8) einen Luftkasten an einem dem Verbrennungsrost (K) zugewandten Ende abschließt, der durch Trennwände in mehrere Luftkammern (10) unterteilt ist.

8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Luftkasten an seinem anderen Ende von einem runden Laufring (11) abgeschlossen ist, der an seinem Umfang von zwei Tragrollenanordnungen (12) abgestützt ist.

9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Laufring (11) eine der Anzahl der Luftkammern (10) entsprechende Anzahl achsparalleler Bohrungen (21) aufweist, die jeweils in die Luftkammern (10) münden.

10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl der Luftkammern (10), der Beine (7) und der Tragarme (5) einander gleich sind, die Beine (7) hohl ausgebildet und mit den Tragarmen (5) jeweils durchgehende Strömungskanäle ausbilden und die Innenräume der Beine (7) durch Durchbrüche (9) in der Tragplatte (8) hindurch jeweils mit den Luftkammern (10) verbunden sind.

11. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß an der dem Luftkasten abgewandten Seite des Laufrings (11) ein Gleitdichtungsring (16) anliegt, der eine der Anzahl der Luftkammern (10) entsprechende Anzahl von Bohrungen aufweist, die auf einem Radius liegen, der ebenso groß ist wie der Radius, auf dem die achsparallelen Bohrungen (21) des Laufrings (11) angeordnet sind, daß die Bohrungen des Gleitdichtungsrings (16) jeweils von Schlauchanschlußstutzen (18) umgeben sind und der Gleitdichtungsring (16) von Federeinrichtungen (17) an dem Laufring (11) in Anlage gehalten ist.

12. Vorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Schlauchanschlußstutzen (18) jeweils mittels eines Schlauchs (19) und eines Stellschiebers (22) mit einem gemeinsamen Unterwindzuleitkasten (20) verbunden sind.

13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß an der Tragplatte (8) zentrisch eine Welle (23) befestigt ist, die sich von der dem Verbrennungsrost (K) abgewandten Seite der Tragplatte (8) von dieser weg erstreckt und im Bereich ihres der Tragplatte (8) fernen Endes von einem Rollenlager (24) in dem Gestell abgestützt ist.

14. Vorrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß das Rollenlager (24) mittels einer Kraftmeßdose in dem Gestell (S) abgestützt ist.

15. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Tragarme (5) durch mehrere außerhalb des von dem Verbrennungsrost (K) umschlossenen Brennraums angeordnete, in Umfangsrichtung verlaufende Flachstahlringe (6) miteinander verbunden sind, von denen jeweils benachbarte eine Serie von gleichen Roststäben (4) von T-förmigem Querschnitt tragen.

16. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Nachbrennkammer (31) koaxial zu dem Verbrennungsrost (K) angeordnet ist.

17. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß sich an das obere Ende der Nachbrennkammer (31) als Oberwindzuführeinrichtung (W) ein ringförmiger Luftsammelraum anschließt, der mit einer tangential in ihn mündenden Oberwindzuführleitung (36) versehen ist und die obere Öffnung der Nachbrennkammer (31) umschließt und innen durch zwei diametral angeordnete, im wesentlichen halbkreisförmige Leitbleche (37) begrenzt ist, die jeweils durch eine sich tangential dazu und in den Luftsammelraum hinein erstreckende Zunge (38) verlängert sind, die mit dem benachbarten anderen Leitblech (37) einen Spalt (39) zur Einleitung von Oberwind tangential zur Innenwand der Nachbrennkammer (31) ausbildet, daß eine Vorrichtung (39) zum radialen Verstellen der Zungen (38) zur Veränderung der Breite (d₂) der Spalte (40) an ihrer engsten Stelle innerhalb eines Bereiches von 5 bis 30 mm vorgesehen ist, daß austrittsseitig an der Oberwindzuführeinricchtung (W) ein Kragen (41) angebracht ist, der eine zur Nachbrennkammer (31) konzentrische Öffnung umschließt, und daß bezogen auf die angegebene Feuerungsleistung die Leitbleche (37) eine axiale Länge L₃ von 410 mm aufweist, der mittlere Durchmesser D₄ der von den Leitblechen (37) umschlossenen Öffnung der Oberwindzuführeinrichtung (W) 850 mm beträgt und der Kragen (41) einen Öffnungsdurchmesser D₅ von 700 mm aufweist.

18. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in der konischen Wand der Nachbrennkammer (31) oberhalb des Verbrennungsrostes (K) eine erste Öffnung mit einem Schacht (32) zur Zuführung von Brenngut auf dem Verbrennungsrost (K) ausgebildet ist.

19. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in der konischen Wand der Nachbrennkammer (31) oberhalb des Verbrennungsrostes (K) eine zweite Öffnung (33) ausgebildet ist, oberhalb der ein Zündbrenner angeordnet ist, mit dem ein Flammstrahl auf den Verbrennungsrost (K) richtbar ist.

20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß sich in dem den Verbrennungsrost (K) umschließenden Gehäuse (G) unterhalb des Verbrennungsrostes (K) ein Aschesammelraum befindet, in dem eine Förderschneckenanordnung (29) zum Abfördern der Asche in einen Ascheaustrag angeordnet ist.

21. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse (G) an den Nachbrenner (N) dicht anschließt.

22. Vorrichtung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß der Nachbrenner (N) ein Gehäuse (G₃) aufweist, das mit dem Gehäuse (G) des Verbrennungsrostes (K) verbunden ist.

23. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß das den Verbrennungsrost (K) umgebende Gehäuse (G) aus zwei lösbar miteinander verbundenen Teilen (G₁,G₂) besteht, von denen ein erster Teil (G₁) stationär ist und ein zweiter, eine Gehäuserückwand aufweisender Teil (G₂) mit dem den Verbrennungsrost (K) tragenden Gestell (S) verbunden ist, und das Gestell von einem Wagen (S) gebildet ist, mit dessen Hilfe nach Lösen der Gehäuseteile (G_1,G₂) voneinander der Verbrennungsrost (K) aus dem ersten Gehäuseteil (G₁) herausbewegbar ist.

24. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß auf Feuerungsleistungen, die von 4 MW um einen gegebenen Faktor abweichen, die Abmessungen des Verbrennungsrostes mit Ausnahme des Öffnungswinkels β proportional der 1/2,5-ten Potenz des gegebenen Faktors und die Abmessungen der Nachbrennkammer proportional der zweiten Potenz des gegebenen Faktors gegenüber den angegebenen Abmessungen geändert sind, wobei der Eintrittsdurchmesser (D₂) der Nachbrennkammer (31) an den Mündungsdurchmesser (d₁) des Aufsatzes (3) angepaßt ist.

Claims

1. An apparatus for combusting particular fuel, in particular wood or wood waste, said apparatus consisting of a hollow truncated conical combustion grate (K) supported in a frame (7,8,S) and rotatably driven around an oblique axis (O and supplied with an under-blast, and an afterburner (N) arranged above the mouth of the combustion grate (K) and supplied with an overfire air, the apparatus having the following features:

the combustion grate (K) consists of a truncated conical section (1) having its axis (O) inclined towards the horizontal by about 35° and has an angle of aperture of 100°, the large inner diameter being disposed at its upper end, where a cylindrical section (2) coaxially connected to the truncated conical section (1) adjoins, a truncated conical cap (3) constricting to a free opening diameter (D₁) adjoining to the other end of said cylindrical section (2)

the afterburner (N) has an afterburner chamber (31) which comprises a truncated conical section having its smaller outlet diameter (D₃) located at the upper end where means (W) connected to an overfire air source and for supplying an overfire air flow tangentially to the interior wall of the afterburner chamber (31) is connected

characterized in that with respect to a firing power of 4 MW of the apparatus, this apparatus is designed and dimensioned as follows:

a) the truncated conical section (1) has the following dimensions:

small inner diameter at a lower end	d = 380 mm
large inner diameter at an upper end	D = 1,500 mm

b) the cylindrical section (2) has

an inner diameter	d = 1.500 mm
an axial length	L = 320 mm

c) the truncated conical cap (3) has

an axial length	L1 = 150 mm
a free opening diameter	D1 = 1.180 mm

d) the combustion grate (K) comprises radially/axially extending supporting arms (5), which are hollow and each comprise a plurality of inner air outlet openings (25) directed towards an inner space of the combustion grate (K), said supporting arms being connected to an under blast source, and

e) the afterburner chamber (31) is truncated conical on its entire length and is disposed coaxially with respect to the combustion grate (K) and has

an inlet diameter at the lower end	D2 = 1,300 mm
an outlet diameter at the upper end	D3 = 850 mm
an axial length	L2 = 1,270 mm

2. The apparatus as claimed in claim 1, characterized in that the inner openings (25) formed at the supporting arms are each arranged laterally of an imagined axial plane (E) centrally cutting the supporting arm (5), and are directed obliquely with respect to this axial plane (E).

3. The apparatus as claimed in claim 1 or 2, characterized in that the supporting arms (5) comprise an outwardly directed (outer) opening (26) at least in a portion where the truncated conical and the cylindrical sections (1,2) of the combustion grate (K) are connected to one another.

4. The apparatus as claimed in one of claims 1 to 3, characterized in that heat-resistant grate rods (4) are arranged between the supporting arms (5), said grate rods (4) forming gaps between one another of a width of 4 to 5 mm each.

5. The apparatus as claimed in one of the preceding claims, characterized in that the truncated conical section (1) of the combustion grate (K) is closed by a disk flap (14) at its end of smaller diameter (d), said disk flap (14) being adjustable from a closing position closing the combustion grate (k) at the bottom into an open position.

6. The apparatus as claimed in one of the preceding claims, characterized in that the combustion grate (K) is held by axis-parallel legs (7) in the area of the smaller diameter (d) of the truncated conical section (1), said legs (7) being rigidly connected to a radially extending supporting plate (8) rotatably supported outside a housing (G) enclosing the combustion grate.

7. The apparatus as claimed in claim 6, characterized in that the supporting plate (8) closes an air box at an end facing the combustion grate (K), said air box being divided into a plurality of air chambers (10) by separation walls.

8. The apparatus as claimed in claim 7, characterized in that the air box is closed at its other end by a circular racer ring (11) which has a circumference that is supported by two supporting roller arrangements (12).

9. The apparatus as claimed in claim 28 characterized in that the racer ring (11) comprises a number of axis-parallel bores (21) corresponding to the number of air chambers (10), said bores (21) each opening into the air chambers (10).

10. The apparatus as claimed in one of claims 7 to 9, characterized in that the number of air chambers (10), of legs (7) and of supporting arms (5) are equal to one another, the legs (7) are formed hollow and form continuous flow channels along with the supporting arms (5), and the legs (7) have inner spaces which are each connected to the air chambers (10) by openings (9) in the supporting plate (8).

11. The apparatus as claimed in claim 8, characterized in that a slide seal ring (16) abuts at the side of the racer ring (11) opposite to the air box, said slide seal ring (16) comprising a number of bores that corresponds to the number of air chambers (10), said bores being located on a radius that is as large as a radius on which the axis-parallel bores (21) of the racer ring (11) are arranged, wherein the bores of the slide seal ring (16) each being encompassed by hose connecting pieces (18), and the slide seal ring (16) being held in abutment to the racer ring (11) by spring means (17).

12. The apparatus as claimed in claim 11, characterized in that the hose connecting pieces (18) each are connected to a common under blast supply box (20) by means of a hose (19) and an actuator valve (22).

13. The apparatus as claimed in one of claims 8 to 12, characterized in that a shaft (23) is centrally arranged at the supporting plate (8), said shaft (23) extending from the side of the supporting plate (8) opposite to the combustion grate (K) away from same and being supported at its end distant to the supporting plate (8) in the frame by a roller bearing (24).

14. The apparatus as claimed in claim 13, characterized in that the roller bearing (24) is supported in the frame (S) by means of a power measuring gauge.

15. The apparatus as claimed in one of the preceding claims, characterized in that the supporting arms (5) are connected to one another by means of a plurality of flat steel rings (6) extending circumferentially outside the combustion space enclosed by the combustion grate (K), wherein adjoining flat steel rings bear a series of equal grate rods (4) of a T-shaped cross section.

16. The apparatus as claimed in one of the preceding claims, characterized in that the afterburner chamber (31) is arranged coaxially to the combustion grate (K).

17. An apparatus as claimed in one of the preceding claims, characterized in that an annular air collection chamber is connected to an upper end of the afterburner chamber (31) as an overfire air supply means (W), said air collection chamber being provided with an overfire air supply line (36) tangentially opening into same and encloses the upper opening of the afterburner chamber (31) and is inwardly restricted by two diametrally arranged substantially semi-circular guiding sheets (37) each being extended by a tongue (38) extending tangentially thereto and into the air collection chamber and forming a gap (40) with the adjacent guiding sheet (37) for introducing overfire air tangentially to the inner wall of the afterburner chamber (31), and furthermore including a device (39) for radially adjusting the tongues (38) for changing the width (d₂) of the gaps (39) at a narrowest position of same within a range of 5 to 30 mm, and wherein at the outlet side a collar (41) is formed at the overfire air supply means (W), said collar (41) encompassing an opening arranged concentric with the afterburner chamber (31), and wherein, with respect to the firing efficiency defined above, the guiding sheets (37) have an axial length L₃ of 410 mm, the opening of the overfire air supply means (W) encompassed by the guiding sheets (37) has a medium diameter D₄ of 850 mm, and the collar (41) has an opening diameter D₅ of 700 mm.

18. The apparatus as claimed in one of the preceding claims, characterized in that a first opening provided with a shaft (32) for supplying fuel onto the combustion grate (K) is formed above the combustion grate (K) in the conical wall of the afterburner chamber (31).

19. The apparatus as claimed in one of the preceding claims, characterized in that a second opening (33) is formed in the conical wall of the afterburner chamber (31) above the combustion grate (K), an ignition burner being disposed above said second opening by means of which a flame jet may be directed towards the combustion grate (K).

20. The apparatus as claimed in one of claims 6 to 19, characterized in that an ash collecting chamber is located below the combustion grate (K) in the housing (G) encompassing the combustion grate (K), a conveyor worm arrangement (29) for discharging the ash into an ash outlet being arranged in said ash collecting chamber.

21. The apparatus as claimed in one of claims 6 to 20, characterized in that the housing (G) is closely connected to the afterburner (N).

22. The apparatus as claimed in claim 21, characterized in that the afterburner (N) comprises a housing (G₃) which is connected to the housing (G) of the combustion grate (K).

23. The apparatus as claimed in one of claims 20 to 22, characterized in that the housing (G) encompassing the combustion grate (G) comprises two portions (G₁,G₂) which are releasably connected to one another, a first portion (G₁) being stationary and a second portion (G₂) comprising a housing back wall being connected to the frame (S) supporting the combustion grate (K), said frame being formed by a carriage (S) by means of which after unlocking the housing portions (G₁,G₂) from one another the combustion grate (K) may be moved out of the first housing portion (G₁).

24. The apparatus as claimed in one of the preceding claims, characterized in that for a firing power deviating from 4 MW by a given factor, the dimensions of the combustion grate except the opening angle β are proportional to the 2.5th power of the given factor, and the dimensions of the afterburner chamber are changed proportional to the 2nd power of the given factor with respect to the given dimensions, the diameter (D₂) of entry of the afterburner chamber (31) being adapted to the mouth diameter (d₁)of the cap (3).

Revendications

1. Dispositif pour brûler des matériaux combustibles particulaires, en particulier du bois ou des déchets de bois, composé d'une grille de combustion (K) conique et creuse, alimentée en air primaire, montée dans un châssis (7, 8, S), entraînée en rotation autour d'un axe (O) oblique, et d'un post-brûleur (N) alimenté en air secondaire, disposé au-dessus du débouché de la grille de combustion (K), comportant les caractéristiques suivantes :

la grille de combustion (K) se compose d'une section tronconique (1), dont l'axe (O) est incliné de 35° par rapport à l'horizontale, qui a un angle d'ouverture de 100°, et dont le grand diamètre intérieur (D) se situe à l'extrémité supérieure, où se raccorde une section (2) cylindrique, reliée de façon coaxiale à la section (1) tronconique et à l'autre extrémité de laquelle se raccorde une coiffe (3) tronconique, qui se rétrécit à un diamètre d'ouverture libre (D₁), et

le post-brûleur (N) a une chambre de post-combustion (31), qui présente une section tronconique dont le diamètre de sortie le plus étroit (D₃) se situe à l'extrémité supérieure, où est monté un dispositif (W) raccordé à une source d'air secondaire pour envoyer l'écoulement d'air secondaire de façon tangentielle par rapport à la paroi intérieure de la chambre de post-combustion (31),

   caractérisé en ce que, rapporté à une puissance calorifique de 4 MW, le dispositif est configuré et dimensionné comme suit :

a) la section tronconique (1) a les dimensions suivantes

petit diamètre intérieur à l'extrémité inférieure	d = 380 mm
grand diamètre intérieur à l'extrémité supérieure	D = 1.500 mm

b) la section cylindrique (2) a

un diamètre intérieur	d = 1.500 mm
une longueur axiale	L = 320 mm

c) la coiffe tronconique (3) a

une longueur axiale	L1 = 150 mm
un diamètre d'ouverture libre	D1 = 1.180 mm

d) la grille de combustion (K) a des consoles (5) s'étendant radialement/axialement, qui ont une configuration creuse et présentent chacune plusieurs ouvertures de sortie d'air intérieures (25) dirigées dans l'espace intérieur conique ou cylindrique de la grille de combustion (K), et sont raccordées à une source d'air primaire, et

e) la chambre de post-combustion (31) est tronconique sur toute sa longueur, est coaxiale à la grille de combustion (K) et a

un diamètre d'entrée à l'extrémité inférieure	D2 = 1.300 mm
un diamètre de sortie à l'extrémité supérieure	D3 = 850 mm
une longueur axiale	L2 = 1.270 mm.

2. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les ouvertures intérieures (25).des consoles (5) sont disposées chacune latéralement par rapport à un plan axial imaginaire (E) coupant la console (5) en son centre et sont dirigées obliquement par rapport à ce plan axial (E).

3. Dispositif suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les consoles (5) présentent chacune une ouverture (26) (extérieure) dirigée vers l'extérieur, au moins dans la zone où les sections tronconique et cylindrique (1, 2) de la grille de combustion (K) sont reliées entre elles.

4. Dispositif suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que des barreaux de grille (4) résistants à la chaleur, qui forment entre eux des fentes de 4 à 5 mm de largeur chacune, sont disposés entre les consoles (5).

5. Dispositif suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la section tronconique (1) de la grille de combustion (K) est fermée à son extrémité de plus petit diamètre (d) par un clapet à disque (14), qui peut être déplacé d'une position de fermeture fermant la grille de combustion (K) vers le bas dans une position d'ouverture.

6. Dispositif suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la grille de combustion (K) est maintenue, dans la zone du plus petit diamètre (d) de la section tronconique (1), par des jambes (7) parallèles à l'axe qui sont reliées rigidement à une plaque d'appui (8) s'étendant dans la direction radiale, montée rotative à l'extérieur d'un carter (G) qui entoure la grille de combustion.

7. Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé en ce que la plaque d'appui (8) ferme à une extrémité tournée vers la grille de combustion (K) un caisson d'air qui est en plusieurs compartiments d'air (10) par des cloisons.

8. Dispositif suivant la revendication 7, caractérisé en ce que le caisson d'air est fermé à son autre extrémité par une bague de roulement (11) ronde, qui est supportée sur son pourtour par deux agencements de rouleaux porteurs (12).

9. Dispositif suivant la revendication 8, caractérisé en ce que la bague de roulement (11) présente un nombre de trous (21) parallèles à l'axe correspondant au nombre des compartiments d'air (10), qui débouchent respectivement dans les compartiments (10).

10. Dispositif suivant l'une des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que le nombre des compartiments d'air (10), le nombre des jambes (7) et le nombre des consoles (5) sont égaux entre eux, les jambes (7) ont une configuration creuse et forment respectivement avec les consoles (5) des conduits d'écoulement continus, et les espaces intérieurs des jambes (7) sont respectivement reliés aux compartiments d'air (10) au travers de percées (9) dans la plaque d'appui (8).

11. Dispositif suivant la revendication 8, caractérisé en ce que sur le côté de la bague de roulement (11) opposé au caisson d'air s'applique une bague d'étanchéité glissante (16), qui présente un nombre de trous correspondant au nombre des compartiments d'air (10), qui se situent sur un rayon aussi grand que le rayon sur lequel sont disposés les trous (21) parallèles à l'axe de la bague de roulement (11), que les trous de la bague d'étanchéité glissante (16) sont respectivement entourés par des raccords de tuyaux flexibles (18) et la bague d'étanchéité glissante (16) est maintenue au contact de la bague de roulement (11) par des dispositifs à ressort (17).

12. Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé en ce que les raccords de tuyaux flexibles (18) sont respectivement reliés au moyen d'un flexible (19) et d'une vanne de réglage (22) à un caisson d'arrivée d'air primaire (20) commun.

13. Dispositif suivant l'une des revendications 8 à 12, caractérisé en ce qu'au centre de la plaque d'appui (8) est fixé un arbre (23) qui s'étend à l'écart de la plaque (8) à partir du côté de cette dernière opposé à la grille de combustion (K) et est supporté dans le châssis par un palier à rouleaux (24) dans la zone de son extrémité distante de la plaque d'appui (8).

14. Dispositif suivant la revendication 13, caractérisé en ce que le palier à rouleaux (24) est supporté dans le châssis (S) au moyen d'un dynamomètre.

15. Dispositif suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les consoles (5) sont reliées entre elles par plusieurs bagues en acier plat (6) s'étendant dans la direction périphérique, disposées à l'extérieur de la chambre de combustion entourée par la grille de combustion (K), parmi lesquelles des bagues voisines portent à chaque fois une série de barreaux de grille (4) identiques de section transversale en T.

16. Dispositif suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la chambre de post-combustion (31) est disposée de façon coaxiale par rapport à la grille de combustion (K).

17. Dispositif suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'à l'extrémité supérieure de la chambre de post-combustion (31) se raccorde en tant que dispositif d'arrivée d'air secondaire (W) un espace collecteur d'air annulaire, qui est muni d'une conduite d'arrivée d'air (36) qui débouche tangentiellement dans ce dernier et entoure l'ouverture supérieure de la chambre de post-combustion (31), et est délimité intérieurement par deux chicanes (37) essentiellement semi-circulaires, disposées diamétralement, qui sont prolongées chacune par une languette (38) s'étendant tangentiellement à elle à l'intérieur de l'espace collecteur d'air, qui forme avec l'autre chicane voisine (37) une fente (40) pour l'envoi d'air secondaire tangentiellement à la paroi intérieure de la chambre de post-combustion (31), qu'un dispositif (39) est prévu pour le déplacement radial des languettes (38) pour la modification de la largeur (d₂) de la fente (40) en son point le plus étroit à l'intérieur d'une plage de 5 à 30 mm, qu'un collet (41), qui entoure une ouverture concentrique à la chambre de post-combustion (31), est monté du côté sortie sur le dispositif d'arrivée d'air secondaire (W), et que, rapportés à la puissance calorifique indiquée, les chicanes (37) présentent une longueur axiale L₃ de 410 mm, le diamètre moyen D₄ de l'ouverture entourée par les chicanes (37) du dispositif d'arrivée d'air secondaire (W) est de 850 mm, et le collet (41) présente un diamètre d'ouverture D₅ de 700 mm.

18. Dispositif suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'une première ouverture avec une gaine (32) pour l'envoi de matériaux combustibles sur la grille de combustion (K) est réalisée dans la paroi conique de la chambre de post-combustion (31), au-dessus de la grille (K).

19. Dispositif suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que dans la paroi conique de la chambre de post-combustion (31), au-dessus de la grille de combustion (K), est réalisée une seconde ouverture (33) au-dessus de laquelle est disposé un brûleur d'allumage par lequel un jet de flamme peut être dirigé sur la grille de combustion (K).

20. Dispositif suivant l'une des revendications 6 à 19, caractérisé en ce qu'au-dessous de la grille de combustion (K), dans le carter (G) entourant la grille (K), se situe un cendrier dans lequel est disposé un agencement de transporteur à vis (29) pour l'évacuation des cendres dans une décharge de cendres.

21. Dispositif suivant l'une des revendications 6 à 20, caractérisé en ce que le carter (G) se raccorde hermétiquement au post-brûleur (N).

22. Dispositif suivant la revendication 21, caractérisé en ce que le post-brûleur (N) présente un corps (G₃), qui est relié au carter (G) de la grille de combustion (K).

23. Dispositif suivant l'une des revendications 20 à 22, caractérisé en ce que le carter (G) entourant la grille de combustion (K) se compose de deux parties (G₁, G₂) reliées de façon amovible entre elles, dont une première partie (G₁) est stationnaire et une seconde partie (G₂), présentant une paroi arrière de carter, est reliée au châssis (S) supportant la grille de combustion (K), et le châssis est formé par un chariot (S) à l'aide duquel la grille de combustion (K) peut être retirée de la première partie de carter (G₁) après le déblocage mutuel des parties de carter (G₁, G₂).

24. Dispositif suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, pour des puissances calorifiques qui diffèrent de 4 MW d'un facteur donné, les dimensions de la grille de combustion, exception faite de l'angle d'ouverture β, sont modifiées proportionnellement à la puissance 2,5 du facteur donné et les dimensions de la chambre de post-combustion proportionnellement à la puissance 2 de ce facteur par rapport aux dimensions indiquées, le diamètre d'entrée (D2) de la chambre de post-combustion (31) étant alors adapté au diamètre de débouché (d1) de la une coiffe (3).

Zeichnung