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(11) | EP 1 008 644 A1 |
| (12) | DEMANDE DE BREVET EUROPEEN |
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| (54) | Compositions hydroalcooliques concentrées fluides d'alkylamidopropylbétaines de coprah ou de palmiste hydrogéné |
| (57) On décrit des solutions hydroalcooliques d'alkylamidopropylbétaïnes de coprah ou
de palmiste hydrogéné à teneur en bétaïne supérieure à 50%, fluides, stables et pompables
comme occupant une zone bien définie de leur diagramme ternaire bétaïne / eau / éthanol.
On les prépare par synthèse et quaternisation de l'amidoamine directement dans le
milieu solvant où elles sont définies. |
[0001] L'invention concerne des solutions concentrées hydroalcooliques de faible viscosité, limpides, peu colorées et stables dans un intervalle de température compris entre 5 et 50°C, et contenant au moins 50% en poids d'alkylamidopropylbétaïne répondant à la formule générale (I) :
dans laquelle R représente le radical alkyle d'une coupe d'acides gras de type coprah ou palmiste hydrogénés, d'indice d'iode au maximum de 1 (en grammes d'iode par 100 g). La composition approximative d'une telle coupe est, en pourcents pondéraux :
50-65 % d'acide laurique,
15-26 % d'acide myristique,
8-14 % d'acide palmitique,
7-15 % d'acide stéarique,
la fraction insaturée responsable du faible indice d'iode étant représentée par moins de 1% d'acide oléique.[0002] Dans la suite de l'exposé, on nommera pour simplicité "bétaïnes" ces alkylamidopropyl-bétaïnes. Leurs solutions ne présentent ces qualités que si leur composition est choisie de façon précise dans une zone du diagramme bétaïne / éthanol / eau normalisé à 100 en poids après correction du NaCI présent.
[0003] Les bétaïnes répondant à la formule générale (I) sont des tensioactifs amphotères très bien tolérés par la peau, possédant d'excellentes caractéristiques nettoyantes et moussantes, et qui sont tout à fait adaptés à la confection d'une multitude de compositions tensioactives, tels qu'agents de lavage, de nettoyage (produits liquides pour le lavage de la vaisselle à la main) et compositions pour soins capillaires (shampooings) et corporels (gels douche et bains moussant).
[0004] La préparation de ce type de bétaïne est décrite dans de nombreux documents, et les procédés sont connus de l'homme de l'art, par exemple le brevet US 3,225,074 (American Cyanamid). Elle consiste à faire réagir un acide gras ou une coupe d'acides gras avec la N,N-diméthyl-1,3-propanediamine (DMAPA) entre 140 et 200°C, puis à quaterniser l'amidoamine tertiaire obtenue, de formule générale (II):
par l'acide monochloracétique en présence d'un sel alcalin ou le sel correspondant de cet acide, la réaction de quaternisation s'opérant le plus souvent en milieu aqueux. Le chlorure alcalin, fréquemment le chlorure de sodium, sous-produit de la réaction, est généralement laissé dans cette solution aqueuse de bétaïne. Ces bétaïnes aqueuses sont commercialisées avec une concentration voisine de 30 % en poids.
[0005] On a souvent essayé de préparer industriellement les solutions de bétaïne les plus concentrées et les plus fluides possibles, pour des raisons bien compréhensibles de réduction des coûts de transport et de stockage, sans pour autant sacrifier la facilité de leur manipulation.
[0006] L'homme de l'art sait que lorsque la concentration d'une solution aqueuse d'agent tensioactif augmente, sa viscosité augmente aussi. Certains auteurs ont néanmoins cherché à concentrer par évaporation sous pression réduite des solutions de bétaïne obtenues selon les procédés usuels, mais leur viscosité augmente rapidement, et elles deviennent pâteuses à environ 40 % en poids de bétaïne, puis continuent de se solidifier au fur et à mesure du départ de l'eau : il n'est pas possible d'obtenir des solutions concentrées selon cette voie. Il est toutefois rapporté dans EP 0,302,329 (Th. Goldschmidt) qu'il a été possible de contourner partiellement cette difficulté en ajustant le pH de la solution entre 1 et 4,5 avec un acide minéral (chlorhydrique, sulfurique, phosphorique). Les auteurs obtiennent ainsi des solutions contenant de 43 à 44 % en poids de bétaïne (ou 53 à 54 % d'extrait sec) avec une viscosité voisine de 1000 mPa.s à 25°C. Mais les problèmes de corrosion lors du stockage et du transport ainsi que le pH atypique de ces solutions de bétaïne limitent leur utilisation, et par ailleurs elles gélifient en dessous de 16°C.
[0007] Une autre voie est celle de l'obtention de bétaïne en poudre, par atomisation des solutions fluides à moins de 30 %. On peut penser à redissoudre ces poudres dans des solvants adéquats, mais la redissolution de ces poudres est entravée par la formation lors de la mise en contact de la poudre et du solvant de grumeaux ou de pâtes gélifiées qui ne peuvent pratiquement plus repasser en solution, du moins dans des temps raisonnables et compatibles avec une activité industrielle.
[0008] La demande internationale WO 97/12856 (HENKEL) divulgue et revendique un procédé de fabrication d'agents tensioactifs de type bétaïne à faible teneur en sels (0,98 à 1,01 % de NaCI résiduel) par quaternisation d'amines tertiaires et/ou d'amidoamines tertiaires par le monochloracétate de sodium dans un mélange hydroalcoolique composé de 5 à 10 % en poids d'eau et de 35 à 50 % en poids d'éthanol et/ou d'isopropanol, cette réaction étant suivie d'une élimination de la fraction de sel précipité, d'une élimination totale du solvant et d'un réajustement en eau du milieu réactionnel afin d'amener la solution à la concentration en matière active désirée, en l'occurrence 30 %. Le rapport pondéral eau / éthanol revendiqué par les auteurs est typique d'un procédé visant à éliminer le NaCI formé au cours de la réaction. Une composition de ce genre avait fait l'objet du brevet US 4,705,893 (KAO), représentée par une zone pentagonale du diagramme ternaire bétaïne / eau / éthanol définie par les coordonnées triangulaires (80/10/10), (80/15/5), (40/55/5), 40/27,5/32,5) et (52,5/10/37,5). Dans les 2 cas, il s'agit de procédés dont l'objectif essentiel est l'obtention de solutions de tensioactifs amphotères non concentrées totalement aqueuses à faibles teneurs en sels.
[0009] L'homme du métier est familiarisé avec l'idée de l'existence possible de domaines de phases fluides dans un système tensioactif amphotère/ eau / solvant. Cette idée est reprise dans WO 95/14076 (Albright et Wilson), en réalité sans autre enseignement concret que celui des exemples individuels rapportés dans cette publication qui approchent au mieux les conditions du problème présent, à savoir des compositions de coco-ou lauryl-amidopropylbétaïne - sel en solution dans un solvant mixte du type eau / glycol.
[0010] Le problème qui reste posé est celui de l'obtention de solutions d'alkylbétaïne de coprah ou de palmiste hydrogéné qui soient les plus concentrées possibles, c'est-à-dire à au moins 50% en poids, limpides et peu colorées, fluides et pompables (viscosité inférieure à 1000 mPa.s), stables entre 5 et 50°C sur des durées prolongées, ceci afin de réduire les coûts de conditionnement, de transport et de stockage, qui soient facilement manipulables et qu'on puisse formuler en l'état avec d'autres tensioactifs, par exemple les alkyléthersulfates, les alcanolamides, ou autres matières premières de base entrant notamment dans les formulations de savons liquides, shampooings, gels de douche, et autres préparations cosmétiques. Le recours au coprah hydrogéné est une contrainte imposée par l'exigence pour ces compositions destinées à des utilisations cosmétiques d'une meilleure stabilité à l'oxydation que celle qu'on peut espérer des coupes naturelles non hydrogénées.
[0011] La présente invention apporte une solution à ce problème technique, qui consiste à préparer l'alkylbétaïne par quaternisation du produit de réaction de la diméthylaminopropylamine sur un acide gras de coprah ou de palmiste hydrogéné en présence de petites quantités d'éthanol, à condition toutefois de se limiter à un domaine bien précis et étroit du diagramme de phase tel que défini maintenant.
[0012] On raisonne en compositions ternaires bétaïne / eau / éthanol, représentées sur le diagramme ternaire en coordonnées réduites
B* = [bétaïne / (bétaïne + eau + éthanol)] . 102
W* = [eau / (bétaïne + eau + éthanol )] . 102
E* = [éthanol / (bétaïne + eau + éthanol )] . 102
où bétaïne a le sens de, et se mesure comme bétaïne = extrait sec - NaCI, où s'applique la relation de bouclage à 100% de la composition B* + W* + E* = 100,toutes les grandeurs bétaïne, extrait sec, eau, éthanol, ClNa étant exprimées en poids, les grandeurs réduites B*, W* et E*, apparaissant comme des poids %.
[0013] Avec cette définition, la bétaïne prise en compte est une bétaïne brute, c'est à dire constituée d'alkylamidobétaïne telle que répondant à la formule I, avec quelques restes de réactifs et quelques sous-produits de réaction de dépassant pas 3 % en poids (voir l'exemple 1).
[0014] Les compositions de l'invention sont celles qui obéissent à aux relations
52 % ≤ B* ≤ 57 %
E* ≥ 21 %
W* ≥ 20 %
W* /W* + E* ≤ 54 %
[0015] Dans les compositions de l'invention, NaCI est présent à hauteur de 6 % maximum en poids, valeur au-delà de laquelle ces compositions deviennent incontrôlables, ne serait-ce que par précipitation du sel.
[0016] Les compositions selon l'invention sont aptes au stockage prolongé sur des périodes d'au moins trois mois, au cours desquelles on n'observe ni gélification, ni démixtion, ni précipitation de sels, ni évolution importante de coloration ou de limpidité dans l'intervalle de température compris entre 5 et 50°C. Ces solutions présentent en outre l'avantage d'être peu moussantes à l'état concentré ce qui facilite leur manipulation. Un autre avantage réside dans le fait que ces solutions concentrées sont suffisamment résistantes à l'invasion microbienne, de sorte que l'adjonction de conservateurs est inutile. Ces caractéristiques rendent ces solutions particulièrement aptes à la confection de compositions cosmétiques.
[0017] Un autre objet de la présente invention concerne le procédé de fabrication de ces solutions concentrées qui consiste à préparer les diméthylaminopropylamides de coprah ou de palmiste hydrogéné intermédiaires et à les quaterniser par l'acide monochloracétique en présence de soude ou le monochloracétate de sodium directement dans le milieu solvant choisi, c'est-à-dire obéissant à la règle de composition
définie plus haut.
[0019] Exemple 1 : fabrication d'une bétaïne de coprah hydrogéné à environ 52,4 % en poids de bétaïne, soit 57,4 % d'extrait sec, dont les coordonnées réduites B*/W*/E* dans le diagramme de phase sont 55 / 22,5 / 22 5 (en % poids).
1/a - Préparation de l'aminoamide de coprah (Mw = 309 g)
[0020] Dans un réacteur, charger 731 kg d'acide gras de coprah d'indice d'iode ≤ 1, fondu à 50°C. Purger le réacteur et son contenu par barbotage à l'azote et le porter à 190°C. Ajouter en 4 heures par plongeant 347 kg de diméthylaminopropylamine (DMAPA), en sortant en permanence les eaux de distillation. Maintenir à 190°C sous courant d'azote jusqu'à ce que le produit de réaction affiche un indice d'acide inférieur à 4,5 mg KOH/g . Refroidir à 150°C, injecter par plongeant en 1 heure 100 kg d'eau et sécher à 150°C sous barbotage d'azote jusqu'à une teneur en eau inférieure à 0,1 %. Refroidir à 60°C, arrêter le barbotage d'azote et vidanger.
[0021] Les caractéristiques usuelles de l'amidoamine tertiaire ainsi obtenue sont les suivantes :
| Alcalinité HClO4 | 3,28 - 3,32 |
| IA | 4,4 mg KOH/g |
| Acide gras libre | 1,6 % |
| DMAPA libre | 57 ppm |
| Teneur en eau | < 0,1 % |
1/b - Fabrication de la solution concentrée de Bétaïne de coprah
[0022] Dans un autre réacteur, charger à température ambiante 233,7 kg d'éthanol, 127,4 kg d'eau, puis 163 kg d'acide monochloracétique. Porter à 25°C, puis ajouter lentement 473 kg de l'amidoamine préparée en 1/a en contrôlant l'exotherme afin que la température ne dépasse pas 40°C. Ajouter alors 153 kg de soude à 50 % en une heure environ, en maintenant la température à 40°C, puis monter lentement à 80°C. Maintenir à cette température jusqu'à ce que la teneur en amidoamine atteigne une valeur stable de 1 % en veillant à ce que le pH d'une prise d'essai préalablement diluée à 5 % dans l'eau soit toujours compris entre 10 - 10,5. Après une heure, refroidir à 40°C et ajuster le pH à 6,5 avec une solution HCI 31 %. Eliminer par décantation, filtration ou centrifugation la fraction de NaCI précipité.
[0023] On obtient ainsi une solution de bétaïne concentrée présentant les compositions principales suivantes :
| Monochloracétate de sodium | < 3 ppm |
| DMAPA libre | < 5 ppm |
| Glycolate de sodium | 0,3 % |
| Acide gras libre | 0,8 % |
| Amidoamine libre | 1,0 % |
| pH à 5 % (23°C) | 6,5 |
| Couleur Hazen (t = 0) | 100 Hz |
| Couleur Hazen (t = 6 semaines) d | 110 Hz |
| d : vieillissement à 45°C |
[0025] Contre-exemple 1 : On reprend les conditions opératoires de l'étape 1/b de l'exemple 1, à l'exception des charges matières premières, lesquelles ont été ajustées pour obtenir une bétaïne de coprah hydrogéné à environ 55,6 % de bétaïne, soit 60,5 % d'extrait sec, dont les coordonnées triangulaires B*/W*/E* corrigées du NaCI dans le diagramme de phase sont 58,5 / 20,0 / 21 5 (en % poids).
[0026] On obtient un gel visqueux non newtonien biréfringent, de type cristal liquide, difficile à manipuler et à formuler entre 5 et 50°C.
[0027] Contre-exemple 2 : On reprend les conditions opératoires de l'étape 1/b de l'exemple 1, à l'exception des charges matières premières, lesquelles ont été ajustées pour obtenir une bétaïne de coprah à environ 49,35 % de bétaïne brute, soit 63,75 % d'extrait sec, dont les coordonnées triangulaires B*/W*/E* corrigées du NaCI dans le diagramme de phase sont 51,5 / 27,0 / 21,5 (en % poids).
[0028] On obtient une solution fluide, limpide et monophasique au voisinage de la température ambiante (20 - 25°C) mais qui, entre 5 et 15°C, subit une évolution rapide vers un mélange biphasique avec une phase gel visqueuse biréfringente et une phase liquide surnageante. Ce produit hétérogène est difficilement utilisable dans l'état.
[0029] Contre-exemple 3 : On reprend les mêmes conditions opératoires que dans l'étape 1/b de l'exemple 1 à l'exception des charges matières premières, lesquelles ont été ajustées pour obtenir une bétaïne de coprah à environ 53,95 % de bétaïne, soit 58,75 % d'extrait sec, dont les coordonnées triangulaires B*/W*/E* corrigées du NaCI dans le diagramme de phase sont 65,5 / 17,75 / 25,75 (en % poids).
1. Compositions comportant une alkylamidopropylbétaïne répondant à la formule générale
(I) :
du sel, de l'eau et de l'éthanol, se présentant sous forme de solutions fluides, faciles à pomper, limpides et peu colorées, stables entre 5 et 50°C et présentant une viscosité inférieure à 1000 mPa.s, le radical alkyl R de ladite alkylamidopropylbétaïne étant celui d'une coupe d'acide gras de type coprah ou palmiste hydrogéné, d'indice d'iode tout au plus égal à 1,
caractérisées en ce que les composants bétaïne, eau et éthanol, rapportées en compositions réduites par
du sel, de l'eau et de l'éthanol, se présentant sous forme de solutions fluides, faciles à pomper, limpides et peu colorées, stables entre 5 et 50°C et présentant une viscosité inférieure à 1000 mPa.s, le radical alkyl R de ladite alkylamidopropylbétaïne étant celui d'une coupe d'acide gras de type coprah ou palmiste hydrogéné, d'indice d'iode tout au plus égal à 1,
caractérisées en ce que les composants bétaïne, eau et éthanol, rapportées en compositions réduites par
B* = [bétaïne / (bétaïne + eau + éthanol)] . 102
W* = [eau / (bétaïne + eau + éthanol )] . 102
E* = [éthanol / (bétaïne + eau + éthanol )] . 102
où bétaïne a le sens de, et se mesure comme bétaïne = extrait sec - NaCI,sont liés par les relations
52 % ≤ B* ≤ 57 %
E* ≥ 21 %
W* ≥ 20 %
W* /W* + E* ≤ 54 %
qui définissent leur domaine d'existence des compositions tant que leur teneur en sel est inférieure à 6 % en poids.2. Procédé pour l'obtention des compositions telles que décrites sous la revendication
1, qui consiste à consiste à préparer des diméthylaminopropylamides de coprah ou de
palmiste hydrogéné intermédiaires et à les quaterniser par l'acide monochloracétique
en présence de soude ou par le monochloracétate de sodium directement dans le milieu
solvant eau/éthanol composé de façon à ce qu'on ait
E* ≥ 21 %
W* ≥ 20 %
W* /W* + E* ≤ 54 %
les compositions réduites E* et W* ayant les significations données dans la revendication 1.