Verfahren zum Gewinnen einer Ethylen-reichen Fraktion

Abstract

 Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Gewinnen einer Ethylen-reichen Fraktion mittels kombinierter Adsorption und Rektifikation aus einer aus einem Spaltofen abgezogenen olefinhaltigen Mischfraktion, insbesondere aus einem Ethylenspaltgas, wobei eine im wesentlichen H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion adsorptiv oder permeativ aus der olefinhaltigen Mischfraktion abgetrennt und anschließend die die restlichen Komponenten enthaltende Fraktion der Rektifikation zugeführt wird. Erfindungsgemäß erfolgt in der Rektifikation (T1) eine unscharfe C₁/C₂-Trennung und es wird wenigstens eine an C₂-Komponenten abgereicherte Fraktion (8) vor die adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe (A1) zurückgeführt.
Der adsorptiv oder permeativ arbeitenden Trennstufe (A1) kann wenigstens eine weitere adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe (A2) nachgeschaltet sein, wobei in dieser aus der in der ersten Trennstufe (A1) abgetrennten, H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion (9) eine an C₂ Komponenten reiche Fraktion (10) abgetrennt wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht eine Verringerung der im kalten Trennteil zu verarbeitenden Gasströme, eine Einsparung der Tieftemperaturdemethanisierung und führt insgesamt zu einer Verringerung der Investitionskosten und Kältemittelverdichterleistung.

Beschreibung

[0001] Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Gewinnen einer Ethylen-reichen Fraktion mittels kombinierter Adsorption und Rektifikation aus einer aus einem Spaltofen abgezogenen olefinhaltigen Mischfraktion, insbesondere aus einem Ethylenspaltgas, wobei eine im wesentlichen H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion adsorptiv oder permeativ aus der olefinhaltigen Mischfraktion abgetrennt und anschließend die die restlichen Komponenten enthaltende Fraktion der Rektifikation zugeführt wird.

[0002] Die Fraktionierung einer olefinhaltigen bzw. -reichen Mischfraktion ist bspw. bei Ethylen-Anlagen, in denen aus dem Ethylenspaltgas Ethylen und/oder Propylen gewonnen werden soll, erforderlich. Von besonderer Bedeutung für die Wirtschaftlichkeit ist dabei die möglichst frühe Abtrennung der leichten Gase, wie z. B. H₂, CH₄ und CO, im Prozeßverlauf. Die genannten Komponenten werden nach ihrer Abtrennung im wesentlichen für Heizzwecke verwendet. Der Abgabedruck des Heizgases aus der Spaltgasfraktionierung beträgt 4 bis 6 bar. Die Ofenbrenner saugen die benötigte Verbrennungsluft hierbei nach dem Treibstrahlprinzip selbst an. Die beschriebene Verfahrensweise wird als "Front-end-Demethanisierung" bezeichnet.

[0003] Dazu gibt es verschiedene Methoden:

[0004] Bei der Tieftemperaturrektifikation wird das Ethylenspaltgas einem Druck zwischen 20 und 40 bar und einer Temperatur ≤ -100°C ausgesetzt, so daß Methan als Rücklaufkondensat anfällt. Bei einem Absorptionsverfahren erfolgt die Auswaschung der abzutrennenden C₂- und C₃-Komponenten z. B. durch Pentan als Waschflüssigkeit bei einem Druck von 10 bis 30 bar und einer Temperatur zwischen -30 bis -50°C. Als Variante wurde früher als Waschmittel für die Absorption von Ethylen und Propylen bei Normaltemperatur und einem Druck von ca. 10 bar auch eine wässrige Kupferchlorid-Lösung eingesetzt.

[0005] Als Adsorptionsverfahren wurde auch das sog. "Hypersorptionsverfahren" eingesetzt, bei dem an einem Aktivkohlewanderbett bei einem Druck von 5 bis 10 bar die leichten Komponenten aus dem Spaltgas abgetrennt werden. Die Aktivkohle wurde dabei thermisch regeneriert.

[0006] Die Ethylen- und Propylenreingewinnung, sowie die C₂/C₃-Trennung erfolgen bei den zum Stand der Technik zählenden Verfahren mittels Rektifikation bei einem Druck zwischen 20 und 40 bar und einer Temperatur zwischen 20 °C bei Propylen und bis zu -60°C bei der C₂/C₃-Trennung.

[0007] Im Entwicklungsstadium befinden sich derzeit auch Adsorptionsverfahren zur Alkenabtrennung und/oder Reingewinnung, wobei alkenselektive Adsorbentien eingesetzt werden. Allerdings sind die dabei erreichten Produktreinheiten und -ausbeuten noch nicht zufriedenstellend.

[0008] Aus der DE-A-198 24 575 ist ein Verfahren zum Abtrennen einer im wesentlichen H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion aus einer aus einem Spaltofen abgezogenen olefinhaltigen Mischfraktion, insbesondere aus einem Ethylenspaltgas, bekannt. Bei diesem Verfahren wird eine H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion adsorptiv oder permeativ aus der olefinhaltigen Mischfraktion abgetrennt. Des weiteren werden bei dieser Verfahrensweise Ofenbrenner verwendet, die für niedrige Brenngasvordrücke geeignet sind.

[0009] Nachteilig bei dem in der DE-A-198 24 575 beschriebenen Verfahren ist jedoch, daß der CH₄-Abtrenngrad bei einem vertretbarem Verlust an C₂-Komponenten in das Heizgas nur zwischen 50 und 60 % liegt. Dadurch wird zwar eine Reduzierung des weiterzubehandelnden Gasstromes im kalten Teil der Rektifikation und eine Anhebung der Taupunkte erreicht, jedoch ist weiterhin ein Tieftemperaturprozeß für die C₁/C₂-Trennung erforderlich.

[0010] Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zum Gewinnen einer Ethylenreichen Fraktion mittels einer kombinierten Adsorption und Rektifikation aus einer aus einem Spaltofen abgezogenen olefinhaltigen Mischfraktion, insbesondere aus einem Ethylenspaltgas, anzugeben, das eine Reduzierung der Betriebs- und Investitionskosten ermöglicht. Insbesondere soll die den der adsorptiv oder permeativ arbeitenden Trennstufe nachfolgenden Verfahrensschritten zugeführte Menge leichter Gase verringert und auf diese Weise der Molanteil bzw. der Partialdruck der zu kondensierenden Komponenten erhöht werden. Ferner soll die erforderliche Kältemittelverdichterleistung reduziert werden.

[0011] Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß in der der adsorptiv oder permeativ arbeitenden Trennstufe nachgeschalteten Rektifikation eine unscharfe C₁/C₂-Trennung erfolgt und wenigstens eine an C₂-Komponenten abgereicherte Fraktion vor die adsorptive Trennstufe zurückgeführt wird.

[0012] Der Begriff "unscharfe Trennung" wird weiter unten erläutert werden.

[0013] Eine vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, daß der adsorptiv oder permeativ arbeitenden Trennstufe wenigstens eine weitere adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe nachgeschaltet ist.

[0014] Mittels dieser Ausgestaltung kann in der ersten Trennstufe ein höherer Durchbruch von C₂-Komponenten zugelassen werden, da der Anteil an C₂-Komponenten in der zweiten Stufe adsorbiert wird. Diese an C₂-Komponenten reiche Fraktion wird aus der zweiten Trennstufe abgesaugt, verdichtet und vor die erste adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe zurückgeführt.

[0015] Mit dem höheren Durchbruch an C₂-Komponenten in der ersten Stufe erreicht man zugleich einen höheren Abtrenngrad für die Leichtgase im Bereich von 80 bis 90 % für Methan. Die an Leichtgasen arme Fraktion wird in den kalten Teil zur rektifikatorischen Trennung weitergeleitet.

[0016] Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann über den zulässigen Anteil an C₂-Komponenten im Leichtgas die Kopftemperatur in der Kolonne gewählt werden.

[0017] Das erfindungsgemäße Verfahren in vorteilhafter Weise weiterbildend wird vorgeschlagen, daß der adsorptiv oder permeativ arbeitenden Trennstufe wenigstens eine weitere adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe nachgeschaltet ist, in der aus der abgetrennten, H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion eine an C₂₊-Komponenten reiche Fraktion abgetrennt wird.

[0018] Mittels dieser Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens können die Verluste an C₂-Komponenten in die H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion und damit in das Heizgas minimiert werden. Vorzugsweise wird die an C₂-Komponenten reiche Fraktion deshalb vor die erste adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe zurückgeführt.

[0019] Eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, daß die H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion zumindest teilweise in den Spaltofen als Heizgas zurückgeführt wird. Dabei kommen vorteilhaft sogenannte nichtselbstansaugende Ofenbrenner zum Einsatz. Diese haben den Vorteil, daß bei ihrer Verwendung ein Brenngasvordruck von ca. 1,5 bis ca. 1,7 bar ausreichend ist.

[0020] Entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren wird die H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion mittels eines Adsorptionsprozesses, vorzugsweise eines Druckwechseladsorptionsprozesses, oder eines Membranverfahrens aus der olefinhaltigen Mischfraktion abgetrennt.

[0021] Die Abtrennung der H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion mittels eines Membranverfahrens hat den Vorteil, daß die olefinhaltige Fraktion druckseitig anfällt und auf ein Absaugen sowie Wiederverdichten verzichtet werden kann. Der Verfahrensdruck kann dabei so gewählt werden, daß die leichten Gase als Permeat bereits bei einem geeigneten Brenngasvordruck anfallen.

[0022] Es hat sich als zweckmäßig erwiesen, wenn entsprechend einer weiteren Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens - im Falle des Vorsehens von mindestens zwei Trennstufen - wenigstens eine der Trennstufen als ein Druckwechseladsorptionsprozeß ausgeführt ist.

[0023] Eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht darin, daß als erste Trennstufe zur Trennung zwischen C_1-- und C₂₊-Komponenten ein Membrantrennprozeß eingesetzt wird. Der durch die Membran tretende Anteil an C₂₊-Komponenten wird durch die nachfolgende Adsorptionsstufe zurückgehalten, mittels einer Vakuumpumpe abgesaugt und verdichtet.

[0024] Die an C₂₊-Komponenten reichen Fraktionen aus der Membran- sowie der Adsorptionsstufe werden gemäß einer ersten Alternative zusammengeführt und auf den für die nachfolgende Rektifikation erforderlichen Druck nachverdichtet. Diese Verfahrensweise hat den Vorteil, daß nur ein Teil der an C₂₊-Komponenten reichen Fraktion vom Adsorbens abgesaugt und ein zweites Mal auf den für die Leichtgasabtrennung benötigten Druck von 2 bis 5 bar verdichtet werden muß. Alternativ hierzu kann die in der der Membranstufe nachgeschalteten Adsorptionsstufe anfallende C₂₊-Komponenten reichen Fraktion auch vor die Membranstufe zurückgeführt werden.

[0025] Eine vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, daß die adsorptive Abtrennung der H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion bei einem Adsorptionsdruck zwischen 1,0 und 10,0 bar, vorzugsweise zwischen 2,5 und 5,0 bar, und einer Temperatur von 0 bis 100 °C, vorzugsweise von 20 bis 50 °C erfolgt.

[0026] Als Adsorptionsmittel können Silikagele, Alugele, Aktivkohlematerialien und/oder Zeolithe verwendet werden. Um deren Selektivität für Alkene zu erhöhen, empfiehlt es sich, die Adsorbentien mit geeigneten Ionen, wie bspw. Cu⁺- und/oder Cd⁺⁺-Ionen, zu dotieren. Die Regenerierung der beladenen Adsorptionsbetten kann durch Evakuieren der Adsorptionsbetten mittels wenigstens einer Vakuumpumpe und/oder mittels Überleiten eines Spülgases erfolgen.

[0027] Das erfindungsgemäße Verfahren sowie weitere Ausgestaltungen desselben seien im folgenden anhand des in der Figur dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert.

[0028] Über Leitung 1 wird einem Spaltofen S eine Kohlenwasserstoffreiche Einsatzfraktion, die bspw. aus einer Erdölraffinerie stammt, zugeführt. Bei Großanlagen werden im Regelfall mehrere Spaltöfen S parallel betrieben. Aus dem Spaltofen S wird über Leitung 2 eine olefinhaltige Mischfraktion abgezogen und mittels des Verdichters C1 auf einen Druck zwischen 2,5 und 5 bar komprimiert.

[0029] In einer adsorptiven oder permeativen ersten Trennstufe A1 wird aus der olefinhaltigen Mischfraktion eine H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion abgetrennt. In einer zweiten adsorptiv oder permeativ arbeitenden Trennstufe A2, der die H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion über Leitung 9 zugeführt wird, wird aus dieser eine an C₂₊-Komponenten reiche Fraktion abgetrennt und über Leitung 10 vor den Kompressor C1 zurückgeführt. Mittels der zweiten Trennstufe A2 kann somit gewährleistet werden, daß der Verlust an C₂₊-Komponenten in das Heizgas so gering als möglich ist.

[0030] Die aus der zweiten Trennstufe A2 abgezogene H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion wird über Leitung 11 zumindest teilweise in den Spaltofen S als Heizgas zurückgeführt. Derjenige Teil der abgetrennten H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion, der nicht dem Spaltofen S zugeführt wird, wird über Leitung 12 aus der Anlage abgezogen.

[0031] Bei Ausführung der ersten Trennstufe A1 als Membrananlage diffundieren überwiegend die leichten Gase wie z. B. H₂, CH₄ und CO durch die Membranwand. Die Abtrennung erfolgt bei einem Druck zwischen 2 und 6 bar und einer Temperatur zwischen 0 und 100°C, vorzugsweise zwischen 20 und 50 °C. Die Fraktion der schwereren Gase wird hierbei auf der Druckseite angereichert.

[0032] Bei Ausführung der ersten und/oder zweiten Trennstufe A1 bzw. A2 als Adsorptionsprozeß ist diese vorzugsweise als Druckwechseladsorptionsanlage ausgebildet Dabei werden im Regelfall mehrere Adsorber parallel angeordnet, so daß ein kontinuierlicher Betrieb möglich ist. Die Abtrennung der H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion aus der olefinhaltigen Mischfraktion erfolgt vorzugsweise bei einem Adsorptionsdruck zwischen 1,0 und 10,0 bar, insbesondere zwischen 2,5 und 5,0 bar, sowie bei einer Temperatur zwischen 0 und 100°C, insbesondere zwischen 20 und 50 °C. Geeignete Adsorptionsmittel wurden bereits oben genannt.

[0033] Die Regenerierung der beladenen Adsorptionsbetten kann - wie ebenfalls bereits erwähnt - durch Druckabsenkung und/oder Evakuieren der Adsorptionsbetten mittels wenigstens einer Vakuumpumpe mit Nachverdichtung sowie alternativ oder zusätzlich mittels Überleiten eines Spülgases erfolgen.

[0034] Die an den gewählten Adsorptionsmitteln angelagerte olefinhaltige Mischfraktion wird sodann bspw. mittels einer in der Figur nicht dargestellten Vakuumpumpe abgesaugt und über Leitung 3 einem Verdichter C2 zugeführt. In diesem wird die olefinhaltige Mischfraktion auf einen Druck von 10 bis 60 bar, vorzugsweise von 20 bis 40 bar verdichtet und anschließend dem Trennprozeß T1 zugeführt. Abhängig von der Zusammensetzung der olefinhaltigen Mischfraktion sowie deren weiteren Verwendungszweck kann der Trennprozeß T1 eine Sauergaswäsche, eine Trocknung, eine Hydrierung, eine C₂/C₃-Trennung, eine Propan-Propylentrennung sowie eine C₃/C₄₊-Trennung und gegebenenfalls weitere Trennschritte umfassen.

[0035] Im vorliegenden Falle wird die aus der ersten Trennstufe A1 abgezogene olefinhaltige Mischfraktion in dem Trennprozeß T1 konventionell bis zu der C₂/C₃-Trennung weiterbehandelt. Diese Trennstufe ist zweigeteilt. In ihr wird im ersten Teil eine sog. unscharfe C₁/C₂-Trennung im Kolonnenkopf sowie eine sog. scharfe C₁/C₂₊-Trennung im Kolonnensumpf und im zweiten Teil eine scharfe C₂/C₃₊-Trennung durchgeführt.

[0036] Bei einer unscharfen Trennung einer zweikomponentigen Fraktion mit den Komponenten A (Kopfprodukt) und B (Sumpfprodukt) liegt der Anteil der Komponente B in dem an der Komponente A reichen Kopfprodukt im Bereich von bspw. 10 bis 50 %, während der Anteil der Komponente A in dem an der Komponente B reichen Sumpfprodukt im ppm-Bereich liegt. Bei einer scharfen Trennung liegt der Anteil der Komponente B in dem an der Komponente A reichen Kopfprodukt im ppm Bereich und umgekehrt.

[0037] Am Kopf der ersten Trennkolonne erfolgt eine unscharfe C_1-/C₂-Trennung. Der Gehalt an C₂-Komponenten in der Methan-haltigen Kopifraktion korreliert mit dem Druck und der notwendigen Kühltemperatur. Durch diese Parameter kann die Kühltemperatur so gewählt werden, daß Propylenkälte ausreichend ist. Die so gewonnene Methan-reiche Fraktion wird über Leitung 8 vor die erste Trennstufe A1 zurückgeführt.

[0038] In der zweiten Trennkolonne erfolgt eine C₂/C₃₊-Trennung. Aus der C₃₊-Fraktion wird nach der Propan/Propylentrennung über Leitung 7 eine Propan-reiche Fraktion vor den Spaltofen S zurückgeführt. Zusätzlich wird aus dem Kopf der Trennkolonne eine im wesentlichen reine C₂-Fraktion abgezogen und über Leitung 4 dem zweiten Trennprozeß T2 zugeführt. Dieser ist im vorliegenden Falle als ein sog. C₂-Splitter ausgeführt. Die in ihm gewonnene Ethylen-Produktfraktion wird über Leitung 5 aus dem Verfahren abgeführt, während die anfallende Ethan-reiche Fraktion über Leitung 6 ebenfalls vor den Spaltofen S zurückgeführt wird.

[0039] Die beschriebene C₂/C₃-Trennung des Trennprozesses T1 könnte hierbei sowohl in einer als auch in zwei separaten Trennkolonnen erfolgen.

[0040] Die beschriebene Verfahrensführung hat gegenüber dem in der DE-A-198 24 575 offenbarten Verfahren den Vorteil, daß der gesamte Tieftemperaturteil nach der konventionellen C₂/C₃-Trennung bis zum C₂-Splitter mit C₂-Kältkreislauf und Coldbox entfällt.

[0041] Durch die zweistufige Leichtgasabtrennung kann der Abtrenngrad für Methan erhöht werden, so daß 35 bis 40 % des Gesamtgasstromes in Form von Leichtgas vor dem Hauptverdichter, der Sauergaswäsche, dem Trockner, der Hydrierung sowie der C₂/C₃-Trennung abgetrennt werden. Damit können auch diese Anlagenteile kleiner dimensioniert werden. Letztendlich ist eine Einsparung bei den Investitionskosten in einer Größenordnung von ca. 5 bis 10 % des Gesamtprozesses zu erwarten.

[0042] Da das erfindungsgemäße Verfahren keine Ethylenkälte benötigt und die Menge der aus der Trennstufe A1 abgezogenen, im Tieftemperaturteil zu trennenden olefinhaltigen Mischfraktion kleiner ist als bei den vorgenannten Verfahren, können zudem Kältemittelverdichterleistung und entsprechende Reboilerheizleistung eingespart werden.

[0043] Weitere Vorteile ergeben sich bei einer Erweiterung bzw. einem Umbau bestehender Ethylenanlagen. Durch die Realisierung des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Gewinnen einer Ethylen-reichen Fraktion kann der olefinhaltige Strom um den Betrag der adsorptiv oder permeativ abgetrennten Leichtgase vergrößert werden. Der für die Trennaufgabe überflüssig gewordene C₂-Kältekreislauf, die Wärmetauscher und die Kolonne für die C₁/C₂-Trennung können teilweise oder mit geringem Umbauaufwand zur zusätzlichen C₂-Trennung verwendet werden. Somit dürfte auch ein sog. Anlagenrevamp wesentlich einfacher und preisgünstiger werden.

[0044] Das erfindungsgemäße Verfahren zum Gewinnen einer Ethylen-reichen Fraktion mittels kombinierter Adsorption und Rektifikation ist insbesondere auch bei der Ethylenreinigung aus der Ethandehydrierung oder bei der Ethylengewinnung aus einem FCC-Gas anwendbar.

Ansprüche

1. Verfahren zum Gewinnen einer Ethylen-reichen Fraktion mittels kombinierter Adsorption und Rektifikation aus einer aus einem Spaltofen abgezogenen olefinhaltigen Mischfraktion, insbesondere aus einem Ethylenspaltgas, wobei eine im wesentlichen H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion adsorptiv oder permeativ aus der olefinhaltigen Mischfraktion abgetrennt und anschließend die die restlichen Komponenten enthaltende Fraktion der Rektifikation zugeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß in der Rektifikation (T1) eine unscharfe C₁/C₂-Trennung erfolgt und wenigstens eine an C₂-Komponenten abgereicherte Fraktion (8) vor die adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe (A1) zurückgeführt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet daß der adsorptiv oder permeativ arbeitenden Trennstufe (A1) wenigstens eine weitere adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe (A2) nachgeschaltet ist, in der aus der in der ersten Trennstufe (A1) abgetrennten, H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion (9) eine an C₂ Komponenten reiche Fraktion (10) abgetrennt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die an C₂ -Komponenten reiche Fraktion (10) aus der zweiten Trennstufe (A2) vor die erste adsorptiv oder permeativ arbeitende Trennstufe (A1) zurückgeführt wird.

4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die H₂, CH₄ und CO enthaltende Fraktion (9, 11) zumindest teilweise in oder vor den Spaltofen (S) zurückgeführt wird.

5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Spaltofen (S) mit wenigstens einem nichtselbstansaugenden Ofenbrenner betrieben wird.

6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens eine der Trennstufen (A1, A2) als ein Druckwechseiadsorptionsprozeß ausgeführt ist.

7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die adsorptive Abtrennung (A1) der H₂, CH₄ und CO enthaltenden Fraktion (3) bei einem Adsorptionsdruck zwischen 1,0 und 10,0 bar, vorzugsweise zwischen 2,5 und 5,0 bar, und einer Temperatur von 0 bis 100 °C, vorzugsweise von 20 bis 50 °C erfolgt.

8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Regenerierung des oder der beladenen Adsorptionsbetten mittels wenigstens einer Vakuumpumpe und/oder Überleiten eines Spülgases erfolgt.

9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß als Adsorptionsmittel Silikagele, Alugele, Aktivkohlematerialien und/oder Zeolithe verwendet werden.

10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das verwendete Adsorptionsmittel mit Cu⁺-Ionen und/oder Cd⁺⁺-Ionen dotiert ist.

Zeichnung