La présente invention concerne un ensemble adaptateur de tension destiné notamment, mais non exclusivement, à compenser les variations de tension d'une ligne d'alimentation électrique du réseau de distribution d'énergie électrique.

Les lignes d'alimentation électrique du réseau délivrent une tension qui évolue dans le temps. En effet, lorsque la puissance appelée augmente soudainement, on observe des chutes de tension en bout de ligne notamment.

Les surtensions peuvent également être dues aux manoeuvres sur les lignes ; elles peuvent provenir d'une commutation au niveau des transformateurs d'alimentation, de la mise en service de machines tournantes fortement selfiques, ou du déséquilibre du réseau triphasé.

Or, les normes prévoient, par exemple en France en zone rurale à ce jour, que la tension efficace du réseau Basse Tension doit être comprise dans l'intervalle 230 V +6/-10%, c'est-à-dire entre 207 et 244 V.

En effet, les variations de tension présentent des inconvénients car il existe de nombreux appareils électriques et électroniques dont les variations de tension d'alimentation ne doivent pas dépasser un pourcentage déterminé de la tension nominale d'alimentation sous peine d'endommagement définitif ou momentané.

Afin de remédier à ces inconvénients, on a imaginé des appareils de régulation de tension utilisant des transformateurs à rapports variables mais dont l'autoconsommation est importante ou dont les coupures d'alimentation lors du changement de rapport de transformation sont indésirables.

Par ailleurs, de tels dispositifs présentent des temps de réponse élevés, ce qui peut provoquer des surtensions pendant des temps inacceptables du point de vue du distributeur d'électricité, lorsqu'un ou des utilisateurs déconnectent une charge brutalement.

Un objet de la présente invention est de fournir un ensemble adaptateur de tension apte à répondre rapidement aux variations de tension de la ligne d'alimentation, en particulier en cas de surtension, et ne produisant pas de coupures ou micro-coupures sur la ligne.

Pour atteindre ce but, selon l'invention, l'ensemble adaptateur comporte, un dispositif d'adaptation de tension auquel est appliqué une tension d'entrée V_E à adapter et muni de moyens diviseurs de tension pour élaborer une tension additionnelle V_D égale à kV_E, des moyens pour faire la somme de ladite tension d'entrée V_E et d'une fraction de ladite tension additionnelle V_D, des moyens pour appliquer une tension V_S à la sortie dudit dispositif d'adaptation, des moyens pour mesurer ladite tension de sortie V_S ; et des moyens de contrôle pour élaborer une information représentative du rapport k à appliquer audit diviseur de tension,

• lesdits moyens de mesure délivrant, avec une périodicité T, des valeurs de tensions de sortie ;

• des moyens pour élaborer une valeur de tension prédite V_pred en fonction desdites valeurs de tensions de sortie ;
• des moyens pour comparer la tension prédite V_pred à une valeur prédéterminée V_min et pour déclencher une procédure de régulation rapide si V_pred < V_min.; et,
• des moyens pour calculer la variation de la tension de sortie ΔV sur un nombre n de périodes de mesure, et pour comparer, si V_pred > V_min, ladite variation de tension calculée à une valeur V_v prédéterminée de variation de tension et pour déclencher ladite procédure de régulation rapide si ΔV > V_v et pour déclencher une procédure de régulation lente dans le cas contraire.

On comprend que la tension V_E est la tension de la ligne d'alimentation et que la tension de sortie V_S est la tension qui est délivrée chez l'usager.

Les moyens de mesure qui permettent de mesurer la tension de sortie de l'adaptateur fournissent une information représentative de ladite tension de sortie aux moyens de contrôle qui élaborent une information apte à appliquer une tension supplémentaire à la tension d'entrée V_E dans le cas d'une baisse de tension par rapport à la tension nominale ou une information apte à diminuer la tension d'entrée V_E dans le cas d'une tension supérieure à la tension nominale. Dans ce cas, k prend des valeurs négatives.

Ainsi, selon une caractéristique particulière, on élabore une tension prévisionnelle dite tension prédite V_pred en fonction des valeurs de tension de sortie, qui est une estimation de la valeur de tension pour le futur compte tenu de l'évolution passée de la tension de sortie V_S. Cette estimation permet de préparer une correction à appliquer à la tension compte tenu de la dérive éventuelle que l'on constate. Afin d'évaluer cette dérive, tout d'abord, on compare la tension prédite à une valeur prédéterminée V_min et on déclenche une procédure de régulation rapide si V_pred < V_min. V_min est une valeur seuil paramétrable en dessous de laquelle la valeur prédite V_pred ne doit pas descendre sous peine de débordement de la tension. En fait, on réalise une prévision sur ce que sera la tension dans le futur, et si cette prévision est en dessous d'un certain seuil V_min, on décide de réguler la tension selon un mode dit "régulation rapide" que l'on détaillera dans la suite de la description et qui permet de revenir très vite à la tension de consigne. Ensuite, lorsque l'on a pris en compte la valeur de tension future et que la valeur prédite est supérieure à la valeur de seuil , on prend en compte la vitesse de variation de la tension pour déclencher une procédure de régulation rapide ou une procédure de régulation lente. Les procédures de régulation rapide et lente seront décrites plus en détail dans la suite de la description.

Lorsqu'une surtension apparaît, selon encore un mode préféré de mise en oeuvre, l'ensemble adaptateur comprend en outre un commutateur de surtension et une résistance anti-surtension montés en parallèle avec ledit enroulement primaire des moyens pour faire la somme des tensions, et des moyens pour commander l'état ouvert ou fermé dudit commutateur.

Ainsi, lorsqu'une augmentation de tension apparaît, le plus souvent liée à une déconnexion de charge chez l'usager, la résistance anti-surtension est connectée aux bornes de l'enroulement primaire des moyens pour faire la somme des tensions, de manière à compenser la baisse de charge. Cette résistance permet ainsi d'amortir la remontée de tension, le temps que les moyens diviseurs de tension s'adaptent au nouvel état de la ligne.

La résistance anti-surtension est connectée aux bornes dudit enroulement primaire par un commutateur actionné par des moyens de commande qui sont aptes à recevoir un signal de fermeture élaboré par les moyens de contrôle.

Selon un mode particulièrement avantageux de mise en oeuvre de l'invention, lesdits moyens pour élaborer une valeur de tension prédite V_pred élaborent une valeur de tension prédite V_pred à un instant de mesure t à partir des mesures de tension de sortie aux instants t, t - aT et t - 2aT. Ainsi, la valeur de tension prédite V_pred représente une valeur fiable de la valeur de tension prévue dans un avenir proche.

Avantageusement les moyens de contrôle comprennent en outre des moyens pour comparer ladite tension de sortie mesurée V_S à une tension prédéterminée V_max et des moyens pour élaborer un signal de fermeture dudit commutateur de surtension si ladite tension de sortie est supérieure à V_max.

On comprend que les moyens de contrôle analysent la tension de sortie V_S et une tension prédéterminée V_max correspondant à un seuil de tension à ne pas dépasser. Ce seuil de tension correspond à un certain pourcentage de la tension nominale fournie par la ligne d'alimentation électrique. L'analyse consiste à comparer la tension de sortie V_S à une valeur prédéterminée et à connecter la résistance anti-surtension en cas de dépassement de cette valeur.

Comme on l'expliquera plus en détails, la mesure de la tension de sortie V_S et la comparaison avec la valeur prédéterminée Vmax sont réalisées à une grande fréquence afin d'intervenir très rapidement sur la ligne en cas de surtension.

De façon préférentielle, les moyens de contrôle comprennent en outre des moyens pour comparer ladite tension de sortie mesurée V_S à une tension prédéterminée V_inf < V_min et des moyens pour déclencher ladite procédure de régulation rapide si ladite tension de sortie mesurée est inférieure V_inf.

On comprend que la tension de sortie ne doit pas non plus descendre au-dessous d'un certain seuil de tension V_inf. Lorsque c'est le cas, on ajoute à la tension de sortie une tension supplémentaire à la sortie de l'ensemble adaptateur, selon le mode de régulation rapide.

Avantageusement, l'ensemble adaptateur comprend en outre, dans le cas d'un réseau triphasé, une pluralité de moyens pour faire la somme des tensions sur chacune des phases, par quoi lesdits moyens pour faire la somme des tensions sont physiquement indépendant sur chacune des phases.

D'autres particularités et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description faite ci-après de modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels :

• la Figure 1 est une vue schématique du circuit de l'ensemble adaptateur de tension,
• la Figure 2, est une vue schématique du circuit du dispositif d'adaptation de tension comprenant une entrée, des moyens diviseurs de tension, des moyens pour faire la somme à la tension d'entrée et des moyens pour appliquer la tension V_S à la sortie du dispositif d'adaptation,
• la Figure 3 est une vue schématique du circuit selon la Figure 2 auquel on a ajouté les moyens pour mesurer la tension de sortie, les moyens de contrôle et les moyens de commande,
• la Figure 4 est une vue schématique d'un organigramme représentant les trois procédures de régulation possibles, et,
• la Figure 5 est une vue schématique d'un organigramme représentant la stratégie de régulation de l'ensemble adaptateur.

On se référera tout d'abord à la Figure 1 pour décrire le principe général de fonctionnement de l'ensemble adaptateur de tension.

Le dispositif adaptateur comporte une entrée E pour recevoir une tension d'entrée V_E à adapter qui correspond à l'alimentation et une sortie S pour délivrer un tension de sortie V_S correspondant à une tension adaptée délivrée à l'usager.

Le dispositif comporte également des moyens diviseurs 110 ou transformateur de commutation qui est un transformateur à rapport variable k permettant d'élaborer une tension additionnelle V_D. Cette tension additionnelle est égale à k.V_E. La valeur de la tension additionnelle est déterminée par les moyens de contrôle 112 et par les moyens de commande 114 qui déterminent le rapport de transformation k à appliquer en fonction de la valeur de la tension de sortie V_S donnée par les moyens de mesure 116. La mesure pourrait également se faire à l'entrée E de l'ensemble adaptateur de tension.

Les moyens diviseurs 110 sont reliés à des moyens pour faire la somme 118 de la tension d'entrée V_E et d'une fraction k'.V_D de la tension additionnelle de manière à obtenir la tension de sortie VS, k' étant le rapport de transformation fixe des moyens pour faire la somme 118 qui sont, dans le cas présent, un transformateur à rapport fixe, dit transformateur de couplage.

On se référera maintenant à la Figure 2 pour décrire plus en détail le transformateur de commutation et le transformateur de couplage, ainsi que les moyens anti-surtension.

Le transformateur de commutation 210 comprend un enroulement primaire 220 aux bornes duquel est appliquée la tension d'entrée V_E et un enroulement secondaire 230 comportant, par exemple, six sorties de division : 232, 234, 236, 238, 240, et, 242, respectivement reliées à six commutateurs C232, C234, C236, C238, C240 et, C242, lesquels sont également reliés à la sortie des moyens de division de tension 210. Par ailleurs, un septième commutateur relie la sortie de division 232 à la sortie des moyens de division de tension 210. Ainsi, par le choix d'une commutation de deux commutateurs, il est possible de faire varier la tension additionnelle, par exemple, de -8 à +24% de la tension d'entrée.

Le transformateur de couplage 118 comprend un enroulement secondaire 246 auquel est appliquée la tension complémentaire k'.V_D et un enroulement primaire 248 auquel est appliqué la tension additionnelle V_D. Ce transformateur est à rapport fixe k' et permet d'additionner à la tension d'entrée V_E une tension supplémentaire égale à k.k'. V_E = K. V_E.

De plus, le dispositif d'adaptation comporte un commutateur de surtension 250 et une résistance anti-surtension 252 montés en parallèle avec l'enroulement primaire 248.

On a représenté sur la Figure 3, le schéma de la Figure 2 auquel on a ajouté des moyens de commande pour commander les commutateurs, des moyens de contrôle et des moyens de mesure de la tension de sortie V_S.

A la base de tout dispositif de régulation, il est nécessaire d'avoir des moyens de mesure. Sur la Figure 3 des moyens de mesure 354 mesurent la tension de sortie du dispositif d'adaptation à une fréquence multiple de celle du réseau électrique, soit par exemple de 1000 Hz pour une tension de fréquence 50 Hz, soit une périodicité de 1 ms. En fait le signal est échantillonné par les moyens de mesure de manière à calculer la valeur efficace de la tension. Pour ne pas alourdir la description nous parlerons de la valeur de tension pour valeur efficace de la tension.

En conséquence, les moyens de mesure 354 sont aptes à fournir une mesure de la valeur de tension de sortie V_S à des moyens de contrôle 360.

Les moyens de contrôle 360 comportent des moyens de comparaison 361 pour comparer la tension de sortie V_S mesurée par les moyens de mesure 354 à une tension prédéterminée Vmax qui ne doit pas être dépassée ou être dépassée le moins longtemps possible. Cette tension V_max correspond, par exemple, pour l'énergie électrique distribuée en basse tension en France en zone rurale à un excès de 6% de la valeur nominale 230 V, soit 244 V. Lorsque la tension de sortie V_S est supérieure à la tension prédéterminée V_max, des moyens 362 élaborent un signal apte à ordonner aux moyens de commande 363 la fermeture du commutateur anti-surtension 250.

Le dispositif anti-surtension est activé prioritairement. En outre, son activation est suivie d'un processus de commutation des commutateurs C332 et C337 de manière à être sur un rapport de transformation K égal à 1 pendant une certaine durée pouvant être égale à 1 s. La désactivation du commutateur anti-surtension 350 intervient dès que la commutation des commutateurs C332 et C337 a été effectuée.

Ce dispositif permet à la fois de diminuer le pic de tension et la durée pendant laquelle la tension est supérieure à V_max soit 244 V.

Les moyens de contrôle comprennent des moyens 364 pour élaborer une valeur de tension prédite V_pred à un instant de mesure t à partir des mesures de tension de sortie aux instants t, t - aT et t - 2aT ; T étant la période entre deux mesures de la tension et a un entier. Selon un exemple particulier, T vaut 1 ms et a vaut 10. Ainsi, la valeur de tension prédite V_pred est élaborée à un instant t, à partir des valeurs de tension de sortie mesurées aux instants t-10ms et t-20ms. Un exemple de calcul de la tension prédite est donné par la formule suivante :$${\text{V}}^{\text{2}}{}_{\text{pred}}{\text{(t) = 1,8333.V}}^{\text{2}}{\text{(t) + 0,3333.V}}^{\text{2}}{\text{(t - 10ms) - 1,1667.V}}^{\text{2}}\text{(t - 20ms).}$$

Cette valeur prédite correspond à une valeur de tension de sortie estimée dans un avenir déterminé et ce, en tenant compte des valeurs de la tension de sortie à l'instant t, à l'instant t moins une demi-période du signal et à l'instant t moins une période du signal.

De plus, les moyens de contrôle comprennent des moyens de comparaison 365 pour comparer la tension prédite V_pred à une tension paramétrable V_min. Lorsque la tension prédite V_pred est inférieure à la valeur de seuil Vmin, des moyens 368 élaborent un signal apte à fournir des informations aux moyens de commande 363 de manière à ce qu'ils commandent les commutateurs selon une procédure de régulation dite "rapide" visant à revenir immédiatement à une valeur Vcible égale à la tension de consigne Vc. Cette consigne sera généralement choisie proche de la valeur nominale du réseau. Cette procédure sera décrite en détail dans la suite de la description.

Les moyens de contrôle comprennent également des moyens 367 pour calculer la vitesse de variation ΔV de la tension de sortie V_S sur n périodes précédentes et pour comparer cette vitesse de variation à une Valeur V_v prédéterminée. Cette valeur est prise proche du produit de la tension nominale par la grandeur ΔK qui vaut la différence entre deux rapports consécutifs K. Par exemple, V_v vaudra 6 V par 60 ms, la variation étant mesurée sur 3 périodes de la tension. Lorsque la vitesse de variation ΔV est supérieure à V_v des moyens 368 élaborent un signal apte à fournir des informations aux moyens de commande 363 afin qu'ils commandent la fermeture des commutateurs selon une procédure dite rapide, et lorsque ΔV est inférieur à V_v des moyens 369 élaborent un signal apte à fournir des informations aux moyens de commande 363 afin que la procédure dite "lente" soit poursuivie.

Les modes de régulation dites procédure "lente" et procédure "rapide" seront décrits plus en détail dans la suite de la description.

En outre, de préférence et par sécurité, les moyens de comparaison 361 comparent également la tension de sortie V_S à une tension prédéterminée V_inf < V_min, cette tension étant proche du seuil bas de la valeur contractuelle du distributeur. Lorsque la tension de sortie V_s est inférieure à V_inf, les moyens 368 élaborent un signal apte à fournir des informations aux moyens de commande 363 afin qu'ils commandent la fermeture des commutateurs selon une procédure dite "rapide".

On se référera maintenant à la Figure 4 pour décrire les trois procédures de régulation.

Dans le cas de la régulation lente, le nouveau rapport de transformation tiendra compte du précédent rapport de transformation, d'une tension "cible" V_cible et de la valeur de la tension à réguler V_reg. Tel que nous l'expliciterons plus en détail dans la suite de la description, la valeur de la tension cible V_cible pourra être prise égale à la valeur de la tension de consigne, laquelle sera généralement proche de la tension nominale du réseau. La tension à réguler V_reg pourra quant à elle valoir la tension de sortie V_S mesurée à l'instant t du déclenchement de la régulation rapide, ou la tension prédite V_pred à ce même instant.

La régulation lente vient se substituer à la régulation rapide à la triple condition que la tension de sortie ne soit pas inférieure à V_inf, que la tension prédite ne soit pas inférieure à V_min, et que les variations de la tension de sortie soient lentes (ΔV < V_v). Dans ces conditions, on s'autorise à changer le rapport de transformation d'un cran (c'est-à-dire qu'on passe sur le rapport immédiatement inférieur ou supérieur à celui activé précédemment) au minimum n_temp secondes (n_temp entier) après la précédente commutation des commutateurs. La durée de cette temporisation n_temp est calculée de manière à maintenir le scintillement en dessous du niveau de gêne (ce niveau de gêne est caractérisé par une courbe empirique reliant la variation de tension à la fréquence de cette variation).

Le mode de régulation "rapide" est le mode principal de régulation. Il est appelé dans plusieurs cas, et de manière différente selon chacun de ces cas : la différence réside dans les valeurs de tension cible V_cible et de tension à réguler V_reg qui interviennent dans le calcul du nouveau rapport de transformation.

La procédure de régulation "lente" n'autorise le passage que d'un rapport de transformation à un autre consécutif et à la fin d'une temporisation valant n_temp secondes (n_temp entier). La tension cible V_cible vaut alors la tension de consigne et la tension à réguler V_reg vaut la tension de sortie. En conséquence, l'écart constaté entre la tension de sortie V_S et la tension de consigne (qui peut valoir la tension nominale du réseau) sera réduit par une augmentation ou une diminution du rapport de transformation immédiatement supérieur ou immédiatement inférieur, ce qui correspond, dans l'exemple considéré, à une modification d'environ 2% de la tension de sortie.

Cette procédure est dite "lente" car les menaces qui pèsent sur les écarts de la tension de sortie V_s par rapport à la tension nominale de 230 V sont faibles. En effet, la valeur prédite ne dépasse pas le seuil prédéterminé, c'est-à-dire que la tension de sortie ne semble pas s'écarter de façon importante de la tension nominale dans un avenir déterminé, et compte tenu de sa vitesse de variation elle ne semble pas non plus s'écarter de la tension nominale dans un avenir plus proche.

En conséquence, l'écart constaté entre la tension de sortie V_s et la tension nominale ou la tension de consigne sera réduit par une augmentation ou une diminution du rapport de transformation immédiatement supérieur ou immédiatement inférieur, ce qui correspond, dans l'exemple considéré, à une modification d'environ 2% de la tension de sortie. Par ailleurs, la temporisation est dans ce mode, par exemple, de 18 s, c'est-à-dire que l'on maintient pendant au moins 18 s ce rapport de transformation. Compte tenu de la vitesse d'évolution de la tension de sortie, on peut raisonnablement penser que les écarts de tension ne se produiront pas dans les 18 s qui suivent, d'une part, et d'autre part le fait que la commutation intervient toutes les 18 s évite de générer un scintillement gênant pour les usagers lorsque la variation de tension est de 2%.

Le mode de régulation "rapide" est appelé, dans un premier cas lorsque la tension de sortie est inférieure à V_inf. Si l'indice de fiabilité que l'on a de la valeur de tension prédite V_pred est bon, la valeur cible V_cible pour le calcul du nouveau rapport de transformation vaudra la tension de consigne V_C (proche de la tension nominale généralement), et dans le cas contraire, V_cible vaudra une valeur comprise entre V_inf et V_C. La notion d'indice de fiabilité sera décrite lors de la description complète de l'organigramme de régulation.

Dans un second cas, elle est appelée lorsque V_pred est inférieure à V_min . Si l'indice de fiabilité est bon, V_cible vaudra V_C, et la tension à réguler Vreg vaudra la tension de sortie V_S. Dans le cas où la fiabilité est insuffisante, aucune action n'est déclenchée. On comprend que ce test permet d'anticiper une baisse de V_S en-dessous de V_inf, mais la régulation n'est alors déclenchée que si cette prédiction est fiable.

Dans un dernier cas, la régulation "rapide" est appelée lorsque la variation de tension de sortie est supérieure à V_v. De même que dans le cas précédent, aucune action n'est déclenchée si la fiabilité est insuffisante.

La procédure de régulation "lente" est quant à elle choisie dans les autres cas, c'est-à-dire lorsque la tension de sortie V_S est inférieure à V_max et à la triple condition que V_eff soit supérieure à V_inf, que V_pred soit supérieure à V_min et que V soit inférieure à Vv.

Dans les deux modes de régulation on élabore selon 470 le rapport de transformation à appliquer pour revenir le plus rapidement à la valeur cible V_cible. Dans le cas de la régulation rapide, si le moyen de test 471 montre que ce rapport n'est pas égal au précédent, on détermine les contacteurs à fermer 474 et on active la procédure de commande 475. Dans le cas de la régulation lente; on passe sur le rapport de transformation immédiatement inférieur ou immédiatement supérieur selon 473 puis on élabore un signal apte à donner aux moyens de commande des indications sur les commutateurs à fermer, lesdits moyens de commande activant 475 et désactivant les commutateurs correspondants.

On fera référence à la Figure 5 pour décrire l'organigramme complet de fonctionnement de l'ensemble adaptateur de tension.

Cet organigramme comporte une étape de test correspondant à un choix conditionnel de régulation en fonction de l'indice de fiabilité de la valeur de tension prédite V_pred déjà mentionnée dans la description. Cet indice de fiabilité permet de savoir si la prédiction que l'on a faite de la valeur de tension dans un avenir déterminé est bonne ou mauvaise. Avantageusement, cet indice de fiabilité est mesuré par le calcul de la variance associé au calcul de la valeur prédite. Tout comme pour le calcul de la tension prédite, de manière générale, on calcule à l'instant t, en fonction des valeurs de la tension aux instants t, t - aT et t - 2aT, une variance associée. En reprenant l'exemple donné pour le calcul de V_pred aux instants t, t - 10 ms et t - 20 ms, la variance associée est calculée par l'expression :$${\text{Var(t) = 0,8975.V}}^{\text{2}}{\text{(t) - 1,795.V}}^{\text{2}}{\text{(t - 10ms) + 0,8975;V}}^{\text{2}}\text{(t - 20ms)}$$ Plus la variance est faible et plus la prédiction sur la valeur de tension est bonne. Par conséquent, on détermine un seuil en dessus duquel on estime que la valeur de la tension prédite V_pred est mauvaise, et c'est cette valeur de variance seuil qui conditionne, dans certains cas, telle ou telle régulation.

De façon préférentielle, le processus de régulation est commandé par un automate programmable qui conformément audit organigramme de la Figure 4 ordonne tout d'abord, selon le premier test 582, de comparer la valeur de la tension de sortie V_S avec la tension maximale V_max.

Si la tension de sortie est supérieure à V_max, le mode anti-surtension 583 est déclenché. Néanmoins, il est un cas où la résistance anti-surtension ne sera pas connectée lorsque V_S > Vmax : c'est celui où la surtension est provoquée par un déséquilibre du réseau. Ce cas est détecté par le fait que l'on a une surtension alors même que le rapport de transformation k.k' est inférieur à la borne supérieure prévue par la norme, soit 6% dans le cas des zones rurales en France.

Dans le cas où la tension de sortie est inférieure à V_max, le processeur de l'automate effectue un deuxième test 584 comparant la valeur de la tension de sortie avec la valeur V_inf équivalent, par exemple, à 207 V (c'est-à-dire - 10% de la valeur nominale 230 V). Si la tension de sortie est inférieure à V_inf, le processeur effectue un troisième test 585 sur la variance, et si elle est inférieure au seuil il déclenche le mode de régulation "rapide" 586, avec une valeur V_cible égale à la consigne V_C, sinon il déclenche le mode de régulation "rapide" 587 avec une valeur de cible V_cible comprise entre V_min et V_C.

Si la tension de sortie est supérieure à V_inf, un quatrième test 588 portant sur la valeur de la tension prédite est réalisé. Si V_pred est inférieure à V_min, un cinquième test 589 sur la variance est réalisé, et si elle est inférieure au seuil, le mode de régulation "rapide" 590 est déclenché; sinon aucun nouveau mode de régulation n'est déclenché.

Si la tension prédite est supérieure à V_min, un sixième test 591 compare la vitesse de variation de la tension sur les n dernières périodes (par exemple n = 3) et si cette variation ΔV est inférieure à V_v, le test 595 est effectué, si son résultat est négatif, la fin de la temporisation est attendue et si son résultat est positif le mode de régulation "lent" 593 est déclenché, si cette variation ΔV est supérieure à V_v un dernier test 592 compare la variance associée à la valeur de la tension prédite à la valeur seuil. A l'issue de cette comparaison, le mode de régulation "rapide" 594, est déclenché si la variance est inférieure audit seuil, avec une valeur cible V_cible égale à la tension de sortie n périodes plus tôt et une valeur à réguler V_reg égale à la tension de sortie à l'instant t, sinon aucun nouveau mode de régulation n'est déclenché.

La description faite ci-dessus envisage d'effectuer une régulation sur un réseau monophasé. En revanche, de façon préférentielle, l'ensemble adaptateur selon l'invention, comprend en outre, dans le cas d'un réseau triphasé, une pluralité de moyens pour faire la somme des tensions sur chacune des phases. Lesdits moyens étant physiquement indépendants sur chacune des phases.

En effet, cette configuration permet de s'affranchir des couplages électromagnétiques entre phases au niveau des transformateurs. Les moyens diviseurs de tension demeurent avec un primaire couplé étoile.