Die Erfindung bezieht sich auf eine Radialpresse nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Unter "hohle Werkstücke" sind hülsenförmige Werkstücke mit Aussenquerschnitten in Form von Kreisen und regelmässigen Polygonen wie Sechsund Achtkantprofile zu verstehen. Die Werkstückaussenflächen können dabei in Achsrichtung geradlinig, konisch, bombiert (tonnenförmig) oder abgestuft verlaufen. Derartigen Werkstückoberflächen kann durch entsprechende Ausbildung der - vorzugsweise auswechselbaren - Pressbacken mit entsprechenden Pressflächen Rechnung getragen werden.
Ein spezielles Anwendungsgebiet, für das der Erfindungsgegenstand besonders gut geeignet ist, ist die Verbindung von aus hochfestem Metall (z.B. Stahl) bestehenden Schlaucharmaturen mit flexiblen Schlauchleitungen. Die Schlauchleitung besteht dabei im wesentlichen aus einem Schlauchstück, über dessen Enden dickwandige Presshülsen geschoben werden. In die Enden werden Nippel gesteckt, die mit Anschlussstücken versehen sind, wie z.B. solche mit Innen- oder Aussengewinden, Flanschplatten, Rohrbögen, Krümmer, Rohrverzweigungen etc., die aus den Schlauchenden hervorragen.
Solcherart komplex geformte Schlauchleitungen werden auch als "Schlauch-Rohr-Kombinationen" bezeichnet. Aus Gründen der Sicherheit und wegen der Kosten sollten deren Komponenten nicht miteinander verschraubt werden, sondern sollten unlösbar miteinander verpresst sein.
Die Innenteile, die sog. Nippel, stützen die Schlauchwände während des Pressvorganges und danach von innen ab. Bei den Aussenteilen, den Presshülsen, werden deren Manteldurchmesser von den Pressflächen einer Pressvorrichtung bis zum angestrebten Enddurchmesser verkleinert, wobei nicht nur grosse Presswege zurückzulegen sind, sondern auch die Presskräfte progressiv zunehmen. Dabei müssen die Pressvorgänge in der Klein- und Grossserienfertigung mit hoher Mass- und Wiederholungsgenauigkeit erfolgen. da es sich bei den Schlauchleitungen, die Drücke bis zu 1000 bar (100 MPa) und darüber aushalten müssen, sehr oft um sicherheitsrelevante Bauteile handelt, deren Ausfall und Versagen immense Kosten, Personen- und Umweltschäden verursachen können.
Hinzu kommt, dass solche Schlauch-Rohr-Kombinationen durch den ständigen Fortschritt der Technik komplizierter in der Formgebung werden. Zunehmend kompakter werdende Maschinen und Anlagen reduzieren das Einbauvolumen von solchen Schlauch-Rohr-Kombinationen, so dass sich deren Konstrukteure mit immer neuen Problemen konfrontiert sehen, auf engsten Räumen vorschriftsmässige und einwandfrei funktionierende Schlauch-Rohr-Kombinationen zu installieren. Moderne, Computer gesteuerte Biegemaschinen sind ihnen dabei eine unerlässliche Hilfe geworden, wenn dadurch schnell, präzise und preisgünstig komplizierte, mehrfach gebogene Rohrbögen selbst in Kleinserien wirtschaftlich hergestellt werden können. Bei den Rohrbögen kann es sich auch um solche handeln, die einen Biegewinkel von 180 Grad bei kleinstmöglichem Biegeradius besitzen. Derartige Biegeradien sind beispielsweise gleich dem Rohrdurchmesser.
Nach dem heutigen Stand der Technik ist ein Verpressen von solchen Schlauch-Rohr-Kombinationen für den Hoch- und Höchstdruckbereich, z.B., auf dem Gebiet der Baumaschinen-Hydraulik, nicht möglich, wenn die anzupressenden Rohr- und Armaturenteile in den scheibenförmigen Raum rund um die Pressbacken bzw. Presswerkzeuge hineinragen. Dort befinden sich nämlich - konstruktionsbedingt - Maschinenteile der Radialpressen. Diese müssen nämlich Presskräfte bis zu 3500 MN, teilweise auch darüber. aufbringen.
Unter Berücksichtigung der vorstehenden Ausführungen wird zu dem nachfolgenden Stand der Technik folgendes ausgeführt:
Durch die
Durch die
Durch die
Durch die
Ein weiterer erheblicher Nachteil solcher teilbaren Pressensysteme nach dem Stand der Technik beruht auf einer nicht ausreichenden Presskraft. Durch die Teilbarkeit des Presswerkzeugs und die Forderung einer Beschickung der Presse von der Seite her, musste eine sog. "offene Pressenkonstruktion" gewählt werden, z.B. mit einem C-förmigen Pressengestell oder Pressenrahmen. Diese Bauart bewirkt ein sehr hohes Biegemoment auf das Joch des "C", bedingt durch die Presskraft und den Achsabstand H (Siehe z.B. Figur 14). Nur durch eine schwere und kostenintensive Konstruktion kann diesem Nachteil begegnet werden.
Aus Kostengründen wurden daher Kompromisse geschlossen, die aber den Nennweitenbereich der Pressen stark einschränken. Solche Pressen haben nur eine Presskraft von maximal 350 kN, während vergleichbare Pressen, die z.B. durch seitliche Zuganker geschlossen ausgeführt sind, Presskräfte bis 1.500 kN aufbringen können. Für komplizierte Schlauch-Rohr-Kombinationen, wie sie eingangs beschrieben sind, bedeutet dies, dass z.B. nur solche Kombinationen bis zur Nennweite DN 16-4SP statt solche bis DN 32-4SP gepresst werden können. Hier stehen sich also die Forderungen nach hohen Presskräften und der Möglichkeit des seitlichen Einlegens der Werkstücke diametral entgegen.
Man ist diesem Problem bisher dadurch ausgewichen, dass man enge Rohrbögen mit einem Biegewinkel von mehr als 90 Grad an die Schlauchleitung angeschraubt hat. Diese Montageweise birgt Leckage-Risiken und bereitet zusätzliche Kosten. Die Verlegungstechniken von Schlauch-Rohr-Kombinationen sind aber weiter vorangeschritten, und es wird verlangt, dass diese Rohrbögen über 90 Grad bis 180 Grad aufweisen. Teilweise wurden sogar Befestigungslaschen an die Rohrbögen angeschweisst, die das ganze System halten sollen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Radialpresse der eingangs beschriebenen Gattung zu schaffen, bei der die Wege aller Pressflächen noch weiter vergleichmässigt und die Synchronisation der radialen Pressflächenbewegung vom Anfang bis zum Ende des Pressvorgangs noch weiter verbessert wird, ferner soll den Werkstücken die Möglichkeit genommen werden, Differenzen in den Bewegungen der einzelnen Pressflächen durch die Reaktionskräfte von Oberflächenbereichen der Werkstücke (Hohlkörper) zu unterstützen, weiterhin soll eine solche Radialpresse auch in der Lage sein, komplex geformte Rohrbogengebilde an beiden Enden der Schlauchleitungen anzupressen, weiterhin soll eine solche Presse auch in der Lage sein, ohne übermässigen Konstruktions- und Kostenaufwand auch grosse Nennweiten schwerer Schlauchtypen mit den Werkstücken (Armaturen) zu verpressen, und schliesslich soll eine Radialpresse der eingangs beschriebenen Gattung geschaffen werden, die geringere Antriebskräfte erfordert, einfacher im Aufbau ist und eine geringere Zahl von hochwertig zu bearbeitenden Gleitflächen aufweist, so dass sie kostengünstiger herstellbar ist, schliesslich sollen die Voraussetzungen dafür geschaffen werden, dass das Presswerkzeug in Sonderfällen auch zum Einlegen sperriger Schlaucharmaturen oder anderer sperriger Werkstücke teilbar ist.
Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt erfindungsgemäss durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruches 1.
Durch diese Lösung wird die Aufgabenreihe in vollem Umfange gelöst.
Qer Kern der Erfindung besteht, vereinfacht ausgedrückt, darin, dass das Presswerkzeug mit sämtlichen Pressflächen vom Beginn bis zum Ende des Presshubes zwischen dem Druckkörper und den übrigen, das Presswerkzeug umgebenden Wänden bzw. Gleit- und Stützflächen in den Pressenjochen so eingeschlossen ist, dass es keine Ausweichmöglichkeit für eigenmächtige Bewegungen der Pressflächen durch unkontrollierbare Reaktionskräfte des Werkstücks gibt. Auch der Druckkörper selbst, der die Trennfuge überbrückt, ist ausschliesslich von der Bewegung seiner Steuer- bzw. Gleitflächen in den Pressenjochen abhängig. Im Prinzip geht es um die Verdrehung der an sich bekannten Pressbackensätze mit ihren Stütz- und Gleitflächen in den Pressenjochen um 45 Grad.
Beim Anmeldungsgegenstand bewegt sich die Mittenachse M während des Pressvorganges seitlich um den halben Weg in Pressspaltrichtung, während sich der Druckkörper um den gesamten Weg in Pressspaltrichtung weiterbewegt. Dieser gesamte Weg ist genau so gross wie der vertikale Weg der Tragkörper während des eigentlichen Pressvorgangs. Diese Vorgehensweise gewährleistet, dass die Spiele oder Lose zwischen den am Pressvorgang beteiligten Pressenteilen minimiert ist und trotz der hohen Presskräfte die auf die Schläuche gepressten Armaturen im Querschnitt kreisrund bleiben. Dieses Ergebnis ist beim Stand der Technik nicht erzielbar, da bei diesem links und rechts von der Pressebene Druckkörper angeordnet sind, während bei der Erfindung nur auf einer Seite ein beweglicher Druckkörper vorhanden ist.
Diese Verringerung der möglichen Spiele gewährleistet die Einhaltung der Rundheit beim Pressergebnis auch bei Schläuchen für sehr hohe Drücke, beispielsweise über 1000 MP, bei denen entsprechende Wandstärken der aufgesetzten Armaturen auf die Hochdruckschläuche verformt werden.
Aufgrund der Anordnung des Druckkörpers nur auf einer Seite des Presswerkzeugs ist die Möglichkeit gegeben, Armaturen an Hochdruckschläuchen anzuformen, wie sie beispielsweise ein Anschlussrohr mit einem 180°-Krümmer aufweisen.
Im Zuge der weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist es zusätzlich von Vorteil. wenn die Presswerkzeuge auf einer Seite eines Pressenrahmens, bestehend aus zwei Zugankern, angeordnet sind und die Flächenschwerpunkte der keilförmig zueinander stehenden zweiten Gleitflächen in den Pressenjochen auf der anderen Seite des Pressenrahmens bzw. einer durch die Achsen der Zuganker definierten Ebene. Wenn die dadurch gebildeten virtuellen beiderseitigen Hebelarme wenigstens im wesentlichen gleich lang sind, heben sich die gegeneinander wirkenden Biegemomente auf die Zuganker zumindest weitgehend auf, wodurch auch die Reibungskräfte verringert werden und die Gesamtkonstruktion einschliesslich des Antriebs leichter ausgeführt werden kann.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des Erfindungsgegenstandes ergeben sich - entweder einzeln oder in Kombination - aus den Unteransprüchen.
Es ergeben sich insgesamt folgende Vorteile:
Weitere Vorteile ergeben sich aus der nachfolgenden Detailbeschreibung.
Die Masse der Druckschriften und die danach in der Praxis ausgeführten Radialpressen mit Pressenjochen und Presswerkzeugen offenbaren Pressbacken und/oder Trag- oder Steuerkörper hierfür, deren virtuelle Hüllflächen ein Quadrat bilden, dessen eine Flächendiagonale in der Trennfuge zwischen den Pressenjochen liegt oder parallel hierzu verläuft. Das Quadrat steht gewissermassen "auf der Spitze". Nun beträgt aber das Längenverhältnis der Flächendiagonale zur Kantenlänge 1,41. Dies hat den entscheidenden Nachteil, dass - Teilbarkeit des Presswerkzeugs vorausgesetzt - nach dem seitlichen Einlegen nur U-förmig gebogene Metallarmaturen bzw. deren Rohre mit Hochdruckschläuchen verpresst werden können, bei denen der Krümmungsradius wegen der Länge der Flächendiagonalen entsprechend gross ist.
Kompliziert geformte eng gebogene 180-Grad-Krümmer mit weiteren angesetzten Abzweigleitungen gewinnen aber zunehmend an Bedeutung, z.B. für Baumaschinen wie Schaufellader mit zahlreichen beweglichen Komponenten. Die besagten Armaturen haben teilweise das Aussehen von Hirschgeweihen. Ist ein nachträgliches Verschweissen nicht möglich, so behalf man sich bisher mit weiteren Verschraubungen, die hohen Drücken und äusseren Belastungen durch Biegekräfte standhalten müssen.
Ein weiterer entscheidender Nachteil besteht darin, dass die Pressbacken und/oder die Trag- oder Steuerkörper hierfür auf Steuerflächen aufliegen, die von dem besagten Quadrat vorgegeben sind und die gleichzeitig Gleitflächen für die Pressbacken und/oder deren Trag- oder Steuerkörper sind. Auf diesen Gleitflächen können die Pressbacken und/oder die Tragoder Steuerkörper hierfür Eigenbewegungen ausführen, die Teils gewollt durch die Antriebskräfte der Presse, teils aber auch unerwünscht durch die Reaktionskräfte der Werkstücke beeinflusst werden. Die Probleme wachsen überproportional mit der Wandstärke der Werkstücke, die in der Regel starkwandige Hülsen aus hochfestem Automatenstahl sind. Die Folge sind unbrauchbare unrunde bzw. ovale Pressergebnisse. Die Ergebnisse sind nicht vorhersehbar.
Ausführungsbeispiele des Erfindungsgegenstandes und ihre Wirkungsweisen werden nachfolgend anhand der Figuren 1 bis 13 näher erläutert; Figur 14 zeigt zum Vergleich eine Radialpresse nach dem Stande der Technik.
Es zeigen:
In Figur 1 ist eine Radialpresse 1 mit zwei Pressenjochen 2 und 3 dargestellt, die in Richtung einer Ebene E-E relativ zueinander bewegbar sind, in der auch die Achsen A1 und A2 zweier in den Figuren 11, 12 und 13 gezeigter Zuganker liegen. Diese Ebene verläuft senkrecht zur Zeichenebene in Figur 1. Durch einen später gezeigten Antrieb werden Presskräfte P erzeugt. Die Pressenjoche 2 und 3 haben spiegelbildliche Ausnehmungen 4 und 5, die mindestens teilweise mit selbstschmierenden gleitfähigen Belägen 6 und 7 belegt sind und dadurch Gleitflächen bilden. Erste Gleitflächen 6a und 7a verlaufen parallel zueinander und zur Trennfuge T, aber senkrecht zur Ebene E-E. An diesen ersten Gleitflächen 6a und 7a liegen. im Uhrzeigersinne gesehen, vier Tragkörper 8. 9, 10 und 11 an, die Pressflächen 8a, 9a. 10a und 11a tragen, die als Sektoren einer Zylinderfläche ausgebildet sind. die der endgültigen Oberfläche der zu verpressenden Werkstücke entspricht. Die besagten Tragkörper bilden einen Pressbakkensatz 14.
Auf der schräg verlaufenden Gleitfläche 7b liegt ein symmetrisch geformter keilförmiger Druckkörper 12 mit zwei Gleitflächen 12a und 12b auf, deren öffnungswinkel "α" demjenigen der Gleitflächen 6b und 7b entspricht. Werden die Pressenjochen 2 und 3 über einen Leerhub "L" geschlossen, so gelangt das System zunächst in die Stellung nach Figur 2. Dies geschieht zumindest weitgehend kräftefrei. Eine Keilschräge 12c am Druckkörper 12 verhindert hierbei ein Anstossen des Tragkörpers 11 am Druckkörper 12 bei der Schliessbewegung. Auch die Stirnfläche 12d des Druckkörpers 12 wird durch einen gleitfähigen Belag 12e gebildet.
Wird das beschriebene System aus der Stellung von Figur 2 in diejenige nach Figur 3 bewegt, so steigen die Presskräfte P1 und P2 enorm an, und die Gleitflächen 6b und 7b pressen den Druckkörper 12 mit seiner ebenen Stirnfläche 12d (Figur 1) in Richtung der Trennfuge T gegen die Tragkörper 10 und 11, wobei eine Querkraft PQ erzeugt wird. Die Reaktionskräfte PR (Figur 2) werden von überlappenden Vorsprüngen 2a und 3a an den Pressenjochen 2 und 3 erzeugt. Die auf den Umfang des Pressbackensatzes 14 verteilten Press- und Reaktionskräfte sind zumindest weitgehend identisch. Die Verschiebewege der Tragkörper 9/10 einerseits und 8/11 andererseits in Richtung der Zuganker gegeneinander stimmen aufgrund der Wahl des Winkels "α" von 53 Grad und 8 Minuten (gerundet) mit den Verschiebewegen der Tragkörper 10 und 11 gegen die Tragkörper 8 und 9 in Richtung der Trennfuge T zwangsweise überein, so dass beim Verpressen eine absolut synchrone Bewegung aller Tragkörper erfolgt.
Figur 3 zeigt die Endstellung aller Tragkörper am Ende ihrer radialen Presswege, bei der die Tragkörper fugenlos aneinander stossen. Es versteht sich, dass hierbei die Werkstückachse "A" um den halben Pressweg in Richtung der Trennfuge T verlagert wird, was aber auf das Pressergebnis keinen Einfluss hat. Die Mittenachse M der Pressflächen fällt in der Endstellung mit der Werkstückachse A zusammen.
Zurück zu Figur 1: Die Presskräfte P2 greifen an sogenannten Flächenschwerpunkten S der Gleitflächen 12a und 12b des Druckkörpers 12 an was besonders deutlich in den Figuren 1 und 2 gezeigt ist, aber auch für die Ausführungsbeispiele nach den übrigen Figuren gilt. Die Mittelpunkte der Kraftangriffe der Presskräfte P1 auf die Pressbackensätze 14 und 16 haben von der Ebene E-E einen Abstand "a", und die Flächenschwerpunkte S der Kraftangriffe der Presskräfte P2 haben von der Ebene E-E auf der gegenüberliegenden Seite einen Abstand "b", wobei mit besonderem Vorteil a = b gewählt wird. Dadurch entfallen - von geringen Veränderungen von "a" und "b" beim Verpressen abgesehen - sämtliche Biegemomente auf die Zuganker in der Ebene E-E, so dass die Zuganker 40 und 41 (Figuren 11 bis 13) schlanker gehalten und weitgehend nur auf Zugkräfte hin ausgelegt werden können. Die Reibungskräfte auf den Zugankern werden dadurch drastisch verringert, und ein Verkanten der Tragkörper gegeneinander unterbleibt, was zu einer erheblichen Verringerung des Gesamtgewichts der Radialpresse 1 führt.
Die Tragkörper 8 und 9 sind mit den Pressenjochen 2 und 3 verschraubt (Figuren 5, 11 und 12), sie können aber auch mit den Pressenjochen 2 und 3 einstückig ausgebildet werden, so dass die zueinander parallelen Gleitflächen 6a und 7a entsprechen kürzer gehalten werden können.
Besonders vorteilhaft ist hierbei der auch am Ende der Verpressung verbleibende V-förmige Spalt 15 zwischen den Vorsprüngen 2a und 3a an den Pressenjochen 2 und 3. Dieser Spalt 15 erlaubt das Einlegen von eng gebogenen Schlauchverbindungen, wie sie in Figur 7 dargestellt sind. In Verlängerung der Begrenzungsflächen des Spaltes 15 sind auch die der Trennfuge T benachbarten Ecken 13 der der Ebene E-E abgekehrten Tragkörper 8 und 9 entfernt (siehe auch Figur 3).
Der Kern der Erfindung besteht darin, die Tragkörper und die mit ihnen verbundenen Pressflächen in einen rechteckigen oder quadratischen Raum so einzuschliessen, dass sie unter der Wirkung der Reaktionskräfte des Werkstücks keine unkontrollierten Ausweichbewegungen aus der exakt radialen Synchronbewegung ausführen können.
Dies gilt auch für die folgenden weiteren Ausgestaltungen der Erfindung.
Figur 4 zeigt - in analoger Darstellung zu Figur 1 - einen Pressbackensatz 16, der acht radial bewegliche Pressflächen 17 bzw. 18 enthält. Zunächst sind wiederum vier Tragkörper 19, 20, 21 und 22 vorhanden, die jedoch auf ihren Innenseiten in der Mitte je einen angeformten Vorsprung 19a, 20a, 21a, und 22a besitzen, der einen Winkel von 45 Grad einschliesst und jeweils eine von vier Pressflächen 18 trägt. Beiderseits der Vorsprünge aller Tragkörper befinden sich in spiegelsymmetrischer Anordnung (auf den Umfang bezogen) jeweils zwei Gleitflächen 23 und 24, die einen Winkel von 135 Grad einschliessen. Auf diesen Gleitflächen 23 und 24 liegen zwischen jeweils zwei benachbarten Vorsprüngen 19a, 20a, 21a und 22a vier untereinander gleichförmige Pressbacken 25 in - auf den Umfang bezogen - alternierender Anordnung zu den Vorsprüngen. Die Verteilung ist dabei so getroffen, dass sich am Pressenjoch 2 drei Pressflächen und am Pressenjoch 3 fünf Pressflächen befinden. Weitere Einzelheiten ergeben sich aus den Figuren 5, 6 und 8.
Figur 5 zeigt eine Stellung analog Figur 2, d.h. den Pressbackensatz 16 nach Zurücklegung des Leerhubes. Werden die Pressenjoche 2 und 3 jetzt noch weiter zusammengeschoben, so wird der Druckkörper 12 in Richtung des Pfeils 26 bewegt, bis die Tragkörper und die Pressbacken die Stellung nach Figur 6 erreicht haben. In Verlängerung der Begrenzungsflächen des Spaltes 15 sind auch die der Trennfuge T benachbarten Ecken 13 der der Ebene E-E abgekehrten Tragkörper 19 und 20 entfernt (siehe die Figuren 3 und 6). Figur 5 zeigt noch, in welcher Weise der Spalt 15 und die entfernten Ecken der Tragkörper 19 und 20 das Verpressen von Schlaucharmaturen mit Rohrkrümmern 29 mit engen Biegeradien ermöglicht, wie sie in Figur 7 dargestellt sind. Aus Figur 5 geht ferner hervor, dass die Tragkörper 19 und 20 über diagonal zum Presswerkzeug 16 ausgerichtete Zugschrauben 31 und 32 mit den Pressenjochen 2 und 3 lösbar verschraubt sind; sie können jedoch auch einstückig mit diesen Pressenjochen ausgebildet sein, was auch für das Ausführungsbeispiel nach den Figuren 1, 2 und 3 gilt.
Figur 6 zeigt einen vergrösserten Ausschnitt aus der Mitte von Figur 5. jedoch mit geschlossenem Pressbackensatz 16 am Ende der radialen Presswege der Pressflächen. Die Vorsprünge 19a, 20a, 21a und 22a und die alternierend dazwischen angeordneten Pressbacken 25 ( siehe auch Figur 4) stossen an radialen Trennfugen, in denen auch die Pressenachse liegt, spaltfrei aneinander. Um eine mechanische überbestimmung zu vermeiden, verbleiben zwischen den Pressenjochen 2 und 3 einerseits und den Tragkörpern 19, 20, 21 und 22 andererseits Spalte S1 und S2. Sowohl diese Tragkörper als auch die Pressbacken können mit auswechselbaren Pressbackenaufsätzen 25b aus hochfesten und gehärteteten Hohlzylindersektoren (siehe Figur 8) versehen sein, die sich zu einem geschlossenen Ring ergänzen. Damit sich das Presswerkzeug 16 nach Entlastung der Pressenjoche 2 und 3 automatisch wieder öffnet, sind in den besagten radialen Trennfugen vorgespannte Druckfedern angeordnet, die in den Figuren 4 und 5 jedoch nur angedeutet sind.
Figur 7 zeigt das Ende einer Hochdruck-Schlauchleitung 27 mit aufgepresster Schlaucharmatur 28 und einem 180-Grad Rohrkrümmer 29 mit Anschlussnippel 30. Der Biegedurchmesser D1 der Achse des Rohrkrümmers 29 ist relativ sehr klein im Verhältnis zum Rohrdurchmesser D2.
Figur 8 zeigt einen solchen spiegelsymmetrischen Pressbacken 25 gegenüber Figur 6 vergrössert, der einen Grundbacken 25a und einen Pressbackenaufsatz 25b besitzt. Die beiden gemeinsamen radialen Aussenflächen 33 schliessen einen Winkel von 45 Grad ein. Zwischen diesen Aussenflächen 33 befinden sich Gleitflächen 34, die beiderseits einer achsparallelen Kante 35 einen Winkel von 135 Grad einschliessen und mit den Gleitflächen 23 und 24 der Tragkörper zusammenwirken (siehe Figur 4).
Gemäss Figur 6 lassen sich diese Gleitflächen 34 mittels der strichpunktierten Linien zu einem gleichförmigen Oktogon mit Eckwinkeln von jeweils 135 Grad ergänzen, was sich allein aus der Zeichnung ergibt. Zwei gegenüber liegende Kanten 35 zweier Pressbacken 25 liegen in einer ersten Symmetrieebene E1, die parallel zur Pressrichtung P verläuft; zwei wiederum gegenüber liegenden Kanten der beiden übrigen Pressbacken 25 liegen in einer zweiten Symmetrieebene E2, die am Anfang und am Ende des Pressvorgangs mit der Trennfuge T zusammenfällt und senkrecht zur Pressrichtung P verläuft. Der Grundbacken 25a und der Pressbackenaufsatz 25b werden auswechselbar durch einen Steckbolzen 36 zusammen gehalten, der fest mit dem Pressbackenaufsatz 25b verbunden durch einen Sicherungsring 37 reibschlüssig im Grundbacken 25a gehalten wird.
Es versteht sich, dass die komplette Radialpresse 1 in bliebigen Raumlagen verwendbar ist, d.h. die Pressrichtung P kann vertikal oder horizontal ausgerichtet sein. Die folgenden Figuren zeigen Ausführungsbeispiele mit senkrechtem Verlauf der Pressrichtung P. Dies gilt als Möglichkeit auch für alle Ausführungsformen nach den Figuren 1 bis 3 sowie 4 bis 8 und 10.
Figur 9 zeigt nun in übereinstimmung mit Figur 6, dass sowohl die Tragkörper 19, 20, 21 und 22 als auch die Pressbacken 25 (schraffiert dargestellt) Pressbackenaufsätze tragen können, die sich in Schliessstellung einschliesslich ihrer Pressflächen zu einem Ring ergänzen, der auf dem Umfang alternierend schraffiert dargestellt ist.
Figur 10 zeigt, dass man die Vorsprünge 19a, 20a, 21a und 22a gemäss Figur 4 durch Pressbacken 25 nach den Figuren 8 und 9 ersetzen kann, wodurch auf dem Umfang ein Kranz von acht identischen Pressbacken 25 nach Figur 8 gebildet wird. Dadurch entstehen vier spiegelsymmetrische winkelförmige Tragkörper 81, 82, 83 und 84 mit vier Paaren von Stützflächen 81a, 82a, 83a und 84a, die gemeinsam ein regelmässigen Oktogon mit Kantenwinkeln von jeweils 135 Grad einschliessen. Die vier in den diagonalen radialen Symmetrieebenen SE liegenden Pressbacken ruhen stationär auf den Stützflächen, die alternierend dazwischen angeordneten Pressbacken führen während des Presshubes Gleitbewegungen auf den Stützflächen aus. Durch dieses Bauprinzip lassen sich die Herstellkosten verringern.
Figur 11 zeigt nun in Verbindung mit Figur 13 eine Vervollständigung der der Figur 4: Das obere bewegliche Pressenjoch 2 besitzt beidseitig je einen Ausleger 38 mit je einem Innengewinde 39. in das jeweils ein senkrechter Zuganker 40 bzw. 41 eingeschraubt ist. Das untere ortsfeste Pressenjoch 3 besitzt gleichfalls beidseitig je einen Ausleger 42 mit je einer Bohrung 43 mittels welcher das obere Pressenjoch 2 mittels der Zuganker 40 bzw. 41 vertikal verfahrbar ist.
Auf beide Pressenjoche 2 und 3 sind beidseitig Führungsbleche 44 und 45 aufgeschraubt, die die Ausnehmungen 4 und 5 zwischen sich einschliessen, desgleichen den Druckkörper 12 in der geschlossenen Stellung der Radialpresse 1. Die oberen Führungsbleche 44 besitzen je einen nach unten hin geöffneten teilkreisbogenförmigen Ausschnitt 46, hinter dem die beiden oberen Tragkörper 19 und 22 angeordnet sind. Die Verschiebbarkeit des linken Tragkörpers 22 ist durch eine Schraube 47 in einem horizontalen Langloch 48 gewährleistet.
Die unteren Führungsbleche 45 besitzen je einen einen nach oben hin geöffneten teilkreisbogenförmigen Ausschnitt 49, hinter dem die beiden unteren Tragkörper 20 und 21 angeordnet sind. Die Verschiebbarkeit des linken unteren Tragkörpers 21 ist durch eine Schraube 50 in einem horizontalen Langloch 51 gewährleistet. Der Druckkörper 12 ist auf jeder Seite durch eine Schraube 52 in einem Langloch 53 geführt, dessen Längsachse unter dem gleichen Winkel verläuft wie die Gleitfläche 12a des Druckkörpers 12. Hierdurch wird ein ungewolltes Kippen oder Abheben des Druckkörpers 12 verhindert. Auf die jeweils unteren Tragkörper 20 und 21 sind beidseitig und spiegelsymmetrisch zur Ebene E1 je zwei Ringsektoren 54 und 55 aufgeschraubt, die nach oben hin einen öffnungswinkel von 225 Grad frei lassen und die Pressbacken 25 am Herausfallen hindern.
Für die Schliess- und Pressbewegungen gelten die Ausführungen zu den Figuren 1 bis 10. Zu ergänzen ist jedoch, dass für die horizontalen Rückwärtsbewegungen der Tragkörper 21 und 22 vorgespannte Druckfedern 56 und 57 dienen, die parallel zur Trennfuge T verlaufen und auf je einen senkrechten Fortsatz 58 bzw. 59 an den Tragkörpern einwirken. Der Ausdruck "Tragkörper" schliesst das Tragen von eigenen Pressflächen und/oder das Tragen von Pressbacken ein.
Der Gegenstand der Figur 12 unterscheidet sich dadurch von demjenigen der Figur 11, dass hier ein asymmetrischer Druckkörper 60 verwendet wird, dessen Gleitfläche 60a unter einem Winkel "α" von 45 Grad zur Trennfuge T bzw. zur Waagrechten verläuft. Entsprechendes gilt für das Langloch 61 unter der Schraube 62. Die obere Gleitfläche 60b des Druckkörpers 60 verläuft ebenso parallel zur Trennfuge T wie die Gleitfläche 63 im oberen Pressenjoch.
Figur 13 gilt für die Figuren 11 und 12. jeweils mit Blickrichtung von rechts nach links. Besondere Beachtung verdienen hier der Pressenantrieb 64 und dessen Steuerung. Gegen das untere ortsfeste Pressenjoch 3 drückt ein Zylinder 65 mit einem Kolben 66, dessen Kolbenstange 67 mit einer beweglichen Traverse 68 verschraubt ist, die die unteren Enden der Zuganker 40 und 41 miteinander verbindet. Das untere Pressenjoch 3 ist auf einen Unterbau 69 aufgesetzt. Ein Hydraulikaggregat 70, bestehend aus einer Hochdruckpumpe 71, einem Pumpenmotor 72 und einer ölwanne 73 ist nur sehr schematisch dargestellt, da an sich bekannt.
Für die Begrenzung des vertikalen Hubes des oberen Pressenjochs 2 sind eine Einstellschraube 74 und ein Endschalter 75 vorgesehen. Der endgültige Pressdurchmesser ist hierbei erreicht, und der Endschalter 75 gibt sein Signal über eine Steuerleitung 76 an ein Steuerventil 77 weiter. Nach dem Umschalten dieses Steuerventils 77 wird der ölstrom der Hochdruckpumpe 71 der unten liegenden Ringfläche des Kolbens 66 zugeleitet, um die Traverse 68 anzuheben. Diese Hubbewegung wird durch den Endschalter 78 mit der Einstellschraube 79 beendet, deren Signal gleichfalls über eine Leitung 80 dem Steuerventil 77 zugeleitet wird. Die Radialpresse 1 befindet sich jetzt wieder in ihrer Ausgangsstellung nach den Figuren 9, 10 und 11.
Anhand der Figur 14 werden der Stand der Technik und seine Nachteile gegenüber der Erfindung wie folgt erläutert:
Im Gegensatz zur Erfindung steht das Viereck oder Quadrat mit der Kantenlänge K, in dem die Führungs- oder Gleitflächen liegen. gewissermassen "auf der Spitze", d.h. die Diagonalflächen F1 und F2 des Pressbackeneinsatzes verlaufen parallel und senkrecht zur Ebene E-E. in der die Zuganker liegen. Die Flächendiagonale F2 fällt dabei auch mit der Trennfuge T zusammen. Dadurch wachsen auch die Masse M1 und M2 um mindestens das 1,4-Fache und damit auch das Mass M3 für den Mindestabstand der Achse des Rohrkrümmers 29 von der Mittenachse A des Pressbackeneinsatzes, so dass nur Rohrkrümmer mit deutlich grösserem Biegeradius verarbeitet werden können. Von besonderem Nachteil ist aber der entsprechend grosse einseitige Hebelarm H zwischen der Presskraft P1 und der Reaktionskraft PR, dem kein Gegendrehmoment entgegen gesetzt werden kann. Dies führt wiederum zu hohen Biegemomenten, die auf die Zuganker 41 ausgeübt werden, so dass deren Querschnitte grösser ausgelegt werden müssen, was wiederum zu einem höheren Pressengewicht führt. Hinzu kommt, dass bei einem geteilten Presswerkzeug die in der Trennfuge T liegenden Tragkörper entlang der Diagonalfläche F2 unterteilt sein müssen, was zur Aufhebung des Formschlusses und zu Querverschiebungen und unrunden Pressergebnissen führte.
Trotz aller solcher Massnahmen war bisher nur das Verpressen von Schlaucharmaturen mit einer maximalen Nennweite von DN 16-4SP möglich. Andernfalls mussten auf dem Umfang des Pressbackensatzes geschlossene Pressen verwendet werden, die jedoch nicht das Verpressen von Armaturen mit komplizierten Geometrien und Biegewinkeln über 90 Grad ermöglichen. Die Erfahrungen mit solchen bekannten, einseitig offenen, Radialpressen haben auch zu ungleichmässigen, insbesondere ovalen, Pressergebnissen geführt, da die Pressbacken bzw. Pressflächen durch die Reaktionskräfte des Werkstücks überlagerte Eigenbewegungen ausführen können. Dies bedeutet eine starke Einschränkung der Verwendung der Radialpresse. Sämtliche Nachteile wurden nun mit einem Schlage durch den Gegenstand der Erfindung beseitigt.
Während in den Figuren 1 bis 6 und 9 bis 12 der Druckkörper 12 bzw. 60 als einteilig dargestellt ist, ist es durchaus möglich, ihn aus mehreren Teilen zusammen zu setzen, sofern gewährleistet ist, dass sich diese Teile nicht relativ zueinander - insbesondere nicht in Richtung der Trennfuge "T" - verschieben können.
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