Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Steuern eines Ventils. Sie betrifft ferner ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Steuern einer Pumpe-Düse-Vorrichtung mit einem Ventil. Das Ventil hat einen Ventilantrieb, der als Piezoaktor ausgebildet ist, ein Ventilglied, einen Ventilkörper und einen Ventilsitz. Eine Pumpe-Düse-Vorrichtung wird insbesondere zur Kraftstoffzufuhr in einen Brennraum eines Zylinders einer Brennkraftmaschine, insbesondere einer Diesel-Brennkraftmaschine, eingesetzt. Bei einer Pumpe-Düse-Vorrichtung bilden eine Pumpe, eine Steuereinheit mit dem Ventil und eine Düseneinheit eine Baueinheit. Der Antrieb eines Kolbens der Pumpe erfolgt vorzugsweise über eine Nockenwelle einer Brennkraftmaschine mittels eines Kipphebels.
Die Pumpe ist über das Ventil an eine Niederdruck-Kraftstoffzuführeinrichtung hydraulisch koppelbar. Sie ist ausgangsseitig mit der Düseneinheit hydraulisch gekoppelt. Einspritzbeginn und Einspritzmenge werden durch das Ventil und dessen Ventilantrieb bestimmt. Durch die kompakte Bauweise der Pumpe-Düse-Vorrichtung ergibt sich ein sehr geringes Hochdruckvolumen und eine große hydraulische Steifigkeit. Es werden so sehr hohe Einspritzdrücke von zirka 2.000 bar ermöglicht. Dieser hohe Einspritzdruck in Verbindung mit der guten Steuerbarkeit des Einspritzbeginns und der Einspritzmenge ermöglichen eine deutliche Reduktion der Emissionen bei gleichzeitig niedrigen Kraftstoffverbrauch beim Einsatz der Brennkraftmaschinen.
Aus der
In der ersten Endstellung des Ventilglieds wird während eines Förderhubs der Pumpe Fluid von dem Zulaufkanal über den Absteuerraum und den Ablaufkanal von der Pumpe angesaugt. Während eines Arbeitshubs eines Pumpenkolbens der Pumpe wird in der ersten Endposition des Ventilglieds Fluid von der Pumpe über den Zulaufkanal, den Absteuerraum in den Ablaufkanal zurückgedrückt. In der zweiten Endstellung des Ventilglieds kann während des Förderhubs des Pumpenkolbens wegen der fehlenden hydraulischen Kopplung des Ablaufkanals mit dem Absteuerraum und dem Ablaufkanal kein Fluid zurückgedrückt werden und der Pumpenkolben erzeugt Hochdruck. Mit Überschreiten einer vorgegebenen Druckschwelle öffnet eine Düsennadel der Düseneinheit eine Düse der Düseneinheit und es erfolgt eine Einspritzung des Fluids. Das Einspritzende wird dadurch bestimmt, dass das Ventilglied mittels des Stellantriebs in seine erste Endposition gesteuert wird und so Fluid über den Ablaufkanal in den Absteuerraum und den Zulaufkanal zurückströmen kann, was zur Folge hat, dass der Druck in der Pumpe und somit auch in der Düseneinheit abnimmt, was wiederum zu einem Schließen der Düseneinheit führt.
Ein präzises Zumessen von Kraftstoff durch die Pumpe-Düse-Vorrichtung setzt eine sehr präzise Ansteuerbarkeit des Ventils voraus.
Aus der
Die
Die Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Steuern eines Ventils oder einer Pumpe-Düse-Vorrichtung mit dem Ventil zu schaffen, das bzw. die ein präzises Ansteuern des Ventils gewährleistet.
Die Aufgabe wird gelöst durch die Merkmale der unabhängigen Patentansprüche. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
Die Erfindung zeichnet sich aus durch ein Verfahren zum Steuern eines Ventils mit einem Ventilantrieb, der als Piezoaktor ausgebildet ist, einem Ventilglied, einem Ventilkörper und einem Ventilsitz. Zu einem vorgebbaren Zeitpunkt wird das Ventilglied von einer Position entfernt von dem Ventilsitz in den Ventilsitz gesteuert. Während das Ventilglied von der Position entfernt von dem Ventilsitz in den Ventilsitz gesteuert wird, wird ein die Piezospannung charakterisierendes Signal erfasst. Mindestens die erste Ableitung des die Piezospannung charakterisierenden Signals wird dann ermittelt. Der Zeitpunkt des Auftreffens des Ventilglieds auf den Ventilsitz wird erkannt, wenn die mindestens erste Ableitung des Signals einen vorgegebenen Schwellenwert überschreitet. Eine Schließzeitdauer wird abhängig von dem vorgebbaren Zeitpunkt und dem Zeitpunkt des Auftreffens ermittelt. Die Ansteuerung des Ventilantriebs erfolgt dann abhängig von der Schließzeitdauer. Gemäß eines weiteren Aspekts der Erfindung wird das Ventil einer Pumpe-Düse-Vorrichtung entsprechend gesteuert. Die Pumpe-Düse-Vorrichtung hat eine Pumpe, die einen Kolben und einen Arbeitsraum hat, eine Steuereinheit, die einen Ablaufkanal, der hydraulisch gekoppelt ist mit dem Arbeitsraum, und ein Ventil umfasst, mit einem als Piezoaktor ausgebildeten Ventilantrieb, einem Ventilglied, einem Ventilkörper, einem Ventilsitz und einem Absteuerraum, der hydraulisch entkoppelt ist von dem Ablaufkanal, wenn das Ventilglied an dem Ventilsitz anliegt, und der ansonsten gekoppelt ist mit dem Ablaufkanal.
Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass beim Auftreffen des Ventilglieds auf den Ventilsitz der Verlauf des die Piezospannung charakterisierenden Signals einen Knick aufweist und unmittelbar nach dem Knick eine höhere Steigung aufweist. Durch das Ermitteln der mindestens ersten Ableitung des die Piezospannung charakterisierenden Signals und des Erkennens des Zeitpunkts des Auftreffens des Ventilglieds auf den Ventilsitz, wenn die mindestens erste Ableitung des Signals einen vorgegebenen Schwellenwert überschreitet, ist einfach ein sehr präzises Bestimmen des Auftreffzeitpunkts gewährleistet. Das die Piezospannung charakterisierende Signal ist vorteilhaft die Piezospannung selbst. Es kann jedoch auch eine weitere die Piezospannung charakterisierende Größe sein, wie beispielsweise die Kapazität des Piezoaktors oder der Strom, mit dem der Piezoaktor beaufschlagt wird, oder die Ladung des Piezoaktors oder die elektrische Energie des Piezoaktors.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird die mindestens erste Ableitung des Signals nur innerhalb eines vorgegebenen Zeitfensters um einen erwarteten Zeitpunkt des Auftreffens auf das Überschreiten des vorgegebenen Schwellenwerts überwacht. Dies hat den Vorteil eines geringeren Rechenaufwands und gleichzeitig einer geringeren Wahrscheinlichkeit einer Fehlbestimmung des Zeitpunkts des Auftreffens aufgrund von Störsignalen.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird das die Piezospannung charakterisierende Signal quadriert und dann mindestens die erste Ableitung des quadrierten Signals ermittelt. Dem liegt die Erkenntnis zugrunde, dass das die Piezospannung charakterisierende Signal einen im wesentlichen wurzelförmigen Verlauf hat und dass so das Signal durch das Quadrieren linearisiert werden kann und ein höherer Signal-Rauschabstand einfach erreicht werden kann.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird die zweite Ableitung des quadrierten Signals ermittelt. Dies hat den Vorteil, dass der charakteristische Knick des ursprünglichen Signals dann besonders gut und einfach erkannt werden kann.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird bei einem ersten Überschreiten des Schwellenwerts auf den Zeitpunkt des Auftreffens des Ventilglieds auf den Ventilsitz erkannt. Dies hat den Vorteil, dass es einfach und präzise ist.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird die Schließzeitdauer mehrfach ermittelt und einer Filterung unterzogen. Dies hat den Vorteil, dass so ein sehr zuverlässiger Wert der Schließzeitdauer ermittelt werden kann.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird ein Fehler in dem Ventil erkannt, wenn die Schließzeitdauer kleiner als ein zweiter Schwellenwert oder größer als ein dritter Schwellenwert ist. Dies hat den Vorteil einer einfachen Diagnose des Ventils.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird ein Ansteuerzeitpunkt des Ventilantriebs abhängig von der Schließzeitdauer und einem Sollwert der Schließzeitdauer korrigiert.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung erfolgt diese Korrektur zusätzlich auch noch von einer abhängig von einer Temperatur die charakteristisch ist für die Temperatur des Ventils und abhängig der dem Piezoantrieb zugeführten elektrischen Energie. Dadurch ist dann ein äußerst präzises Ansteuern des Ventils gewährleistet.
Gemäß des Aspekts des Steuerns des Ventils der Pumpe-Düse-Vorrichtung ist es vorteilhaft, wenn der vorgebbare Zeitpunkt, zu dem das Ventilglied von einer Position entfernt von dem Ventilsitz in den Ventilsitz gesteuert wird, so gewählt wird, dass der Kolben der Pumpe in seinem oberen Totpunkt ist und bleibt bis zum erwarteten Auftreffen des Ventilglieds auf den Ventilsitz. Dies hat den Vorteil, dass das Steuern des Ventilglieds von einer Position entfernt von dem Ventilsitz in den Ventilsitz lediglich zu dem Zweck des Bestimmens der Schließzeitdauer erfolgen kann, da während sich der Kolben in seinem oberen Totpunkt befindet, der Druck in dem Arbeitsraum der Pumpe im wesentlichen dem Niederdruckniveau entspricht und somit im wesentlichen konstant ist und ohnehin kein Druckaufbau zum Einleiten einer Kraftstoffzumessung erfolgen kann. Es hat sich überraschend gezeigt, dass sich so einfach eine sehr präzise Erfassung der Schließzeitdauer möglich ist.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im folgenden anhand der schematischen Zeichnungen beschrieben. Es zeigen:
Elemente gleicher Konstruktion und Funktion sind figurenübergreifend mit den gleichen Bezugszeichen gekennzeichnet.
Die Pumpe-Düse-Vorrichtung (
Die Pumpeneinheit umfasst einen Kolben 11, einen Pumpenkörper 12, einen Arbeitsraum 13 und ein Pumpen-Rückstellmittel 14, das vorzugsweise als Feder ausgebildet ist. Der Kolben 11 ist im eingebauten Zustand in einer Brennkraftmaschine mit einer Nockenwelle 16 gekoppelt, vorzugsweise mittels eines Kipphebels, und wird von dieser angetrieben. Der Kolben 11 ist in einer Ausnehmung des Pumpenkörpers 12 geführt und bestimmt abhängig von seiner Position das Volumen des Arbeitsraums 13. Das Pumpen-Rückstellmittel 14 ist so ausgebildet und angeordnet, dass das durch den Kolben 11 begrenzte Volumen des Arbeitsraums 13 einen Maximalwert aufweist, wenn auf den Kolben 11 keine äußeren Kräfte einwirken, d. h. Kräfte, die über die Kopplung mit der Nockenwelle 16 übertragen werden.
Die Düseneinheit umfasst einen Düsenkörper 51, in dem ein Düsenrückstellmittel 52, das als Feder und ggf. zusätzlich als Dämpfungseinheit ausgebildet ist, und eine Düsennadel 53 angeordnet sind. Die Düsennadel 53 ist in einer Ausnehmung des Düsenkörpers 51 angeordnet und wird im Bereich einer Nadelführung 55 geführt.
In einem ersten Zustand liegt die Düsennadel 53 an einem Nadelsitz 54 an und verschließt so eine Düse 56, die zum Zuführen des Kraftstoffs in den Brennraum des Zylinders der Brennkraftmaschine vorgesehen ist. Die Düseneinheit ist vorzugsweise, wie dargestellt, als nach innen öffnende Düseneinheit ausgebildet.
In einem zweiten Zustand ist die Düsennadel 53 leicht beabstandet zu dem Nadelsitz 54 und zwar hin in Richtung zu dem Düsenrückstellmittel 52 angeordnet und gibt so die Düse 56 frei. In diesem zweiten Zustand wird Kraftstoff in den Brennraum des Zylinders der Brennkraftmaschine zugemessen. Der erste oder zweite Zustand wird eingenommen abhängig von einer Kräftebilanz aus der Kraft, die durch das Düsenrückstellmittel 52 auf die Düsennadel 53 wirkt und aus der dieser entgegenwirkenden Kraft, die durch den hydraulischen Druck im Bereich des Nadelabsatzes 57 hervorgerufen wird.
Die Steuereinheit umfasst einen Zulaufkanal 21 und einen Ablaufkanal 22. Der Zulaufkanal 21 und der Ablaufkanal 22 sind mittels eines Ventils hydraulisch koppelbar. Der Zulaufkanal 21 ist von einem niederdruckseitigen Anschluss der Pumpe-Düse-Vorrichtung hin zu dem Ventil geführt. Der Ablaufkanal 22 ist hydraulisch mit dem Arbeitsraum 13 gekoppelt und ist hin zu dem Nadelabsatz 57 geführt und ist hydraulisch mit der Düse 56 koppelbar abhängig von dem Zustand, der von der Düsennadel 53 eingenommen wird.
Das Ventil umfasst ein Ventilglied 231, das vorzugsweise als sog. A-Ventil ausgebildet ist, d. h. es öffnet nach außen entgegen der Strömungsrichtung des Fluids. Das Ventil umfasst ferner einen Absteuerraum 232, der hydraulisch gekoppelt ist mit dem Zulaufkanal 21 und mittels des Ventilglieds 231 mit einem Hochdruckraum hydraulisch koppelbar ist. Der Hochdruckraum ist hydraulisch gekoppelt mit dem Ablaufkanal 22.
In der geschlossenen Stellung des Ventilglieds 231 liegt das Ventilglied 231 an einem Ventilsitz 234 eines Ventilkörpers 237 an. Ferner ist ein Ventilrückstellmittel vorgesehen, welches so angeordnet und ausgebildet ist, dass es das Ventilglied 231 in eine Offenstellung, d. h. beabstandet zu dem Ventilsitz 234 drückt, wenn die durch einen Stellantrieb 24 auf das Ventilglied wirkenden Kräfte geringer sind als die Kräfte, die durch das Ventilrückstellmittel auf das Ventilglied 231 wirken. Der Stellantrieb 24 ist als Piezostapel ausgebildet.
Der Stellantrieb 24 ist vorzugsweise mittels eines Übertragers, der vorzugsweise den Hub des Stellantriebs 24 verstärkt, mit dem Ventilglied 231 gekoppelt. An dem Stellantrieb 24 ist vorzugsweise auch ein Stecker zur Aufnahme von elektrischen Kontakten zur Ansteuerung des Stellantriebs 24 vorgesehen.
Eine Vorrichtung 60 zum Steuern der Pumpe-Düse-Vorrichtung ist vorgesehen, die entsprechende Stellsignale für das Ventil erzeugt.
In der Offenstellung des Ventilglieds 231 wird bei einer Bewegung des Kolbens 11, die nach oben d. h. in Richtung weg von der Düse 56 gerichtet ist, Kraftstoff über den Zulaufkanal 21 hin zum Arbeitsraum 13 angesaugt. Solange das Ventilglied 231 während einer anschließenden Abwärtsbewegung des Kolbens 11, d. h. bei einer hin zu der Düse 56 gerichteten Bewegung, weiterhin in seiner Offenstellung befindet, wird der in dem Arbeitsraum 13 und dem Ablaufkanal 22 befindliche Kraftstoff über das Ventil wieder zurück in den Absteuerraum 232 und ggf. in den Zulaufkanal 21 zurückgedrückt.
Wenn jedoch bei der Abwärtsbewegung des Kolbens 11 das Ventilglied 231 in seine geschlossene Stellung gesteuert ist, wird der im Arbeitsraum 13 und somit auch der im Ablaufkanal 22 und der in dem Hochdruckraum 233 befindliche Kraftstoff verdichtet, wodurch der Druck mit zunehmender Abwärtsbewegung des Kolbens 11 im Arbeitsraum 13, im Hochdruckraum 233 und im Ablaufkanal 22 zunimmt. Entsprechend dem steigenden Druck im Ablaufkanal 22 erhöht sich auch die durch den Hydraulikdruck hervorgerufene Kraft, die auf den Nadelabsatz 57 in Richtung einer Öffnungsbewegung der Düsennadel 53 zum Freigeben der Düse 56 wirkt. Wenn der Druck in dem Ablaufkanal 22 einen Wert überschreitet, bei dem die durch den Hydraulikdruck hervorgerufene Kraft auf den Nadelabsatz 57 größer ist als die dieser entgegenwirkende Kraft des Düsenrückstellmittels 52, bewegt sich die Düsennadel 53 weg vom Nadelsitz 54 und gibt so die Düse 56 für die Kraftstoffzufuhr zum Zylinder der Brennkraftmaschine frei. Die Düsennadel 53 bewegt sich dann wieder hinein in den Nadelsitz 54 und verschließt somit die Düse 56, wenn der Hydraulikdruck in dem Ablaufkanal 22 den Wert unterschreitet, bei dem die durch den Hydraulikdruck am Nadelabsatz 57 hervorgerufene Kraft kleiner ist als die durch das Düsenrückstellmittel 52 hervorgerufene Kraft. Der Zeitpunkt, an dem dieser Wert unterschritten wird und an dem somit die Kraftstoffzumessung beendet wird, kann durch das Steuern des Ventilglieds 231 von seiner geschlossenen Stellung in eine Offenstellung beeinflusst werden.
Durch das Steuern des Ventilglieds von seiner Schließstellung in seine Offenstellung wird die hydraulische Kopplung zwischen dem Hochdruckraum und dem Absteuerraum 232 und dem Zulaufkanal 21 hergestellt. Aufgrund des beim Öffnen herrschenden hohen Druckunterschiedes zwischen dem Fluid in dem Hochdruckraum und dem Ablaufkanal 22 und dem Fluid in dem Absteuerraum 232 und dem Zulaufkanal 21 strömt dann der Kraftstoff von dem Hochdruckraum mit sehr hoher Geschwindigkeit, in der Regel mit Schallgeschwindigkeit, in den Absteuerraum 232 und weiter in den Zulaufkanal 21. Dadurch wird dann der Druck in dem Hochdruckraum und dem Ablaufkanal 22 schnell so stark verringert, dass die von dem Düsenrückstellmittel 52 auf die Düsennadel 53 wirkenden Kräfte dazu führen, dass sich die Düsennadel 53 in den Nadelsitz 54 bewegt und somit dann die Düse 56 verschließt.
Der Ablauf des Bestimmens eines Mittelwerts T_CL_MV der Schließzeitdauer des Ventilglieds 231, d.h. der Zeitdauer von dem Beginn der Ansteuerung des Ventilglieds 231 bis zum tatsächlichen Auftreffen des Ventilglieds 231 auf seinen Ventilsitz 234 wird im folgenden anhand von dem Blockdiagramm der
Zu einem vorgebbaren Zeitpunkt wird das Ventilglied von einer Position entfernt von dem Ventilsitz 234 in den Ventilsitz 234 gesteuert. Der vorgebbare Zeitpunkt wird vorzugsweise so gewählt, dass der Kolben in seinem oberen Totpunkt ist und bleibt bis zu dem erwarteten Auftreffen des Ventilglieds 231 auf den Ventilsitz 234. Er kann jedoch auch innerhalb eines Zeitbereichs gewählt sein, in dem sich der Kolben nicht in seinem oberen Totpunkt befindet.
Während das Ventilglied 231 von der Position entfernt von dem Ventilsitz 234, die vorzugsweise eine definierte Position, wie beispielsweise ein Anschlag ist, an dem das Ventil anliegt, in den Ventilsitz 234 gesteuert wird, wird ein die Piezospannung charakterisierendes Signal in dem Block B1 erfasst. Bevorzugt ist dies die Piezospannung V_INJ selbst. Es kann jedoch auch eine weitere die Piezospannung charakterisierende Größe sein, wie beispielsweise die Kapazität des Piezoaktors oder der Strom, mit dem der Piezoaktor beaufschlagt wird, oder die Ladung des Piezoaktors oder die elektrische Energie des Piezoaktors.
In dem Block B1 wird die Piezospannung V_INJ, die Werte bis zirka 150 V annehmen kann, mittels eines Spannungsteilers in einen vorgegebenen Spannungsbereich transformiert und gegebenenfalls anschließend noch gefiltert. Anschließend erfolgt dann eine Analog-Digital-Wandlung des Signals mittels eines sogenannten Sample and Hold-Analog-Digital-Wandlers mit einer sehr geringen Abtastzeit von wenigen µsek. Die so erhaltenen digitalen Spannungswerte werden vorzugsweise zwischengespeichert und erst nach einem erwarteten Auftreffen des Ventilglieds 231 auf seinen Ventilsitz 234 weiter verarbeitet. Aufgrund der bekannten Abtastrate des Analog-Digital-Wandlers ist dann auch eine zeitliche Zuordnung der einzelnen abgetasteten Werte möglich.
In einem Block B3 wird die abgetastete Piezospannung V_INJ noch vorzugsweise interpoliert, wodurch sich eine höhere zeitliche Auflösung des Signalverlaufs der Piezospannung V_INJ erreichen lässt. Dies erfolgt vorzugsweise mittels eines Finite-Impuls-Response (FIR)-Filters.
In einem Block B5 wird die Piezospannung V_INJ quadriert. Dies entspricht einem Linearisieren des Verlaufs der Piezospannung V_INJ, da diese einen im wesentlichen wurzelförmigen Verlauf hat. Alternativ kann jedoch auch auf das Quadrieren verzichtet werden, was durch den strichlierten Pfeil angedeutet ist.
In einem Block B7 wird dann die erste Ableitung des Signalverlaufs der Piezospannung V_INJ ermittelt. Es erfolgt somit eine Differenzierung nach der Zeit. Alternativ kann in einem Block B9 auch eine zweite Ableitung des Signalverlaufs der Piezospannung V_INJ ermittelt werden. Alternativ kann aber auch eine dritte, vierte, fünfte oder höhere Ableitung des Signalverlaufs der Piezospannung V_INJ ermittelt werden.
In einem Block B11 werden dann lediglich die Werte der abgeleiteten Piezospannung V_INJ ausgewählt, die innerhalb eines vorgegebenen Zeitfensters um den erwarteten Zeitpunkt des Auftreffens des Ventilglieds 231 auf den Ventilsitz 234 erfasst wurden. Das Zeitfenster ist dabei vorzugsweise so vorgegeben, dass alle bekannten Streuungen der Schließzeitdauer berücksichtigt sind.
In einem Block B13 wird geprüft, welcher der abgeleiteten Werte der Piezospannung V_INJ erstmalig einen vorgegebenen ersten Schwellenwert SW1 überschreitet. Abhängig von dem diesem Wert zugeordneten Zeitpunkt und dem bekannten Beginn der Ansteuerung des Ventilantriebs 24 wird in dem Block B13 dann die Schließzeitdauer T_CL ermittelt.
In einem Block B15 wird dann plausibilisiert, ob die Schließzeitdauer T_CL kleiner ist als ein vorgegebener zweiter Schwellenwert oder größer ist als ein vorgegebener dritter Schwellenwert SW3. Der zweite und dritte Schwellenwert SW2, SW3 sind so gewählt, dass ein Unterschreiten bzw. Überschreiten nur im Falle eines Fehlers des Ventils möglich ist. Entsprechend wird dann einem Unterschreiten bzw. Überschreiten ein Fehler des Ventils in dem Block B15 diagnostiziert.
In einem Block B17 wird anschließend die ermittelte Schließzeitdauer T_CL einer statistischen Auswertung unterzogen. Bevorzugt wird die Schließzeitdauer T_CL mehrfach, so z.B. dreißig mal ermittelt und dann der Mittelwert und gegebenenfalls die Standardabweichung der erhaltenen Schließzeitdauer T_CL ermittelt. Der Block B17 gibt vorzugsweise den Mittelwert T_CL_MV der Schließzeitdauer aus. Alternativ können jedoch auch die ermittelten Schließzeitdauern T_CL auf andere Art und Weise gefiltert werden, wie z.B. mittels einer gleitenden Mittelwertbildung oder eines nicht-rekursiven Filters. Ein Korrekturwert T_SOI_OFS für den Ansteuerzeitpunkt T_SOI des Ventilantriebs 24 wird gemäß dem Blockdiagramm von
In einem Block B21 wird ein zweiter Korrekturwert T_CL_COR2 abhängig von dem Sollwert T_CL_SP und dem Mittelwert T_CL_MV der Schließzeitdauer ermittelt. Dies erfolgt vorzugsweise durch Bilden der Differenz des Sollwertes T_CL_SP und des Mittelwertes T_CL_MV der Schließzeitdauer und multiplizieren dieser Differenz mit einem vorgebbaren Faktor.
In einem Block B23 wird dann abhängig von dem ersten Korrekturwert T_CL_COR1 und dem zweiten Korrekturwert T_CL_COR2 ein Korrekturwert T_SOI_OFS für den Ansteuerzeitpunkt T_SOI ermittelt, vorzugsweise durch Bilden der Summe des ersten und zweiten Korrekturwertes T_CL_COR1, T_CL_COR2.
In einem Block B25 wird dann abhängig von dem Korrekturwert T_SOI_OFS für den Ansteuerzeitpunkt T_SOI und eines angeforderten Zeitpunkts, zu dem das Ventilglied 231 auf seinen Ventilsitz 234 treffen soll, der Ansteuerzeitpunkt T_SOI ermittelt.
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