La suppression des alkyles de plomb dans les essences automobiles et plus récemment la limitation des teneurs en composés aromatiques dans les essences (35% en 2005 contre 42 % actuellement) a généré un développement des procédés de production de paraffines ramifiées qui ont un bien meilleur indice d'octane que les paraffines linéaires, et en particulier du procédé d'isomérisation des paraffines normales en paraffines ramifiées.
Ce procédé revêt actuellement une importance croissante dans l'industrie pétrolière.
Les schémas actuels de valorisation du naphta (coupe C5-C10) issu de la distillation atmosphérique du pétrole comprennent le plus souvent un fractionnement produisant :
Le produit de l'isomérisation (ou isomérat) est exempt de composés aromatiques contrairement au réfonnat qui en contient en général une quantité importante du fait des réactions de déshydrocyclisation des paraffines et de déshydrogénation des naphtènes.
Isomérat et réformat sont habituellement envoyés au pool essence dans lequel peuvent intervenir également d'autres bases telles que l'essence issue du craquage catalytique en lit fluidisé (FCC), ou des additifs tel que le méthyl-tertiobutyl-éther (MTBE).
Les aromatiques présentent de hauts indices d'octane favorables à leur utilisation dans les moteurs à allumage commandé, mais pour des raisons environnementales, leur teneur totale dans les essences se trouvent de plus en plus limitée.
La spécification européenne prévoit dès 2005 de réduire à un maximum de 35 % en volume la teneur totale en aromatiques dans les supercarburants, alors qu'actuellement ladite teneur est de l'ordre de 42 % volume.
Aussi est il impératif de développer de nouveaux procédés permettant de synthétiser des bases d'essence exemptes d'aromatiques mais présentant de forts indices d'octane.
La présente invention concerne plus particulièrement l'isomérisation de la fraction riche en C7 issue du naphta de distillation atmosphérique.
Le tableau 1 ci-dessous donne l'indice d'octane recherche (RON) et les points d'ébullition des principaux composés hydrocarbonés présents dans la coupe C7 issue du naphta de distillation atmosphérique:
La considération des indices d'octane des différents isomères C7 montre que les isomères du normal-heptane (n-C7) présentant plusieurs ramifications, c'est à dire les di et tribranchés possèdent un indice d'octane suffisamment élevé (de 80 à 110) pour pouvoir être envoyés directement dans le pool essence.
Par contre, les isomères ne présentant qu'une seule ramification ou monobranchés, présentent des indices d'octane insuffisants (42 pour le méthyl-2 hexane ; 52 pour le méthyl-3 hexane) pour être mélangés au pool essence.
Ces composés doivent donc être le plus possible transformés en paraffines di ou tribranchées dans le procédé d'isomérisation.
Concernant le normal-heptane, son indice d'octane étant nul, il doit impérativement être converti à extinction dans le procédé d'isomérisation.
On pourra tolérer jusqu'à 1 % pds de nC7 dans l'isomérat et si possible moins de 0,5 % pds.
Par ailleurs, le toluène présent dans la charge fraîche peut être totalement hydrogéné en méthyl-cyclohexane ( MCH), soit dans une unité d'hydrogénation spécifique, soit dans l'unité d'isomérisation des paraffines qui possède une fonction hydrogénante.
Cette dernière éventualité n'est cependant pas souhaitable car le toluène possède un excellent RON au contraire de celui du MCH, et il peut donc être intéressant de l'isoler soit en vue d'une utilisation en tant que solvant ou comme base pétrochimique, soit en vue de le réintroduire dans le pool essence comme améliorant de l'indice d'octane à une teneur autorisée par les spécifications.
Le méthyl-cyclohexane ( MCH) présent dans la charge en quantité relativement importante, est très peu affecté par l'isomérisation, les catalyseurs d'isomérisation ne favorisant pas l'ouverture des cycles naphténiques dans leurs conditions habituelles de mise en oeuvre.
Or la charge en C7 peut contenir jusqu'à 30 % pds de méthyl-cyclohexane, composé dont le RON est inférieur à 75, ce qui grève notablement le RON de l' isomérat C7 obtenu.
Il peut donc être intéressant de faire appel à une unité d'ouverture de cycles qui va convertir essentiellement le MCH en paraffines normales et branchées et à envoyer ces paraffines vers l'unité d'isomérisation.
Il peut également être intéressant de convertir les naphtènes en aromatiques dans une unité de déshydrogénation spécifique et d'extraire ensuite les aromatiques obtenus de manière à n'envoyer à l'isomérisation que les paraffines.
Les deux possibilités évoquées ci dessus sont bien évidemment exclusives l'une de l'autre puisqu'il n'y aurait aucun sens à utiliser un réacteur d'ouverture de cycles naphtèniques si l'on a préalablement convertis ceux ci en aromatiques puis éliminés ces derniers.
Ces diverses possibilités font partie de la présente invention et seront présentées plus loin comme des variantes.
Le problème que cherche à résoudre la présente invention est donc celui de la production de bases d'essence à partir d'une coupe en C7 qui répondent à un indice d'octane recherche (RON) d'au moins 80, avec une teneur en composés aromatiques limitée, ce qui permet d'anticiper la nouvelle réglementation sur les spécifications du pool essence.
La solution proposée dans la présente invention consiste en un procédé de traitement d'une coupe C7, généralement issue d'une distillation atmosphérique, de manière à obtenir deux coupes :
L'unité d'isomérisation produit des effluents majoritairement paraffiniques, et il est possible de les traiter dans une unité de séparation des paraffines normales et mono branchées d'une part et des paraffines di et tri branchées d'autre part, de manière à recycler jusqu'à épuisement les paraffines normales et mono branchées en tête de l'unité d'isomérisation.
La quantité de naphténiques que l'on peut admettre dans la charge à l'entrée de l'isomérisation n'est limitée que par le RON de l'isomérat produit.
En pratique la teneur en naphtèniques dans la charge d'entrée à l'isomérisation se situe aux environs de 20% poids pour la plupart des charges en C7 issue d'un naphta de distillation atmosphérique.
Dans les cas où la teneur en composés naphtèniques serait trop élevée, il sera toujours possible d'utiliser la variante consistant à déshydrogéner préalablement les naphtènes en aromatiques ou celle prenant en compte l'ouverture des cycles naphténiques, comme il sera expliqué plus loin.
Un des avantages de l'invention est précisément en utilisant la variante adaptée, de pouvoir traiter une charge en C7 ayant une répartition quelconque en paraffines, naphtènes et aromatiques. L'invention permet donc d'obtenir un isomérat contenant une majorité de paraffines di et tri branchées dont le RON peut atteindre facilement 80 ou plus.
En incorporant à cet isomérat des quantités limitées de composés aromatiques, notamment du toluène extrait en amont de l'unité d'isomérisation, il est possible de porter le RON à des valeurs de 85 ou plus.
La séparation entre les aromatiques et les paraffines peut se faire soit par extraction au solvant, soit par distillation extractive.
Il existe de nombreux brevets mettant en oeuvre ces techniques pour extraire le benzène et /ou le toluène. Nous citerons à titre d'exemples les
Dans le cas où la séparation est réalisée par extraction au solvant, une mise en oeuvre de type contacteur membranaire peut être utilisée.
D'autres techniques de séparation sont également envisageables:
Des membranes zéolithiques de type structural faujasite ont également une bonne sélectivité vis à vis des molécules aromatiques, comme décrit dans les articles de
Des membranes liquides peuvent également être utilisées comme décrit par
Il existe relativement peu de brevets concernant la valorisation de la coupe C7 par isomérisation, la pluspart d'entre eux concernant le traitement par isomérisation de coupes C5-C6. De plus, aucun de ces procédés ne permet la production simultanée d'une coupe aromatique.
Le
Le
La présente invention doit être replacée dans le contexte plus général du traitement de la coupe naphta issue de la distillation atmosphérique du brut.
La coupe naphta est généralement séparée en 3 fractions dans une colonne à distiller:
Généralement, la coupe C7 aura une composition située dans les fourchettes suivantes pour les principaux composés:
L'ensemble des paraffines représente donc de 55 à 90 % poids de la coupe, le méthylcyclohexane de 5 à 30 % poids et le toluène de 4 à 15 % poids.
La transformation de la coupe C7 de départ en la coupe C7 finale composée d'une majorité de paraffines di et tri branchées sera obtenue par l'enchaînement des étapes suivantes :
La présente invention se définit donc comme un procédé de production d'un isomérat de RON au moins égal à 80, et de coproduction d'une coupe aromatique constituée majoritairement de toluène, à partir d'une coupe constituée d'hydrocarbures à 7 atomes de carbone contenant des paraffines, des naphtènes et des aromatiques en proportion quelconque, le dit procédé faisant appel à au moins une unité d'extraction des aromatiques contenus dans la charge, au moins une unité d'isomérisation, et au moins une unité de séparation des paraffines linéaires et mono branchées d'une part, et des paraffines di et tri branchées d'autre part, caractérisé en ce que l'isomérat produit contient moins de 1% poids d'aromatiques et préférentiellement moins de 0,5 % poids d'aromatiques.
Selon une première variante de l'invention, la charge fraîche (1) est introduite dans une unité d'extraction des aromatiques (EA) qui permet de produire d'une part une coupe aromatique contenant majoritairement du toluène (3), et d'autre part une coupe C7 désaromatisée (2) qui est envoyée comme charge d'une unité d'isomérisation (IS) dont l'effluent est après stabilisation (5), introduit dans une unité de séparation (SP) de laquelle on extrait d'une part les paraffines linéaires et mono branchées (8) qui sont recyclées en entrée de l'unité d'isomérisation (IS) en mélange avec l'effluent (2) issu de l'unité d'extraction des aromatiques ( EA), et d'autre part un flux ( 9) riche en paraffines di et tri branchées qui constitue l'isomérat produit.
Selon une seconde variante de l'invention, la charge fraîche (11). est introduite dans une unité d'extraction des aromatiques (EA) qui permet de produire d'une part une coupe aromatique (23) contenant majoritairement du toluène, et d'autre part une coupe C7 désaromatisée (12) qui est introduite dans une colonne à distiller (CD) dont on extrait :
Selon une variante de la précédente, la charge fraîche (11). est introduite dans une unité d'extraction des aromatiques (EA) qui permet de produire d'une part une coupe aromatique (23) contenant majoritairement du toluène, et d'autre part une coupe C7 désaromatisée (12) qui est introduite dans une colonne à distiller (CD) dont on extrait :
Selon une variante applicable lorsque le procédé selon l'invention comporte une colonne à distiller, le flux de tête (13) de la colonne de distillation (CD) est envoyé dans une unité de séparation (SP) des paraffines normales et mono branchées d'une part, et des paraffines di et tri branchées d'autre part, les paraffines normales et mono branchées (21) étant réintroduites dans l'unité d'isomérisation (IS), et les paraffines di et tri branchées (20) constituant l'isomérat.
Selon une troisième variante de l'invention, le flux de fond (15) de la colonne de distillation (CD) est envoyé dans une unité d'ouverture des cycles naphtèniques (OC) de laquelle on extrait un effluent (16) qui est envoyé à l'unité d'isomérisation (IS).
Selon une variante qui constitue une sous variante de la précédente, le flux de fond (15) de la colonne de distillation (CD) est envoyé dans une unité d'ouverture des cycles naphtèniques (OC) de laquelle on extrait un effluent (16) qui est envoyé à l'alimentation de la colonne ( CD) en mélange avec le flux (12) .
La colonne de distillation (CD) pourra avantageusement être du type colonne à paroi interne.
L'unité de séparation des paraffines linéaires et mono branchées d'une part, et des paraffines di et tri branchées d'autre part, pourra être réalisée par un procédé d'adsorption de type PSA
Dans d'autres cas, la séparation des paraffines linéaires et mono branchées d'une part, et des paraffines di et tri branchées d'autre part, pourra être réalisée par un procédé d'adsorption de type contre courant simulé (CCS).
L 'extraction des aromatiques (EA) pourra être réalisée à l'aide d'un solvant.
Dans d'autres cas, l'unité d'extraction des aromatiques (EA) pourra être réalisée par distillation extractive.
Dans d'autres cas encore, l'unité d'extraction des aromatiques ( EA) pourra être réalisée par adsorption ou par utilisation d'une membrane.
Dans toutes les variantes qui ne font pas appel à une unité d'ouverture des cycles naphtèniques, la charge en C7 pourra être introduite dans une unité de déshydrogénation spécifique des naphtènes, en amont de l'unité d'extraction des aromatiques.
Enfin dans certains cas, il pourra être intéressant de placer l'unité d'extraction des aromatiques de manière que la dite unité soit alimentée par le flux de fond de la colonne ( CD), l'effluent désaromatisé de la dite unité étant envoyé à l'unité d'isomérisation ( IS). Cette dernière variante est schématisée en pointillé sur la figure 2.
Selon cette dernière variante le schéma de procédé se décrit de la manière suivante :
La charge fraîche est introduite dans une colonne à distiller( CD) dont on extrait:
Dans le cas où l'on extrait de plus un flux latéral de la colonne, la charge fraîche est introduite dans une colonne à distiller (CD) dont on extrait:
La description détaillée de l'invention sera mieux comprise en suivant le schéma de procédé de la figure 1 pour la première partie de la description, puis des figures 2 et 3. pour la seconde partie de la description.
La charge utilisée pour illustrer l'invention est une coupe C7 issue d'un naphta de distillation atmosphérique. Elle a la composition chimique donnée ci dessous :
Dans le schéma décrit à la figure 1, la charge fraîche ( 1) est introduite dans une unité d'extraction des aromatiques( EA) de laquelle est extrait un flux ( 3) contenant une majorité de composés aromatiques et notamment du toluène et un flux ( 2) contenant une majorité de composés paraffiniques et naphtèniques qui est envoyé dans l'unité d'isomérisation (IS).
L'effluent ( 5) de l'unité d'isomérisation est envoyé dans une colonne de stabilisation (ST) qui permet de libérer un flux ( 6) constitué de gaz légers en tête
L'effluent ( 7) de la colonne de stabilisation (ST) contenant des paraffines di et tri branchées, des cycles naphtèniques, mais encore des paraffines linéaires et monobranchées est envoyé dans une unité de séparation ( SP) des paraffines linéaires et mono branchées d'une part et des paraffines di et tri branchées d'autre part .
L'effluent ( 9) de l'unité de séparation ( SP) composé d'une majorité de paraffines di et tri branchées constitue l'isomérat, tandis que l'effluent ( 8) de l'unité de séparation ( SP) constitué d'une majorité de paraffines linéaires et mono branchées est renvoyé vers l'unité d'isomérisation en mélange avec le flux ( 2).
Le flux ( 4) est constitué d'hydrogène pour les besoins de l'unité d'isomérisation qui travaille sous pression partielle d'hydrogène.
L'unité d'extraction des aromatiques ( EA) pourra faire appel à toute technique connue de l'homme de l'art. Il est possible par exemple d'employer soit une technique d'extraction par un solvant tel le DMSO ou le Sulfolane, soit une technique de distillation extractive mettant en oeuvre un solvant tel la N-méthylpyrrolidone, ou la Diméthylformamide ou encore le Tétraéthylèneglycol.
Avec ces procédés, il est possible d'extraire une coupe ayant une teneur en aromatiques d'au moins 99,0 % pds.
L'unité d'isomérisation (IS) permet de transformer les paraffines normales et mono branchées en paraffines multibranchées. Le catalyseur d'isomérisation utilisé dans ladite unité sera compris dans le groupe constitué par les catalyseurs supportés contenant au moins un halogène et au moins un métal du groupe VIII, les catalyseurs zéolithiques contenant au moins un métal du groupe V1II, les catalyseurs de Friedel et Krafts, les catalyseurs super acides de type HPA sur zircone, WOx sur zircone, ou les zircones sulfatées.
La pression totale dans la zone réactionnelle d'isomérisation est d'environ 10 à 50 105 Pascals relatifs, la vitesse volumique horaire étant d'environ 0,2 à 10 heure-1.
Le rapport molaire hydrogène/hydrocarbure se situe entre 0,06 et 30 moles/mole et
préférentiellement entre 0,1 et 0,5 mole/mole.
La température dans la zone réactionnelle est comprise entre 50 et 150°C, et de manière préférée entre 60 et 100°C.
L'unité de séparation ( SP) des paraffines linéaires et mono branchées d'une part et des paraffines di et tri branchées d'autre part pourra faire appel à toute technique connue de l'homme de l'art.
Parmi celles-ci, on peut citer le procédé d'adsorption par variation de pression connue sous l'abréviation PSA ou le procédé de séparation par contre courant simulé ( CCS).
Dans le cas où la séparation ( SP) est réalisée par une unité d'adsorption, tout adsorbant ou mélange d'adsorbant possédant une sélectivité en faveur des paraffines linéaires et mono branchées peut être utilisé, en particulier les adsorbants zéolithiques de type MFI, FER, FAU, BEA, EUO, MTT, MEL, FER, AFI, ATO, AEL, NES et MWW, LTA, ou tout adsorbant tel que décrit dans le
La séparation par adsorption (SP) peut être réalisée en phase gazeuse par un procédé de type PSA ou CCS. Dans ce cas, la température de fonctionnement de l'unité est comprise entre 150 et 400°C. Dans le cas d'une mise en oeuvre en PSA, la pression de la colonne pendant la phase d'adsorption est comprise entre 2 et 30 105 Pascals, et pendant la phase de désorption entre 0.5 et 5 105 Pa.
Le désorbant utilisé peut être un gaz inerte, tel que l'hydrogène ou l'azote, ou un hydrocarbure, tel que les paraffines en C3-C6.
L'hydrogène est également un désorbant particulièrement bien adapté pour cette séparation, car il peut être directement recyclé au réacteur d'isomérisation avec le désorbat ( effluent de l'unité de désorption riche en paraffines normales et branchées).
Une telle unité de séparation ( SP) en phase gaz permet de produire un isomérat de RON au moins égal à 80.
Alternativement, la séparation par adsorption ( SP) peut être réalisée en phase liquide par un procédé de type CCS. Dans ce cas, la température de fonctionnement de l'unité est comprise entre 100 et 250°C. La pression dans l'unité est comprise entre 2 et 20 10 5 Pa.
Le désorbant utilisé est préférentiellement un hydrocarbure, et peut être en particulier les paraffines en C3-C6.
Une telle unité de séparation par CCS en phase liquide permet également de produire un isomérat de RON au moins égal à 80.
Dans la variante illustrée par la figure 2 la charge fraîche (11) est introduite dans l'unité d'extraction des aromatiques (EA) de laquelle on extrait un flux (23) riche en aromatiques et contenant majoritairement du toluène, et un flux (12) riche en composés paraffiniques et
naphtèniques qui est envoyé dans une colonne à distiller (CD).
L'unité d'extraction des aromatiques pourra faire appel à toute technique connue de l'homme de l'art, telles celles proposées dans la description de la figure 1.
Les valeurs données ci dessous sont des valeurs typiques qui ne limitent en aucun cas l'invention La colonne à distiller (CD) possède une centaine de plateaux et l'alimentation est effectuée au voisinage du plateau 50 (numéroté par rapport à la tête de colonne).
La température en tête de colonne est voisine de 95 °C pour une pression de 1,5 10 5 Pascals; la température en fond de colonne est de 127 °C pour une pression de 2 10 5 Pascals On extrait en tête de la colonne (CD) un flux ( 13) riche en paraffines di et tri branchées qui constitue l'isomérat.
On extrait de la colonne ( CD) un flux de fond ( 15) qui en option peut alimenter l'unité d'extraction des aromatiques ( EA) lorsque cette dernière n'est pas directement alimentée par la charge fraîche (11).
Les effluents de l'unité d'extraction des aromatiques sont alors envoyés à l'unité d'isomérisation ( IS), éventuellement en mélange avec un flux latéral ( 14).
Lorsque l'unité d'extraction des aromatiques est alimentée par la charge fraîche ( 11), le flux de fond (15) est directement envoyé à l'unité d'isomérisation ( IS).
En option, on peut extraire latéralement au niveau du plateau 44 un flux latéral (14) contenant des composés paraffiniques et naphtèniques qui est envoyé en mélange avec le flux de fond de colonne (15) dans l'unité d'isomérisation (IS). Cette dernière est opérée aux mêmes conditions que celles fournies dans la description de la figure 1
L'effluent ( 17) de l'unité d'isomérisation contenant un flux enrichi en paraffines mono, di et tri branchées est envoyé dans la colonne de stabilisation ( ST) de laquelle on sort en tête une fraction riche en gaz ( 19) et un effluent ( 18) stabilisé, c'est à dire débarrassé des gaz de tête, qui est recyclé dans la colonne à distiller (CD) à un niveau situé au dessus du niveau d'extraction du flux latéral ( 14).
Ce flux ( 18) contenant des paraffines linéaires, mono di et tri branchées va bénéficier de l'effet de séparation de la colonne ( CD) dans la mesure où les paraffines di et tri branchées ayant un point d'ébullition généralement inférieur à celui des paraffines linéaires ou mono branchées, vont se retrouver préférentiellement en tête de la colonne (CD) pour constituer le flux de tête (13).
Dans une variante préférée de l'invention représentée par la figure 3, on reprend le schéma de la figure 2 auquel on rajoute sur le flux de fond (15) de la colonne (CD) une unité d'ouverture de cycles naphtèniques (OC) qui va produire un flux (16) enrichi en paraffines qui est envoyé en mélange avec le flux latéral (14) à l'unité d'isomérisation ( IS).
Ce flux ( 16) peut dans une autre variante être renvoyé à l'alimentation de la colonne ( CD) en mélange avec le flux (12).
L'unité d'ouverture des cycles naphténiques (OC) permet de transformer les naphtènes en paraffines linéaires et branchées. Le catalyseur utilisé dans ladite unité pourra être tout catalyseur permettant de convertir par ouverture de cycle au moins 5% poids de méthylcyclohexane présent dans le mélange à traiter.
La pression dans la zone réactionnelle d'ouverture de cycles est d'environ 5 à 50 bars relatifs (1 bar = 105 Pascals, la vitesse volumique horaire est d'environ 0,5 à 20 h-1. Le ratio molaire hydrogène/hydrocarbure se situe entre 0,5 et 10 moles/mole. La température dans la zone réactionnelle est comprise entre 200 et 400°C, et de manière préférée entre 250 et 350°C.
On peut également ajouter au schéma illustré par la figure 3 une unité de séparation des paraffines linéaires et mono branchées d'une part et des paraffines di et tri branchées d'autre part alimenté par le flux de tête ( 13) et qui produit un effluent ( 20) enrichi en paraffines di et tri branchées qui constitue l'isomérat et un flux ( 21) enrichi en paraffines linéaires et mono branchées qui est renvoyé à l'unité d'hydroisomérisation ( IS) en mélange avec le flux latéral (14) et l'effluent du réacteur d'ouverture de cycles(16).
L'unité de séparation des paraffines linéaires et mono branchées d'une part et des paraffines di et tri branchées d'autre part possède les mêmes caractéristiques et travaille dans les mêmes conditions que celles décrites à l'occasion du schéma de la figure 1.
Enfin, en variante de chacun des schémas correspondant aux figures 1 ou 2, on peut placer en amont de l'unité d'extraction des aromatiques une unité de déshydrogénation spécifique des naphtènes.
Cette unité, mettant en oeuvre un catalyseur du groupe constitué par les catalyseurs supportés contenant au moins un métal du groupe VIII, travaille aux conditions suivantes:
L'exemple 1 illustre la variante préférée conformément à la figure 3, et utilise en plus des unités de base extraction des aromatiques ( EA) et isomérisation ( IS), une unité d'ouverture de cycles naphtèniques (OC) alimentée par le flux de fond de la colonne de distillation.
La charge à traiter (11) est introduite dans une unité d'extraction des aromatiques (EA) qui met en oeuvre une distillation extractive à la N-méthylpyrrolidone.
La charge fraîche (11) a dans l'exemple considéré la composition suivante (en % poids) et un débit massique donné ci-après :
La coupe riche en aromatiques (23) a dans l'exemple considéré la composition suivante (en % poids) et un débit massique donné ci-après :
Avec une distillation extractive à la N-méthylpyrrolidone, il est possible comme dans cet exemple de récupérer 99 % des aromatiques et d'obtenir une coupe avec une pureté supérieure à 99 %.
Le flux (12) riche en composés paraffiniques et naphténiques issu de l'unité d'extraction des aromatiques est envoyé en charge d'une colonne à distiller (CD) comportant 88 plateaux réels au niveau du plateau 50. La composition pondérale et le débit massique de ce flux (12) sont les suivants :
En tête de la colonne (CD) sort un flux (13) qui correspond à l'isomérat produit lorsque l'on ne rajoute pas une unité supplémentaire de séparation des paraffines normales et monobranchées d'une part des paraffines dibranchées d'autre part.
la composition pondérale et le débit massique de ce flux 13 sont les suivants :
Le RON de cet isomérat (flux 13) est de 82,8 et sa teneur en aromatiques est inférieure à 0,01 % pds.
Au niveau du plateau 44 est soutiré un flux (14) contenant une majorité (au moins 60%) de normal-heptane et de paraffines en C7 monobranchées.
Au niveau du fond de la colonne (CD) est soutiré un flux (15) riche en methylcyclohexane et n-heptane.
Ce flux (15) est envoyé dans une unité d'ouverture de cycles (OC) qui produit un effluent (16) contenant principalement un mélange de paraffines résultant pour partie de l'ouverture des cycles, ainsi que le méthyl-cyclohexane non converti.
Dans cet exemple, l'unité d'ouverture de cycles met en oeuvre un catalyseur à base d'iridium déposé sur alumine ou silice-alumine, tel que celui décrit dans la demande
L'unité d'ouverture de cycles est opérée dans les conditions suivantes :
La composition pondérale et le débit massique (hors hydrogène) du flux (16) correspondant à l'effluent de l'unité d'ouverture de cycles sont les suivants :
Le flux (16) est mélangé avec le flux (14) pour donner un flux (22) qui est introduit dans une unité d'isomérisation (IS) mettant en oeuvre un catalyseur à base de platine sur alumine chlorée tel que décrit dans la demande de brevet
L'unité d'isomérisation travaille aux conditions suivantes :
La composition pondérale et le débit massique (hors hydrogène) du flux (17) correspondant à l'effluent de l'unité d'isomérisation sont les suivants :
L'effluent (17) de l'unité d'isomérisation est envoyé dans une colonne de stabilisation (ST) d'où l'on sort en tête un flux (19) comprenant les gaz légers qui résultent des réactions de craquage au sein de l'unité d'isomérisation (coupe C5-) et en fond un flux (18) dont la composition est très proche de celle du flux (17) et qui est réintroduit en tête de la colonne (CD) au niveau du plateau 12.
Le débit massique (hors hydrogène) du flux (19) s'élève à 1658 kg/h.
On peut vérifier que le débit massique du flux (11) est égal à la somme des débits massiques (hors hydrogène) des flux (23), (13), (19).
En conclusion, l'exemple détaillé ci dessus montre qu'il est possible de produire un isomérat de RON supérieur à 80 ( 82,8) et contenant moins de 0,5 % poids ( 0,01%) d'aromatiques et de coproduire une coupe aromatique riche en toluène (97% poids) en partant d'une charge en C7 contenant. 61 % de paraffines, 25% de naphtènes et 14 % d'aromatiques..
Cette liste de références citées par le demandeur vise uniquement à aider le lecteur et ne fait pas partie du document de brevet européen. Même si le plus grand soin a été accordé à sa conception, des erreurs ou des omissions ne peuvent être exclues et l'OEB décline toute responsabilité à cet égard.