Chambre de centrifugation circulaire pour la séparation du sang

Abstract

 Une des extrémités de cette chambre présente des moyens d'étanchéité et est traversée par un canal d'alimentation (2) pour le sang à centrifuger et au moins un canal d'évacuation (10, 11). Au moins un déflecteur circulaire (3), concentrique à l'axe de révolution est situé entre la sortie du canal d'alimentation (2) et l'ouverture d'admission du canal d'évacuation (10, 11) pour former un écoulement axial du sang à contre-courant de celui formé contre la paroi latérale. Ce déflecteur (3) présente une alternance de parties concaves (5) et de parties convexes (4) jointives qui possèdent ou définissent entre-elles des lignes de crête ou de thalweg dont au moins une portion de ces lignes sont inclinées en direction de l'axe de révolution de la chambre.

Description

[0001] La présente invention se rapporte à une chambre de centrifugation circulaire pour la séparation du sang, cette chambre étant allongée le long de son axe de révolution et une de ses extrémités présentant des moyens d'étanchéité et de conservation de la stérilité à l'intérieur de la chambre, entourant une partie fixe concentrique à son axe de révolution et traversée par un canal d'alimentation pour le sang à centrifuger et au moins un canal d'évacuation pour le constituant séparé du sang dont la masse volumique est la plus faible, ces canaux d'alimentation et d'évacuation étant destinés à être reliés à des moyens de circulation du sang de l'un à l'autre à travers la chambre de centrifugation en formant un écoulement axial contre la paroi latérale circulaire de cette chambre, l'ouverture d'admission dudit canal d'évacuation se trouvant à une distance dudit axe de révolution correspondant à la zone de concentration dudit constituant séparé dont la masse volumique est la plus faible pour le retirer en continu, au moins un déflecteur circulaire étant situé entre la sortie du canal d'alimentation et l'ouverture d'admission du canal d'évacuation pour former un écoulement axial du sang à contre-courant de celui formé contre ladite paroi latérale.

[0002] Les chambres de centrifugation actuelles ont un pouvoir de séparation limité par deux principaux paramètres :

[0003] La vitesse de rotation : elle est limitée par les risques d'hémolyse des globules rouges, d'échauffement du sang, par les efforts mécaniques ou le niveau sonore qu'elle engendre, ou encore pour garantir la sécurité de l'utilisateur.

[0004] L'encombrement : les chambres de centrifugation de faibles dimensions ont l'avantage de pouvoir tourner à haute vitesse de rotation, mais offrent un rayon de centrifugation R_f de faibles dimensions, ainsi qu'une surface utile de séparation S réduite. Les centrifugeuses de fortes dimensions permettent de travailler sur un grand rayon de centrifugation R_f, ainsi que d'avoir une surface utile de séparation S importante. Elles sont par contre limitées en vitesse de rotation et présentent l'inconvénient majeur d'être volumineuses, augmentant les volumes de stockage et nécessitant une machine de centrifugation de grande dimension.

[0005] On a déjà proposé une chambre de centrifugation du type susmentionné, mais à fonctionnement exclusivement discontinu dans le US 3 145 713, puisque après la séparation d'un certain volume, déterminé par le volume de l'enceinte, les globules rouges sont retirées en les aspirant par l'entrée de sang complet. Dans cette enceinte, le liquide passe d'un compartiment de séparation externe à un compartiment de séparation interne, ce qui va à l'encontre de la force centrifuge. En outre, rien n'est prévu pour que les constituants déjà séparés ne se re-mélangent pas lors du passage d'un compartiment de séparation à l'autre de cette enceinte de centrifugation. Par conséquent, l'allongement du chemin parcouru par le liquide à séparer ne contribue pratiquement pas à améliorer le pouvoir séparateur de la chambre de centrifugation.

[0006] Le procédé décrit dans le US 6,352,499 est également discontinu, comme dans la solution précédente et l'enceinte décrite ne présente pas de moyens pour éviter le re-mélange des constituants entre le premier compartiment et le second compartiment.

[0007] Enfin, le US 6,629,919 et le JP 59-069166 se rapportent tous deux à des enceintes de centrifugation en discontinu comprenant deux compartiments de séparation, un premier pour la séparation des globules rouges et du plasma et un second pour purifier le plasma. Ces enceintes ne permettent pas d'augmenter la surface de séparation sur laquelle se déroule le processus de séparation de l'ensemble des constituants du sang, mais de procéder à une séparation par étapes, chaque étape servant à séparer un constituant spécifique, le constituant (les globules rouges) séparées dans la première étape ne passant pas dans le second compartiment. De telles enceintes ne permettent pas, comme on l'expliquera par la suite d'augmenter la surface utile à la séparation d'un écoulement continu de sang et d'optimiser à la fois le volume de l'enceinte et son pouvoir séparateur.

[0008] Le but de la présente invention est de remédier, au moins en partie, aux inconvénients de ces solutions.

[0009] A cet effet, cette invention a pour objet une chambre de centrifugation circulaire pour la séparation du sang du type mentionné ci-dessus dans laquelle le déflecteur circulaire présente une alternance de parties concaves et de parties convexes jointives qui possèdent ou définissent entre-elles des lignes de crête ou de thalweg dont au moins une portion de ces lignes sont inclinées en direction de l'axe de révolution de la chambre.

[0010] Le concept de la chambre de centrifugation proposé consiste à réunir les avantages des chambres de centrifugation de petite dimension, pouvant par conséquent tourner à haute vitesse, tout en ayant une surface utile de séparation S importante grâce à la présence de plusieurs étages de séparation et au passage d'un étage à l'autre sans re-mélange des constituants déjà au moins partiellement séparés. Ceci permet d'optimiser le pouvoir de séparation de la chambre de centrifugation, et finalement d'avoir un débit de sang à séparer maximal (et donc de réduire le temps de séparation d'un volume de sang complet donné).

[0011] Les dessins annexés illustrent, schématiquement et à titre d'exemple, une forme d'exécution et diverses variantes de la chambre de centrifugation circulaire pour la séparation du sang, objet de la présente invention.

La figure 1 est à titre explicatif une vue en perspective d'une chambre de centrifugation sur laquelle sont indiqués les différents paramètres utilisés dans l'explication générale du concept de l'invention;

la figure 2 est une vue en coupe diamétrale de la forme d'exécution de l'invention, ne montrant que la moitié de la chambre de centrifugation;

la figure 3 est une vue en perspective d'un détail de la chambre de centrifugation de la figure 2;

la figure 4 est une vue en coupe selon la ligne IV-IV de la figure 2;

les figures 4a et 4b sont des vues semblables à celle de la figure 4 et illustrent respectivement une première et une seconde variante de réalisation du déflecteur cylindrique de la chambre de centrifugation;

la figure 5 est une vue semblable à la figure 2 d'une variante de la chambre de centrifugation.

[0012] Lors de la séparation des constituants sanguins par centrifugation, la vitesse de sédimentation d'une particule (globule rouge, globule blanc, plaquette) dans le plasma est donnée par l'équilibre des forces de centrifugation et des forces de viscosité qui agissent sur la particule.

[0013] Soit en se référant notamment aux paramètres indiqués à la figure 1:

• F_c = Force centrifuge [N]
• F_v = Force de viscosité [N]
• ω = Vitesse de rotation de la centrifugeuse [rad/s]
• R_f = Rayon de centrifugation de la particule (distance du centre de gravité de la particule à l'axe de rotation) [m]
• R_p = rayon de la particule [m]
• V_p = Volume de la particule [m³]
• ρ_p = Masse volumique de la particule [kg/m³]
• ρ_pla = Masse volumique du plasma [kg/m³]
• η_pla = Viscosité du plasma [kg/(m.s)]
• C = Vitesse de sédimentation de la particule

[0014] La force centrifuge appliquée sur la particule est donnée par la formule suivante :

[0015] La force de viscosité qui s'oppose à la force centrifuge est donnée par la formule :

[0016] Quand le système est en équilibre, F_c = F_v.. On peut donc en tirer que :

[0017] Dans le cas d'une particule donnée plongée dans un fluide donné, l'équation ③ devient :

[0018] Le pouvoir séparateur d'une chambre de centrifugation définit le débit de fluide à séparer qu'elle peut absorber tout en réalisant la sédimentation désirée.

[0019] Soit une chambre de séparation traversée par un flux de liquide annulaire vertical de vitesse C_f, de diamètre intérieur R_f, de hauteur H_f et dont l'épaisseur de la couche de fluide est e_f.

[0020] Pour qu'une particule se trouvant à l'entrée de la chambre sur le rayon le plus défavorable R_f ait le temps de sédimenter complètement, il faut que :

[0021] Soit Q̇ [m³/s] le débit traversant la chambre de centrifugation. Lorsque R_f>> e_f, on a :

[0022] Finalement, en insérant ④ dans ⑥, on obtient :

[0023] Or, on peut constater que :

[0024] S représentant la surface utile de la chambre de centrifugation.

[0025] La formule ⑦ peut donc être écrite de la manière suivante :

[0026] A la vue de cette formule, il devient clair que les paramètres permettant de faire varier le pouvoir de séparation d'une chambre de centrifugation sont :

1. La vitesse de rotation de la chambre de centrifugation ω.

2. La distance par rapport à l'axe de rotation du liquide à centrifuger R_f.

3. La surface de la chambre de centrifugation S sur laquelle les forces de séparation sont efficacement utilisées.

[0027] Comme on l'a dit précédemment, le concept de la chambre de centrifugation proposé consiste à réunir les avantages des chambres de centrifugation de petite dimension, pouvant par conséquent tourner à haute vitesse, tout en ayant une surface utile de séparation S importante.

[0028] La chambre de centrifugation circulaire 1 illustrée par les figures 2 à 4 présente la forme générale d'un cylindre allongé comprenant deux parties 1', 1", supérieure, respectivement inférieure, en matière thermoplastique, soudées l'une à l'autre et est traversée à son extrémité supérieure par une partie fixe centrée sur l'axe de révolution de la chambre de centrifugation 1, traversée par un conduit d'alimentation 2 en sang complet WB et, dans cet exemple, par deux conduits d'évacuation 10, 11 pour le plasma PL, respectivement pour les globules rouges RBC. Un système d'étanchéité et de conservation de la stérilité, comme un joint tournant (non représenté), par exemple, bien connu dans ce type de chambre de centrifugation est disposé entre la partie fixe traversée par les conduits 2, 10, 11 et la partie tournante constituée par la chambre cylindrique 1. Les conduits 2, 10, 11 sont destinés à être reliés, de manière connue, à un patient et/ou à des poches collection et de stockage des composants, éventuellement par l'intermédiaire de pompes de circulation (éléments non représentés).

[0029] L'espace intérieur de la chambre de centrifugation 1 est divisé par un déflecteur circulaire 3 pouvant être fixé à cette chambre de centrifugation 1 par des ailettes 3' prises en sandwich entre les bords des deux parties 1', 1" soudées l'une à l'autre de cette chambre de centrifugation 1. Ce déflecteur circulaire 3 est de préférence concentrique à l'axe de révolution de la chambre de centrifugation 1. Suivant le mode de réalisation préféré illustré en détail à la figure 3, ce déflecteur comporte une surface circulaire 4', de préférence légèrement conique, qui se termine à sa partie inférieure située à l'extrémité aval du déflecteur 3, par une seconde partie conique 4" dont l'angle de conicité est plus marqué que celui de la surface circulaire 4'. La surface de cette seconde partie conique 4" est interrompue par une alternance de parties concaves 5 qui se creusent progressivement en direction axiale aval, lui donnant en plan l'aspect d'une roue dentée à denture tronquée, comme illustré par la figure 4. L'intégration des parties concaves 5 à la surface de la seconde partie conique 4" définit des parties convexes 4 en alternance avec les parties concaves 5. Les parties concaves et convexes sont ainsi rapportées au périmètre aval de la surface circulaire 4'. Les portions médianes aval de ces parties concaves 5 progressivement rentrantes vers l'aval sont tangentes à une ligne commune de préférence circulaire et concentrique à l'axe de révolution de la chambre de centrifugation 1 et dont le diamètre est légèrement supérieur à celui de la jonction entre la surface circulaire 4' et la seconde partie conique 4" du déflecteur circulaire 3, de manière à assurer un écoulement du sang vers le bas de la chambre de centrifugation, sur l'ensemble des faces internes des parties concaves 5 lors de la rotation de la chambre de centrifugation 1 autour de son axe de révolution. L'extrémité supérieure amont du déflecteur 3 se termine par un rebord annulaire interne 3a, pour séparer le sang complet WB entrant, des composants séparés.

[0030] Les deux conduits d'évacuation 10, 11 présentent chacun une partie d'admission d'orientation radiale par rapport à l'axe de révolution de la chambre de centrifugation 1, pour venir plonger dans l'épaisseur des couches de plasma PL et de globules rouges RBC séparées afin de permettre leur extraction. Un déflecteur, de préférence en forme d'anneau plat 14, concentrique à l'axe de révolution de la chambre de centrifugation 1 est disposée entre les extrémités d'admission des conduits d'évacuation 10 et 11, pour empêcher le mélange de ces deux constituants. A cet effet, le diamètre externe du déflecteur annulaire 14 est supérieur au diamètre de l'interface entre la couche de globules rouges RBC qui est la plus éloignée de l'axe de révolution de la chambre de centrifugation 1 et qui est adjacente à la paroi latérale 7 de cette chambre de centrifugation et la couche de plasma PL située entre la couche de globules rouges et la face externe du déflecteur circulaire 3. Le diamètre interne de cette cloison 14 est inférieur au diamètre interne des deux couches des constituants séparés.

[0031] Le processus de séparation à l'aide de la chambre de centrifugation décrite ci-dessus est le suivant : le sang complet WB à centrifuger est introduit dans la chambre de centrifugation 1 par le canal fixe 2. Sous l'effet de la force centrifuge, le sang complet WB est plaqué contre l'extrémité supérieure amont du déflecteur circulaire 3. En s'écoulant vers le bas de la chambre de centrifugation 1, le sang complet WB subit une première séparation en plasma PL et en concentré de globules rouges RBC. Ces dernières se plaquent sur le plus grand rayon de centrifugation du fait de leur plus grande densité et forment une couche adjacente à la face interne du déflecteur circulaire 3. La forme avantageusement creusée des parties concaves 5 progressivement rentrantes situées entre deux parties convexes 4 a pour effet que les globules rouges, étant plus denses que le plasma, sont repoussés vers l'extérieur et que la forme des faces internes des parties concaves 5 les dirigent vers les faces internes des parties convexes 4 étant donné que ces dernières sont situées sur le plus grand diamètre de l'espace de centrifugation interne délimité par la face interne du déflecteur 3.

[0032] Comme on peut le constater sur les figures 2 et 4, les globules rouges RBC forment des couches confinées à l'intérieur des sortes de dents tronquées formées par les parties convexes 4 alternant avec les surfaces rentrantes des parties concaves 5, alors que le plasma reste sur un rayon de centrifugation plus petit, adjacent à la surface interne des couches de globules rouges RBC formées contre les faces internes des parties convexes 4. Les extrémités inférieures ou aval 6 des parties convexes 4 sont adjacentes à la jonction de la paroi latérale 7 de la chambre de centrifugation 1 et du fond 13 de cette chambre et se situent à une certaine distance de ce fond 13. De préférence cette distance est telle que les extrémités aval 6 sont immergées dans la couche de globules rouges RBC, à savoir dans la couche formée du constituant séparé du sang dont la masse volumique est la plus forte.

[0033] La figure 2 montre que l'extrémité inférieure aval 6 des parties convexes 4 dans lesquelles sont concentrées les globules rouges sont situées à l'extérieur des extrémités aval inférieures 8 des parties concaves 5. Grâce à cette disposition, lorsque les deux composants sont déjà partiellement séparés, celui qui comporte essentiellement des globules rouges RBC sort du bord aval 6 du déflecteur 3, à un diamètre qui se trouve à l'extérieur de celui 8 d'où sort le plasma PL, annulant les risque de re-mélange des deux composants, puisque les globules rouges, qui constituent les particules de plus grande densité, sortent du bas du déflecteur 3 à proximité de la paroi latérale 7 de la chambre de centrifugation 1, contre laquelle elles vont remonter vers le conduit d'évacuation 11 en continuant de se concentrer. Le plasma PL lui, sort le long des bords inférieurs 8 des parties concaves 5, en sorte qu'il se dépose à l'intérieur de la couche de globules rouges RBC en continuant de larguer les globules rouges plus lourdes qu'il contient encore et qui sont repoussées par la force centrifuge dans la couche de globules rouges RBC au fur et à mesure de l'écoulement du plasma en direction de l'ouverture d'admission du conduit d'évacuation 10.

[0034] La paroi latérale 7 de la chambre de centrifugation fait donc office de deuxième étage de centrifugation. Le plasma PL et les globules rouges RBC sont finalement extraits séparément de la chambre de centrifugation 1 par aspiration à travers leurs conduits d'évacuation respectifs 10 et 11.

[0035] En référence à la figure 4a celle-ci illustre, dans une vue semblable à celle de la figure 4, une première variante du déflecteur cylindrique 3. Les parties convexes 4 et les parties concaves 5 forment une succession de créneaux à la périphérie du déflecteur cylindrique 3, en particulier à la périphérie de la seconde partie conique 4" de ce déflecteur suivant un mode de réalisation préféré.

[0036] Dans une autre réalisation possible, la figure 4b illustre des parties convexes 4 ainsi que des parties concaves 5 formant une pluralité de surfaces jointes par des arêtes qui sont alternativement rentrantes et saillantes. Le déflecteur cylindrique 3 obtenu suivant cette seconde variante possède donc un tronc de polyèdre ou d'une sorte de pyramide ayant pour base une surface en forme d'étoile. Comme on le voit sur cette figure, la forme de la base de ce tronc de polyèdre n'est ni nécessairement régulière, ni rigoureusement concentrique à l'axe de révolution de la chambre. De ce fait, on comprendra que l'adjectif cylindrique qui qualifie le déflecteur 3 ne signifie pas que ce dernier se limite à présenter une forme parfaitement circulaire. Au moins une partie des arêtes communes à ces surfaces sont de préférence concourantes dans leur prolongement en un point situé sur l'axe de révolution de la chambre. Ce point de concours correspondant au sommet virtuel de ce tronc de polyèdre qui est préférentiellement droit.

[0037] A l'instar des illustrations données par les figures 4, 4a et 4b, on remarque que les formes que peuvent prendre les parties convexes 4 et concaves 5 sont très variées. De façon générale, on mentionnera donc que le déflecteur circulaire 3 présente une alternance de parties concaves 5 et de parties convexes 4 jointives qui possèdent ou définissent entre-elles des lignes de crête ou de thalweg dont au moins une portion de ces lignes sont inclinées en direction de l'axe de révolution de la chambre, de préférence concourantes dans leur prolongement en un point situé sur l'axe de révolution de la chambre.

[0038] Les lignes de crêtes correspondent par exemple aux arêtes saillantes dont il a été fait référence à la figure 4b, alors que les lignes de thalweg correspondent à l'inverse aux arêtes rentrantes communes à deux surfaces adjacentes dans cette figure. Chacune des parties convexes 4 ou concaves 5 pouvant être formée par exemple par une surface courbe, par une surface anguleuse ou par une pluralité de surfaces planes et/ou gauches.

[0039] Selon le mode de réalisation préféré illustré notamment à la figure 3, le déflecteur est formé de deux portions distinctes, à savoir une portion supérieure constituée de la surface circulaire 4' légèrement conique et une portion inférieure constituée de la seconde partie conique 4". Cependant, on mentionnera que ce déflecteur pourrait également voir sa surface circulaire 4' comme étant une surface cylindrique, donc à rayon constant sur toute sa hauteur. Dans une autre variante, il serait également possible de réaliser un déflecteur cylindrique 3 pourvu d'une surface circulaire 4' présentant un angle de conicité identique à celui de la seconde partie conique 4". Dans ce cas, la surface circulaire 4' serait celle d'un cône, plus précisément celle d'une partie tronconique d'un cône dont le sommet serait, de préférence, confondu avec le point de concours des lignes de crête ou de thalweg des parties convexes 4 et concaves 5.

[0040] La surface utile de centrifugation de la chambre de centrifugation 1 est égale à :


Avec:

H = hauteur utile de la chambre de centrifugation.

R1 = rayon utile moyen du premier étage de centrifugation délimité par le déflecteur 3

R2 = rayon utile moyen du second étage de centrifugation

[0041] On peut constater que cette surface utile de centrifugation est très sensiblement supérieure à celle d'une chambre de centrifugation classique d'encombrement identique, pour laquelle la surface utile de centrifugation est égale à :

[0042] Pour obtenir une efficacité maximale, il faudrait théoriquement que le rayon R1 tende vers R2 de sorte que la surface S obtenue puisse être doublée. Si en pratique cette valeur ne peut être atteinte, en revanche on peut s'en approcher en disposant le déflecteur 3 à une distance moyenne de la paroi latérale 7 de la chambre qui soit de préférence comprise entre 0.5 et 5 mm. De cette manière, l'épaisseur de la couche de globules rouges du deuxième étage de centrifugation serait également très fine. Avantageusement, une telle faible épaisseur permettra de minimiser le volume de globules rouges qui restera piégé dans la chambre et qui sera perdu en fin de cycle après l'utilisation de cette dernière.

[0043] Idéalement, la chambre de centrifugation a un diamètre de l'ordre de 80 mm, une dimension axiale (hauteur) de l'ordre de 100 mm, le débit se situant autour de 100 ml/min. Ces paramètres peuvent varier en fonction des applications entre 10 et 200 mm, de préférence entre 50 et 85 mm, pour le diamètre de la chambre et entre 20 et 400 mm, de préférence entre 60 et 150 mm, pour sa hauteur. Quant à son débit, il peut varier entre 10 et 1000 ml/min. Dans tous les cas, la présente invention permet d'améliorer les performances de la chambre de centrifugation présentant un volume donné. Cette amélioration se traduit par une amélioration du pouvoir séparateur de la chambre de centrifugation, permettant d'augmenter le débit de sang traité dans une chambre de centrifugation de même volume, et à vitesse de rotation inchangée.

[0044] Selon la variante illustrée par la figure 5, la chambre de centrifugation 1 comporte un filtre 15 tubulaire ou tronc conique qui est de préférence un filtre à leucocytes disposé concentriquement à l'axe de révolution de la chambre de centrifugation 1. Le diamètre de ce filtre 15 est tel que ce filtre est situé sous le rebord annulaire interne 3a du déflecteur 3 et forme un compartiment central 12 dans la chambre de centrifugation 1.

[0045] Le sang complet WB sort du conduit d'alimentation fixe 2 dans le compartiment central 12 à proximité du fond de la chambre de centrifugation 1. Grâce à la perte de charge due au filtre 15, le sang complet WB qui sort du conduit d'alimentation 2 se répartit en une couche sur la face interne du filtre 15. En raison de la pression hydraulique du sang engendrée par la force centrifuge qui s'exerce sur lui, la filtration du sang est beaucoup plus rapide que par simple gravité. Cette rapidité de filtration permet d'éviter un remplissage complet du compartiment 12 qui conduirait à une interruption du flux entrant de sang complet WB. Une fois le sang filtré, il est projeté par les forces centrifuges sur la paroi du déflecteur 3 et s'écoule en direction du fond 13 de la chambre de centrifugation 1. La suite du processus de séparation est alors identique à celle qui a été décrite en relation avec la forme d'exécution des figures 2 à 4.

[0046] Il est évident que ce concept de chambre de centrifugation à 2 étages tel que décrit ci-dessus peut être élargit à n'importe quel nombre d'étages de centrifugation, en utilisant entre chaque étage et l'étage situé en aval un déflecteur présentant dans sa partie aval le même type de parties convexes 4 alternant avec des parties concaves 5 que le déflecteur 3.

[0047] Le même processus peut être utilisé pour la séparation du sang complet en plus de 2 composants (plasma acellulaire, concentré plaquettaire, concentré de globules rouges, globules blancs, ...).

[0048] Le processus d'introduction de sang complet et de sous-tirage des composants séparés peut être envisagé aussi bien en continu (tous les composants séparés étant sous-tirés simultanément à l'introduction de sang à séparer) qu'en discontinu (une partie seulement des composants séparés étant sous-tirés simultanément à l'introduction de sang, le ou les autres composants étant sous-tirés après arrêt de la centrifugeuse).

[0049] Le processus décrit ci-dessus est applicable aussi bien à des fins d'aphérèse, de séparation des constituants sanguins à partir de poches de collection, ou encore de lavage du sang dans le cas d'autotransfusion par exemple.

Revendications

1. Chambre de centrifugation circulaire pour la séparation du sang, cette chambre (1) étant allongée le long de son axe de révolution et dont une des extrémités présente des moyens d'étanchéité autour d'une partie fixe concentrique à son axe de révolution, cette chambre (1) étant traversée par un canal d'alimentation (2) pour le sang à centrifuger et au moins un canal d'évacuation (10, 11) pour le constituant séparé du sang dont la masse volumique est la plus faible, ces canaux d'alimentation et d'évacuation étant destinés à être reliés à des moyens de circulation du sang de l'un à l'autre de ces canaux à travers la chambre de centrifugation en formant un écoulement axial contre la paroi latérale (7) circulaire de cette chambre (1), le canal d'évacuation (10, 11) présentant une ouverture d'admission se trouvant à une distance dudit axe de révolution correspondant à la zone de concentration dudit constituant séparé dont la masse volumique est la plus faible pour le retirer en continu, au moins un déflecteur circulaire (3) étant situé entre la sortie du canal d'alimentation (2) et l'ouverture d'admission du canal d'évacuation (10, 11) pour former un écoulement axial du sang à contre-courant de celui formé contre ladite paroi latérale (7), caractérisée en ce que le déflecteur circulaire (3) présente une alternance de parties concaves (5) et de parties convexes (4) jointives qui possèdent ou définissent entre-elles des lignes de crête ou de thalweg dont au moins une portion de ces lignes sont inclinées en direction de l'axe de révolution de la chambre.

2. Chambre de centrifugation selon la revendication 1 caractérisée en ce que lesdites portions des lignes de crête ou de thalweg sont, dans leur prolongement, concourantes en un point situé sur l'axe de révolution de la chambre.

3. Chambre de centrifugation selon la revendication 1, caractérisée en ce que les parties concaves (5) et convexes (4) sont rapportées au périmètre aval d'une surface circulaire (4') du déflecteur circulaire (3).

4. Chambre de centrifugation selon la revendication 3, caractérisée en ce que la surface circulaire (4') est cylindrique, conique ou tronc conique.

5. Chambre de centrifugation selon la revendication 3 caractérisé en ce que la surface circulaire (4') est celle d'une partie tronconique d'un cône dont le sommet est confondu avec le point de concours des lignes de crête ou de thalweg des parties convexes (4) et concaves (5).

6. Chambre de centrifugation selon la revendication 1, dans laquelle un filtre (15) tubulaire ou tronc conique est disposé à l'intérieur dudit déflecteur circulaire (3).

7. Chambre de centrifugation selon la revendication 6, caractérisée en ce que le filtre (15) est un filtre à leucocytes.

8. Chambre de centrifugation selon la revendication 1, caractérisée en ce que les parties convexes (4) ont des extrémités aval (6) immergées dans une couche formée du constituant séparé du sang dont la masse volumique est la plus forte.

9. Chambre de centrifugation selon l'une des revendications précédentes, dont le diamètre est compris entre 10 et 200 mm et dont la hauteur est comprise entre 20 et 400 mm.

10. Chambre de centrifugation selon la revendication 9, dont le diamètre est compris entre 50 et 85 mm et dont la hauteur est comprise entre 60 et 150 mm.

11. Chambre de centrifugation selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle l'extrémité amont dudit déflecteur (3) présente un rebord annulaire (3a) qui s'étend vers l'intérieur pour séparer le flux de sang entrant du flux des constituants séparés.

12. Chambre de centrifugation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le déflecteur (3) est distant de la paroi latérale (7) d'une valeur moyenne comprise entre 0.5 et 5 mm.

Dessins