L'invention concerne le domaine des installations industrielles générant des poussières toxiques ou non, telles que des particules en suspension dans un fluide. C'est le cas des procédés de traitement thermique de matières dangereuses, telles que des déchets nucléaires organiques, des déchets industriels toxiques ou des matières premières dangereuses. D'autre part, l'invention concerne le domaine des dispositifs de filtration électrostatique, qu'il s'agisse de structures à plaques ou tubulaires. Il peut également concerner tout dispositif de ionisation de gaz.

Dans de nombreuses installations, ci-dessus mentionnées, on éprouve la nécessité de disposer de systèmes de filtration extrêmement efficaces pour intervenir dans les installations traitant les fluides dans lesquels se trouvent des particules ou poussières en suspension. Les systèmes de filtration existant, comme par exemple cités dans le document DE 10 2006 009765 A1, sont nombreux et peuvent être placés dans les trois catégories suivantes : les filtres utilisant des dispositifs mécaniques, les filtres utilisant des fluides et les filtres utilisant les phénomènes physiques. En ce qui concerne cette dernière catégorie, on pense, en particulier, aux filtres électrostatiques utilisés dans les usines thermiques et dans des unités d'incinération, de tailles industrielles, mais également de petites tailles.

L'intérêt majeur de ce type d'équipement est que, d'une part, il ne génère pas de perte de charge dans les unités de traitement et, d'autre part, qu'il ne nécessite pas la mise en oeuvre de média filtrant, souvent à l'origine de surcoûts et de déchets secondaires pour lesquels il est nécessaire de trouver des exutoires. Par exemple, dans le cas du traitement de déchets dangereux, tels que des déchets radioactifs, la production de déchets secondaires est souvent responsable d'une diminution sensible de la rentabilité financière de l'installation.

La technologie des filtres électrostatiques repose sur la charge électrique des particules contenues dans un gaz et qui migrent ensuite vers une paroi de collecte, sous l'action d'un champ électrostatique. L'ionisation est généralement réalisée par une cathode et la collecte se fait une anode. La distance entre les deux électrodes assure l'écoulement des gaz sans engendrer de perte de charge. Les géométries les plus couramment utilisées, pour constituer ces électrodes, sont de type « fil-plan », dans lesquelles les cathodes sont caractérisées par des structures filaires à symétrie axiale, placées entre des plaques collectrices étant portées à des potentiels anodiques. Les géométries de type « fil-cylindre » sont moins couramment utilisées, bien que tout aussi efficaces et peut être plus aisées de maintenance. La nature de la tension appliquée à la cathode, ainsi que la géométrie de cette dernière sont deux paramètres fondamentaux qui pilotent le fonctionnement et l'endurance d'un filtre électrostatique. En ce qui concerne les cathodes, les géométries couramment utilisées sont les fils de tungstène ou les fils de type barbelé, dont les pointes sont réparties de manière aléatoire et assurent une meilleure émissivité de l'électrode. Les tensions appliquées sont de type continues et limitées aux tensions de claquage dans les espaces entre les électrodes.

Quelles que soient les structures utilisées, les efficacités enregistrées peuvent être excellentes et supérieures à 99 %. Cependant, l'expérience montre qu'il n'est pas possible de les maintenir durablement à ce niveau. La figure 1 présente les résultats d'une expérience menée sur un filtre de type tubulaire d'environ 300 mm de diamètre et dont l'électrode en fil de tungstène a été maintenue à 67 kV. Pendant un peu plus de 5 heures, il est visible, entre les points 1 et 4, que l'efficacité associée diminue progressivement pour passer de 99,6 % à 93,6 %. Un relèvement progressif de la tension a 80 kV, visible par les points 5 et 6, permet un retour de l'efficacité à 99 %, mais qui ne se maintiendra que quelques minutes, avant de diminuer à nouveau. Le niveau de tension est alors maximal et devient générateur d'arcs intempestifs, dont l'apparition engendre une baisse de l'efficacité. Afin de maintenir les niveaux d'efficacité à leur optimum, les exploitants et utilisateurs de ce type de technologie sont amenés à entreprendre des cycles de nettoyage relativement répétitifs, qui sont souvent assurés par un battage mécanique des structures, conduisant ainsi à des réentraînements plus ou moins importants de particules dans les flux gazeux.

Or, il a été clairement démontré, au cours des études expérimentales, que la diminution des performances d'un type filtre électrostatique est lié à la modification des phénomènes de décharges, au fur et à mesure que les poussières s'accumulent sur les surfaces des deux électrodes, pour former des couches ayant des propriétés plus ou moins isolantes. Ainsi, l'accumulation de nouvelles charges sur cette couche aboutit, d'une part, à la diminution de l'effet du champ électrique entre les deux électrodes, ce qui a pour conséquence de diminuer la migration des poussières chargées, et, d'autre part, au renforcement local du champ électrique au niveau du dépôt anodique, donnant ainsi naissance à des décharges de polarité positive. Ces décharges, appelées « contre-émissions anodiques », ont pour conséquence d'augmenter le courant moyen injecté dans le filtre, tout en diminuant son efficacité de filtration. De plus, des décharges de polarisation positives se développent principalement à l'entrée du filtre qui est encrassée en premier. La conséquence directe de ces phénomènes est que la zone efficace d'un tel filtre électrostatique se limite à une faible longueur par rapport à une structure communément implantée.

Les figures 2A, 2B et 2C illustrent ce propos. En effet, en référence à la figure 2A, lorsque le filtre est propre, les poussières sont chargées dès leur entrée et migrent vers la paroi pour former une couche sur l'anode. Lorsque les poussières sont arrachées de la couche, elles ont la possibilité de migrer à nouveau pour aller se faire piéger un peu plus haut. Ainsi, la couche, référencée 1 sur la figure 2B, se limite à la zone inférieure du filtre, avec une partie plus diffuse sur la zone supérieure.

En référence à la figure 2C, lorsque la couche 1 devient trop importante, des phénomènes d'arcs 2 se produisent dans la partie basse, ce qui limite l'efficacité de l'ensemble et nécessite d'arrêter le système pour le nettoyer. Ainsi, la zone située au-dessus de la zone, dite utile, et que l'on a dénommé « zone de sûreté » 3, permet de recueillir les poussières éventuellement émises de nouveau dans le fluide gazeux. En fait, cette zone est inefficace et pourrait être limitée par optimisation de la géométrie de la cathode et de son pilotage.

Le but de l'invention est donc de remédier à ces inconvénients, en proposant un autre type de filtre électrostatique et d'électrodes émissives. Plus précisément, le but de l'invention est d'étendre la zone utile du dispositif à toute la longueur des électrodes et, d'autres part, de retarder les passages à l'arc responsable de baisses d'efficacité, puis des arrêts nécessaires pour nettoyer le dispositif.

Cette dernière est basée sur l'utilisation d'une cathode couplée à une alimentation qui peut être hybride, c'est-à-dire continue et/ou impulsionnelle. Ceci permet, d'une part, d'étendre la zone utile à toute la longueur du filtre électrostatique et, d'autre part, de retarder les passages à l'arc, qui sont responsables des baisses d'efficacité, puis des arrêts pour nettoyage. Une telle cathode est d'autant plus efficace qu'elle est susceptible de charger facilement des particules dans un flux gazeux.

A cet effet, l'objet principal de l'invention est un dispositif de filtration électrostatique possédant au moins une cathode émissive placée dans un canal de filtration. La cathode possède des pointes réparties de façon décalée sur plusieurs plans, et décalées en orientation angulaire d'un plan à l'autre, la tension électrique ayant au moins une composante continue.

Selon l'invention, la tension a également une composante pulsée ajoutée à la composante continue, et fournie par un générateur qui assure un front de coupure très raide, c'est-à-dire un temps de montée de l'ordre de 150 ns, et la cathode est sectorisée par une succession de N secteurs isolés comportant plusieurs plans de pointes.

Dans un premier type de réalisation de l'invention, le canal du dispositif est tubulaire, notamment son anode collectrice. La cathode est unique et comporte plusieurs pointes par plan, les pointes étant décalées angulairement d'un plan par rapport à l'autre.

Dans ce cas, une réalisation préférentielle prévoit qu'il y ait huit pointes par plan, décalées l'une par rapport à l'autre de 45°, un décalage de 22,5° étant prévu d'un plan par rapport à l'autre. Dans ce cas, on peut prévoir que le nombre n de plans P est égal à 30 L/D.Lnd, L étant la hauteur du tube, D étant son diamètre, lnd étant le logarithme népérien de d qui est la distance entre l'extrémité des pointes et la paroi de l'anode collectrice.

Dans un deuxième type de réalisation de l'invention, le canal de filtration est défini par deux plaques constituant deux anodes, parallèles, plusieurs cathodes, comportant deux pointes par plan disposées perpendiculairement aux anodes, parallèles entre elles, les plans d'une cathode étant décalés par rapport au plan des cathodes adjacentes.

Dans ce cas, si la hauteur entre les plans d'une même cathode est égale à h, les plans des cathodes adjacentes sont décalées d'une hauteur de h/2 par rapport au plan de la cathode considérée.

Dans ce type de réalisation, l'espace entre deux cathodes est égal à environ la distance les séparant des deux plaques anodiques.

Une première manière d'effectuer l'alimentation électrique consiste à la mise sous tension de toute la cathode a une première tension U₁ continue et égale à une fonction (par exemple 70 %) de la tension de claquage U_c et augmentée d'une deuxième tension U₂ continue plus petite ou égale à la tension de claquage U_c moins la première tension U₁. Cette deuxième tension U₂ est appliquée à chacun des secteurs, cette tension étant supprimée dès que des claquages apparaissent au premier secteur et successivement aux secteurs suivants, le cas échéant, jusqu'à ce qu'il n'apparaisse plus d'arcs. Dans ce premier cas, la première et la deuxième tensions U₁ et U₂ sont donc continues.

La deuxième manière d'alimenter le dispositif selon l'invention est que la première tension U₁ soit égale à une fraction (par exemple 50 %) de la tension U_c de claquage, U₁ étant continue, et augmentée d'une deuxième tension déterminée U_P pulsée, telle que la somme de la première tension U₁ et de la deuxième tension U_P soit supérieure ou égale à la tension de claquage U_c. La deuxième tension déterminée U_P est supprimée dans chaque secteur dès l'instant que des arcs apparaissent au niveau de ceux-ci.

L'invention et ses différentes caractéristiques techniques seront mieux comprises à la lecture de la description suivante, accompagnée de plusieurs figures représentant respectivement :

• figure 1, déjà décrite, l'efficacité de certains dispositifs de filtration selon l'art antérieur ;
• figures 2A, 2B et 2C, déjà décrites, des schémas relatifs aux phénomènes apparaissant dans les dispositifs de l'art antérieur ;
• figures 3A et 3B, deux schémas relatifs à une première réalisation du dispositif selon l'invention ;
• figures 4A, 4B et 4C, des schémas relatifs à une deuxième réalisation du dispositif selon l'invention ;
• figure 5, un graphe représentant le résultat d'essais faits sur le dispositif selon l'invention ; et
• figure 6, un graphe représentant le rendement de plusieurs types de dispositifs selon l'invention.

Il a été décidé de concevoir une cathode susceptible de se charger des particules le plus facilement possible dans un flux gazeux.

Comme le montre la figure 3A, la cathode est composée d'une âme centrale 10 sur laquelle a été fixée un grand nombre de pointes 11 qui s'étendent radialement, perpendiculairement à l'axe de l'âme centrale 10. Sur cette figure 3A, les pointes 11 apparaissent décalées angulairement l'une par rapport à l'autre de 22,5°. En fait, cette figure 3A est une vue de dessus et les pointes 11, qui apparaissent successivement les unes décalées par rapport aux autres, sont celles de deux plans différents, un plan d'ordre P et un plan d'ordre P + 1. En effet, toutes les pointes 11P du plan d'ordre P sont espacées angulairement de 45° les unes par rapport aux autres, de même que toutes les pointes 11P. Par contre, il existe un décalage de 22,5° entre les pointes 11P d'un plan d'ordre P par rapport aux pointes 11P + 1 d'un plan d'ordre P + 1.

La figure 3B montre la même cathode avec son âme centrale 10, ces différentes pointes 11P et 11N + 1, placées à l'intérieur d'une anode 12 cylindrique et creuse dont le diamètre D est supérieur à deux fois la longueur des pointes 11P et 11P + 1. Les extrémités de ces pointes 11, 11P + 1 constituent donc des sites, émissifs régulièrement distribués dans l'espace.

Dans une réalisation plus concrète, d'une structure moyenne, la distance entre les deux plans P et P + 1 peut être d'environ 40 mm, ce qui permet d'avoir environ 25 plans par mètre. Il est possible de définir le nombre n de plans P à mettre en oeuvre dans un tel dispositif de filtration de hauteur L et de diamètre D d'anodes par la relation suivante :

• n = 30 L/D.Lnd, d étant la distance entre l'extrémité des pointes 11P et 11P + 1 et la paroi interne de l'anode 12 qui est collectrice.

On précise que l'alimentation de la cathode est divisée en N secteurs 13 isolés, N = L/D.

En référence à la figure 4A, la deuxième réalisation principale du dispositif de filtration selon l'invention consiste à utiliser un filtre du type à plaques. Sur cette figure, on distingue principalement une plaque qui est une anode 22, devant laquelle sont disposées verticalement des cathodes 20.

La figure 4B montre ce dispositif en vue de dessus. On y distingue deux anodes parallèles 22 constituées chacune d'une plaque et entre lesquelles se trouve une rangée de cathode 20. Chacune de ces dernières possède plusieurs paires de pointes 21, fixées à l'âme de la cathode 20, radialement par rapport à cette dernière et perpendiculairement par rapport aux deux anodes 22. De manière analogue à la réalisation représentée par les figures 3A et 3B, les pointes 21 des cathodes 20 sont réparties sur plusieurs plans. La figure 4C permet de voir la répartition de ces pointes 21R et 21R + 1. sur la hauteur H de l'ensemble. On notera que, pour une cathode de rang R, les pointes 21R sont situées dans des plans séparés d'une hauteur h déterminée.

De plus, la cathode R + 1 possède des pointes 21R + 1, qui sont également placées dans des plans distants de la hauteur h, ces plans étant décalés d'une distance h/2 par rapport aux plans de la cathode adjacente de rang R.

Concrètement, pour un filtre d'une hauteur de 10 m de cathode, ayant des pointes de 2 cm, la distance entre ces pointes pourrait être de 70 mm. Cette distance varie en fonction de la longueur des pointes, qui fait elle-même également varier la tension utilisée dans cette cathode, notamment la tension de claquage U_c. A titre indicatif, on peut envisager que la distance entre les deux anodes collectrices 22 soit de 400 mm, les cathodes 20 étant placées à mi-chemin entre ces deux anodes 22, c'est-à-dire à 200 mm de chacune des deux. Bien entendu, le flux de gaz est perpendiculaire aux cathodes, puisqu'il pénètre latéralement dans le filtre, comme le montrent les flèches sur les figures 4A et 4B. Dans ce cas, c'est au niveau des premières cathodes 20 qu'à lieu le maximum de filtrations. La sectorisation de l'alimentation électrique des cathodes peut se faire par des secteurs de deux ou de trois cathodes.

Une caractéristique importante de l'invention consiste à doter le dispositif de filtration d'au moins deux sortes d'alimentations, c'est-à-dire une alimentation entièrement continue ou une alimentation constituée d'une partie continue et d'une partie impulsionnelle. Ceci permet d'étendre la zone utile sur toute la longueur du dispositif de filtration et de retarder les passages à l'arc.

Un premier cas consiste à utiliser une première tension continue U₁ d'un niveau égal à une fraction (par exemple 70 %) de la tension de claquage U_c, à laquelle se produisent les arcs. Une première tension continue U₁ est complétée d'une deuxième tension continue U₂ définit par la formule suivant $${\mathrm{U}}_{\mathrm{2}}\mathrm{<}{\mathrm{U}}_{\mathrm{C}}\mathrm{-}{\mathrm{U}}_{\mathrm{1}}\mathrm{.}$$

Une deuxième manière d'alimenter ce dispositif de filtration électrostatique selon l'invention consiste à utiliser une première tension continue U₁ d'un niveau égal à une fraction (par exemple 50 %) de la tension de claquage U_c, augmentée d'une tension pulsée U_P de valeur maximale définie par la formule suivante : $${\mathrm{U}}_{\mathrm{1}}\mathrm{+}{\mathrm{U}}_{\mathrm{P}}\mathrm{<}{\mathrm{U}}_{\mathrm{C}}\mathrm{.}$$

Dans ce second cas, la tension pulsée est délivrée par un générateur qui assure un temps de montée de l'ordre de 150 ns, c'est-à-dire un front de coupure très raide, avec une fréquence de l'ordre du kHz. Il est prévu, dans le mode d'utilisation du dispositif de filtration selon l'invention, d'employer des moyens d'alimentation supprimant la deuxième tension U₂ ou U_P dans les secteurs de cathode (s), au fur et à mesure que des arcs électriques apparaissent dans ces secteurs. Pour cela, la ou les cathodes est ou sont divisée(s) électriquement en un nombre déterminé N de secteurs.

Lorsque le nombre d'arcs se déclenchant dans le premier secteur du dispositif de filtration devient trop important, par exemple un arc par seconde, l'alimentation de la seconde tension est arrêtée dans ce secteur, alors que la première est maintenue. Ce secteur n'est donc alors alimenté que par la première tension U₁. Ainsi, la conduite de la filtration dans l'ensemble du dispositif se fait alors jusqu'à ce que le dernier secteur voit son nombre d'arcs dépasser la limite fixée. A ce moment, un nettoyage de l'ensemble de la structure doit être réalisé.

La figure 5 illustre clairement le résultat obtenu après plusieurs essais expérimentaux sur des cathodes tubulaires, telles que représentées à la figure 3. Plus précisément, on y constate l'évolution du rendement de la cathode selon une forme différente de cathode, c'est-à-dire une cathode tubulaire (courbe 31), une cathode constituée d'une tige filetée (courbe 32), une cathode selon l'invention, alimentée en continue (courbe 33) et une cathode selon l'invention alimentée par une tension continue et poussée (courbe 34). La valeur maximale de la tension dépend de la distance entre la ou les cathodes et la ou les anodes. On constate que, lorsque la ou les cathodes selon l'invention, est ou sont alimentée(s) par une tension continue et pulsée (courbe 34), l'efficacité est encore meilleure. Il est encore également visible, pour un niveau de tension de base, la fraction pulsée assure déjà près de 90 % de l'efficacité.

La figure 6 nous montre tout l'intérêt du couplage cathode + tension continue et tension pulsée, pour une structure donnée. Elle permet de fonctionner sur des périodes beaucoup plus longues qu'avec d'autres électrodes, avec des durées expérimentales limitées à 8 heures, aucune baisse d'efficacité n'a été constatée. La mise en oeuvre d'un tel couplage de tension sur une cathode sectorisée assure une très longue endurance. Plus précisément, cette figure 6 montre l'évolution du rendement des cathodes, en fonction du temps de fonctionnement, selon les géométries et les tensions appliquées. La courbe 41 est relative à une géométrie de cathodes réalisée par un tube cranté, la courbe 42 est relative à une cathode selon l'invention, alimentée en tension continue et la courbe 43 est relative à une cathode selon l'invention alimentée par une tension continue et pulsée. La valeur de tension de claquage U_c dépend de la distance entre la ou les anode(s) et la ou les cathode(s).