Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Ermittlung eines Korrekturwertes, insbesondere der Vorlauftemperatur einer Heizungsanlage, auf Basis des Messwertes eines Messfühlers und einer Korrekturwertvorgabe einer vorzugsweise wärmeleistungsadaptiven Vorlauftemperaturregelung, welche an einer Heizungsanlage mit einer Heizungsregelung zur Einstellung einer Vorlauftemperatur anschließbar ist. Der ermittelte Korrekturwert wird mit einem Messwert des an die Heizungsreglung anschließbaren Messfühlers zu einem Reglerwert zusammengefasst und einem Anschluss der Heizungsregelung für den Messfühler zugeleitet, so dass die Heizungsregelung die Vorlauftemperatur unter Berücksichtigung des Korrekturwertes einstellt bzw. einstellen kann. Dabei wird eine Kennlinie des Messfühlers durch Vergleich der Messwerte des Messfühlers mit Messwerten des Referenzmessfühlers mit bekannter Kennlinie detektiert bzw. rekonstruiert.

Anwendung findet das Verfahren im Rahmen einer Heizungsregelung, bei der eine den tatsächlichen Wärmebedarf eines Gebäudes berücksichtigende Wärmeadaptionsregelung einer eigentlichen, meist außentemperaturgeführten Heizungsregelung vorgeschaltet ist. Die Wärmeleistungsadaptionsregelung erzeugt eine Korrekturwertvorgabe für die Vorlauftemperatur, welche der Heizungsregelung als veränderter Widerstands- bzw. Reglerwert beispielsweise eines Vorlauftemperaturfühlers mitgeteilt wird. In diesem Fall ist es wichtig, dass die vorgeschaltete Wärmeleistungsadaptionsregelung die Kennlinie des Vorlauftemperaturfühlers (Messfühler) kennt, um die gesonderte Widerstandskorrekturgröße (Korrekturwert) zu bestimmen, welche der durch die Korrekturwertvorgabe vorgegebenen, gewünschten Vorlauftemperaturänderung entspricht. Dies ist besonders wichtig, da die Vorlauftemperatur in der Heizungsanlage durch Beeinflussung des Widerstandswerts des Messfühlers definiert beeinflusst, d.h. abgesenkt oder angehoben, werden soll.

Moderne Heizungsregelungen, wie sie beispielsweise in der EP 1 456 727 B1 oder der DE 10 2005 012 579 A1 beschrieben sind, zielen darauf ab, die Vorlauftemperatur der Heizungsanlage entsprechend dem aktuellen Wärmebedarf des Heizkreises oder Gebäudes vorzugeben, der aus Heizkörperventilstellungen oder Temperaturmessungen im Rahmen der Heizwärmeerfassung bestimmt wird. Aufgrund des bekannten Wärmebedarfs kann so eine sinnvolle Heizungsregelung durch Vorgabe oder Korrektur der Vorlauftemperatur erreicht werden. Gerade bei älteren Heizungen besteht jedoch das Problem, dass die Heizungsregler keinen separaten Eingang zur Vorgabe von Korrektursignalen besitzen, so dass es nicht möglich ist, dem Heizungsregler einen Korrekturwert für die angestrebte Vorlauftemperatur mitzuteilen.

Daher ist es häufig nötig, den durch die Heizungsanlage vorgegebenen und eingestellten, d. h. durch einen Messfühler messbaren, Vorlauftemperaturwert und einen Korrekturtemperaturwert zu einem Vorgabetemperaturwert zusammenzufassen und diesen insbesondere in Form eines Widerstandswertes (Reglerwert) dann der Heizungsreglung vorzugeben. Diese Aufgabe übernimmt häufig die vorgeschaltete Wärmeleistungsadaptionsregelung, welche dazu die Kennlinie des a priori unbekannten Messfühlers der Heizungsanlage ermitteln und eine geeignete Verschiebung des Widerstandswertes durchführen muss. Dies kann durch Einsatz eines Referenzmessfühlers mit bekannter Widerstands-Temperatur-Kennlinie f_REF(R) erfolgen, indem die jeweils durch den Referenzmessfühler gemessenen Temperaturwerte mit den gemessenen Widerstandswerten des Messfühlers korreliert werden.

In der Praxis hat sich jedoch herausgestellt, dass der Einsatz der Referenzmessfühler in nichtstationären Heizungszuständen, d.h. bei sich insbesondere rasch verändernden Vorlauftemperaturen bzw. Messwerten, wegen unterschiedlicher Ansprechgeschwindigkeiten der Mess- und Referenzfühler beispielsweise aufgrund verschiedener Wärmeankopplung oder verschiedener Materialien nicht immer möglich ist. Nichtstationäre Zustände ergeben sich in Heizungsregelungen jedoch vergleichsweise häufig, da die Vorlauftemperatur beispielsweise ständig an die Außentemperatur sowie gegebenenfalls den Gebäudewärmebedarf angepasst wird. Vor allem ergeben sich nicht stationäre Zustände aus der Taktung des Brenners und der Heizungsanlage und Stellbewegungen des Mischers.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, eine genauere Ermittlung des Korrekturwertes ΔR zu erreichen.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den Merkmalen der Ansprüche 1 und 10 gelöst. Bei dem vorgeschlagenen Verfahren ist vorgesehen, dass insbesondere bei der Detektion bzw. Rekonstruktion der Kennlinie Messwertfolgen des Messfühlers und Messwertfolgen des Referenzmessfühlers in Phase zueinander gebracht werden. Dazu werden bei einer nicht stationären, d.h. sich zeitlich ändernden Messwertfolge des Referenzmessfühlers und/oder des Messfühlers, ein möglicher Zeitversatz bzw. Zeitverzug zwischen einer Messwertfolge des Messfühlers und einer Messwertfolge des Referenzmessfühlers ermittelt und korrigiert. Dadurch wird zumindest annähernd Phasengleichheit zwischen den nichtstationären Messwertfolgen der verschiedenen Fühler hergestellt, so dass auch diese Messwerte analog zu dem Fall stationärer, d.h. sich zeitlich nicht ändernder, Messwerte für die Vorlauftemperatur zur Ermittlung der Kennlinie eines a priori unbekannten Messfühlers verwendet werden können. Die rekonstruierte Kennlinie kann somit für eine phasenverzugskorrigierte Ausgabe eines dem aktuellen Wärmebedarf angepassten Widerstandswertes benutzt werden, beispielsweise indem die rekonstruierte Kennlinie verwendet wird, um aus dem Messwert des Messfühlers eine Vorlauftemperatur zu ermitteln. Diese Vorlauftemperatur wird dann um die Korrekturwertvorgabe (typischerweise auch in Form eines Vorlauftemperatur- bzw. Vorlauftemperaturkorrekturwertes) der Vorlauftemperaturregelung angepasst und anschließend mit der rekonstruierten Kennlinie wieder in einen an die Heizungsregelung ausgebbaren Regler- bzw Widerstandswert zurückgerechnet. In diesem Zusammenhang wird unter Kennlinie also sowohl die Kennlinie zur Ermittlung einer Temperatur aus einem Widerstandswert als auch deren Umkehrkennlinie zur Ermittlung eines Widerstandswertes aus der Temperatur bezeichnet. Letztere kann aus der erstgenannten Kennlinie ohne Weiteres abgeleitet werden.

Die Ermittlung eines Zeitversatzes der gemessenen Widerstandwerte kann erfindungsgemäß in einfacher Weise durch eine Kreuzkovarianz- bzw. Kreuzkorrelationsfunktion erfolgen. Erfindungsgemäß können im Falle stationärer Messwerte bzw. Signalverläufe die Messwerte natürlich unmittelbar und ohne Phasenkorrektur zur Detektion bzw. Rekonstruktion der Kennlinie und/oder zur Widerstandsausgabe herangezogen werden. Daher lässt sich das erfindungsgemäße Verfahren in einfacher Weise im Rahmen einer digitalen oder schaltungselektronischen Messwertfilterung umsetzen, die im Falle stationärer Messwerte bzw. Signalverläufe inaktiv bleibt und im Falle nichtstationärer Messwerte bzw. Signalverläufe den ermittelten Zeitversatz korrigiert. Diese Messwertfilterung wird nachfolgend auch als Dynamikfilter bezeichnet, da Messwertfolgen auf ihr dynamisches Verhalten hin gefiltert werden, wobei gegebenenfalls Korrekturen zur Herstellung der annähernden Phasengleichheit zwischen Messfühlerwert und Referenzmessfühlerwert durchgeführt werden.

Bei dem Einsatz einer Kreuzkovarianz- bzw. Kreuzkorrelationsfunktion der beiden Messwertfolgen lässt sich der Zeitversatz aus der Lage eines Extremums dieser Kreuzkovarianz- bzw. Kreuzkorrelationsfunktion ableiten, die typischer Weise eine Funktion der Abtastzeitpunkte ist, zu denen die Messwerte des Messfühlers und des Referenzmessfühlers gewonnen werden. Über die bekannte Abtastfrequenz lässt sich ein festgestellter Versatz dann in einen Zeitversatz umrechnen. Dies ist in der deutschen Patentanmeldung 10 2008 047 954.3 der Anmelderin ausführlich beschrieben und wird in der Figurenbeschreibung noch ausführlicher erläutert. Auch diese Erläuterung ist Gegenstand der vorliegenden Erfindung.

Aus den phasenkorrigierten Messwerten wird dann die Kennlinie des Messfühlers detektiert bzw. rekonstruiert, welche zur Berechnung des Korrekturwertes aus der Korrekturwertvorgabe herangezogen wird. Gemäß einer besonders bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung erfolgen die Detektion bzw. Rekonstruktion der Kennlinie in einem Kennlinien-Zyklus, der durch den Zyklus der Phasenkorrektur, d. h. die Zykluszeit des Dynamikfilters, bestimmt ist, und die Berechnung des Korrekturwertes und/oder Reglerwertes in einem Vorlauftemperatur-Zyklus vorzugsweise iterativ. Dies bedeutet, dass die Rekonstruktion der Kennlinie und die Berechnung des Korrektur- bzw. Reglerwertes wiederholt in vorgegebenen zeitlichen Abständen erfolgen. Hierbei werden die jeweils neuen, aktuellen Messwerte sowohl des Messfühlers als auch des Referenzmessfühlers und die aktuelle Korrekturwertvorgabe berücksichtigt, so dass dynamische Änderungen des Systems automatisch berücksichtigt werden. In einer einfachen Ausgestaltung des System können beide Zyklen, d.h. der Kennlinien-Zyklus und der Vorlauftemperatur-Zyklus, gleich lang sein. Dies hat rechnungstechnisch den Vorteil, dass die aus der Kennliniendetektion ermittelten Parameter unmittelbar auch bei der Berechnung des Korrektur- bzw. Reglerwertes verwendet werden können und die Abarbeitung durch ein einziges Programm in einem Mikroprozessor ablaufen kann. So werden Hardware-Ressourcen gespart und eine besonders kostengünstige Umsetzung des Verfahrens erreicht.

Andererseits sind die für die Durchführung der Phasenkorrektur benötigten rechentechnischen Ressourcen wesentlich größer als bei der Berechnung des

Korrektur- und/oder Reglerwertes. Dies liegt daran, dass für die Durchführung der Phasenkorrektur eine vergleichsweise große Anzahl von Messwerten des Messfühlers und Referenzmessfühlers gesammelt werden muss, die der Phasenkorrektur zugrunde zu legen sind. Hierdurch wird die Länge der Zykluszeit des Kennlinien-Zyklus maßgeblich festgelegt. Ferner benötigt die zur Ermittlung des Zeitverzugs notwendige Berechnung eine gewisse Rechenzeit. Die Ermittlung des Korrekturwertes kann - nach einmal ermittelter Kennlinie - unmittelbar für jeden Messwert des Messfühlers erfolgen und erfordert nur eine geringe Rechenzeit. Somit ist der Kennlinien-Zyklus typischerweise deutlich länger als der Vorlauftemperatur-Zyklus, dessen Aufgabe es ist, den meist als Widerstandswert gegebenen Reglerwert der ggf. schnellen Veränderung der Vorlauftemperatur zeitnah nachzuführen. Daher ist es vorteilhaft, dass die Zykluszeit des Kennlinien-Zyklus länger ist als die Zykluszeit des Vorlauftemperatur-Zyklus. Eine erfindungsgemäß sinnvolle zeitliche Relation zwischen dem Kennlinien-Zyklus und dem Vorlauftemperatur-Zyklus kann in einer Größenordnung zwischen 10² und 10³ liegen. In einer konkreten Anwendung haben sich als sinnvolle Zeiten für den Kennlinien-Zyklus etwa 400 Sekunden und für den Vorlauftemperatur-Zyklus etwa 0,5 Sekunden ergeben. Werte in dieser Größenordnung erlauben eine sehr zeitnahe und damit genaue Ermittlung des Korrekturwertes, da auch in dynamischen Phasen der Heizungsregelung, d.h. mit einer beispielsweise durch die Heizungsregelung vorgegebenen Vorlauftemperaturänderung, der Korrekturwert schnell reagieren kann. Natürlich lässt sich das erfindungsgemäß vorgeschlagene Prinzip auch mit anderen Zykluszeiten und anderen Zykluszeit-Relationen umsetzen. So kann das Zykluszeit-Verhältnis auch umgekehrt sein, d.h. der Vorlauftemperatur-Zyklus kann länger sein als der Kennlinien-Zyklus.

Da in dem Vorlauftemperatur-Zyklus die Kennlinie zur Ermittlung der Temperatur aus dem Messwert eines Fühlers und deren Umkehrkennlinie zur Ermittlung des Korrektur- und/oder Messwertes (Widerstandswert) aus einem Temperaturwert vorliegen müssen, wird gemäß einer besonders bevorzugten Ausführungsform vorgeschlagen, dass die Parameter der detektierten Kennlinie, insbesondere der Umkehrkennlinie sowie gegebenenfalls auch der Kennlinie, die ineinander überführbar sind, aus dem längeren Kennlinien-Zyklus an den kürzeren Vorlauftemperatur-Zyklus übergeben werden, und zwar vorzugsweise immer dann, wenn im Rahmen des Kennlinien-Zyklus eine Aktualisierung der Parameter erfolgt ist. Diese Parameter werden dann in dem Vorlauftemperatur-Zyklus unmittelbar übernommen und zur Berechnung des Korrekturwertes und/oder des Reglerwertes verwendet.

Die erfindungsgemäß vorgeschlagene zeitliche Trennung der beiden Zyklen hat den Vorteil, dass die Berechnung des Korrekturwertes wesentlich schneller und zeitnäher erfolgen kann, als dies möglich wäre, wenn die Berechnung jeweils bei der - sich iterativ wiederholenden - Rekonstruktion der Kennlinie durchgeführt würde, für welche ein wesentlich größerer Zeitbedarf benötigt wird. Hierdurch lässt sich die Qualität und Genauigkeit des Korrekturwertes beziehungsweise des darauf basierenden Reglerwertes bereits erheblich verbessern.

Bei dem bisher vorgeschlagenen Verfahren kann vorgesehen sein, dass sowohl für die Ermittlung der Vorlauftemperatur, d.h. den aktuellen Arbeitspunkt der Heizungsregelung aus dem Messwert des Messfühlers, als auch für die Ermittlung des um die Korrekturwertvorgabe korrigierten Korrekturwertes die detektierte bzw. rekonstruierte Kennlinie des Messfühlers verwendet wird. Diese erlernte Kennlinie ist jedoch fehlerbehaftet. Aufgrund der üblichen Messunsicherheiten und der Begrenzung der Rechengenauigkeit ist diese Kennlinie, d.h. sowohl die Kennlinie $${\mathit{\vartheta }}_{\mathit{Vorlauf}}=f_{\mathit{Fühler}}\left(R_{\mathit{Fühler}}\right)$$
als auch deren Umkehrkennlinie $$R_{\mathit{Fühler}}=f_{\mathit{Fühler}}^{-1}\left({\mathit{\vartheta }}_{\mathit{Vorlauf}}\right)$$
fehlerbehaftet. Auch in dem interessierenden Wertebereich liegt der Fehler häufig bei mehr als 1 Kelvin und beeinträchtigt die Qualität der Wärmeadaptionsregelung. Der resultierende Temperaturfehler für den Korrekturwert liegt jedoch in einer Größenordnung von etwa 0,5 Kelvin bis 1 Kelvin. Daher liegt eine weitere erfindungsgemäße Aufgabe darin, den Fehler des Korrekturwertes und damit auch des Reglerwertes weiter zu vermindern. Dies wird erfindungsgemäß insbesondere dadurch gelöst, dass bei der Berechnung des Korrekturwertes der in Phase mit dem Messwert des Messfühlers gebrachte, d.h. phasenkorrigierte, Messwert des Referenzmessfühlers sowie die bekannte Kennlinie des Referenzmessfühlers verwendet werden. Der Messwert des Messfühlers und die mit großer Genauigkeit beispielsweise aus einem Datenblatt bekannte Kennlinie des Referenzmessfühlers und die rekonstruierte Kennlinie des Messfühlers bzw. deren Umkehrkennlinie werden somit verwendet, um den Arbeitspunkt bzw. die Vorlauftemperatur genau zu bestimmen. Dadurch wird der Fehler bei der Bestimmung des Arbeitspunktes der Heizungsregelung, d.h. der aktuellen Vorlauftemperatur, deutlich verringert. Die detektierte Kennlinie des Messfühlers bzw. deren Umkehrlinie wird in diesem Zusammenhang nur verwendet, um aus dem korrigierten Vorlauftemperaturwert den benötigten Korrekturwert als Widerstandskorrekturwert zu bestimmen.

Der Korrekturwert, welcher sich in Anwendung der Umkehrkennlinie aus der Summe der mit dem Referenzmessfühler gemessenen Vorlauftemperatur und der Korrekturwertvorgabe der Vorlauftemperaturregelung in Differenz zur Anwendung der Umkehrkennlinie auf die durch den Messfühler bestimmte Vorlauftemperatur ergibt, ist daher weder mit dem Fehler aus der Ermittlung der detektierten bzw. rekonstruierten Kennlinie behaftet, soweit diese die Bestimmung der Vorlauftemperatur selbst betrifft, noch mit dem Phasenfehler des Referenzmessfühlers. Dazu können die in Phase gebrachten Messwerte des Referenzmessfühlers und des Messfühlers analog zu den Parametern der Kennlinie und/oder der Umkehrkennlinie in einfacher Weise auch aus dem Kennlinien-Zyklus übermittelt werden, insbesondere soweit diese vorliegen oder aktualisiert werden. Da die Berechnung der (zu diesem Zeitpunkt gültigen) Phasenkorrektur im Rahmen der iterativ durchgeführten Kennlinienkorrektur jeweils sofort nach Eingang der Messwerte in dem Kennlinien-Zyklus durchgeführt wird, können diese phasenkorrigierten Werte auch zeitnah weitergegeben werden, so dass der Vorlauftemperatur-Zyklus auch in dieser Ausgestaltung erfindungsgemäß kürzer sein kann als der Kennlinien-Zyklus, ohne die Genauigkeit zu verschlechtern. Allerdings ist das ständige Übermitteln der phasenkorrigierten Messwerte aufwendig und zeitintensiv.

Zur Einsparung dieses Aufwands ist es daher sinnvoll, wenn die Parameter der Phasenkorrektur aus dem längeren Kennlinien-Zyklus an den kürzeren Vorlauftemperatur-Zyklus übergeben werden. Die Phasenkorrektur wird dann mit diesen Parametern für die Messwerte des Messfühlers und des Referenzmessfühlers durchgeführt, ohne dass die Parameter für die Phasenkorrektur noch einmal ermittelt werden müssten. Anschließend wird der phasenkorrigierte Referenzwert mittels der genau bekannten Kennlinie zur Ermittlung der Vorlauftemperatur verwendet, die dann als Eingangsgröße der Umkehrkennlinie dient. Die zweite Eingangsgröße der Umkehrkennlinie ist die als Vorlauftemperaturabweichung gegebene Korrekturwertvorgabe, so dass mit der Summe des phasenkorrigiert ermittelten Vorlauftemperaturwerts und der Korrekturwertvorgabe ein Korrekturwert ermittelt wird, der in Summe mit dem phasenkorrigierten Messwert des Messfühlers den an die Heizungsregelung ausgegebenen Reglerwert bildet.

Um zufällige Schwankungen zu minimieren und damit die mittlere Genauigkeit weiter zu verbessern, kann erfindungsgemäß vorgeschlagen werden, dass in dem Vorlauftemperatur-Zyklus eine gleitende zeitliche Mittelwertbildung der Messwerte, d. h. der Messwerte des Messfühlers und/oder des Referenzmessfühlers und/oder der Korrekturwertvorgaben aus der Vorlauftemperaturregelung, erfolgt. Die zeitliche Mittelwertbildung kann insbesondere für alle Eingangsgrößen des Vorlauftemperatur-Zyklus vorgenommen werden.

Ferner kann zur weiteren Verbesserung der Genauigkeit eine Optimierung der detektierten bzw. rekonstruierten Kennlinie durch Auswertung des phasenkorrigierten Messwertes des Messfühlers und der aktuellen, aus dem phasenkorrigierten Messwert des Referenzfühlers mit der bekannten Kennlinie berechneten Vorlauftemperatur erfolgen. Dies kann vorzugsweise innerhalb des Kennlinien-Zyklus vorgenommen werden, indem für jeden neuen Messwert ein Vergleich der mit der rekonstruierten Kennlinie aus dem Messwert des Messfühlers berechneten Vorlauftemperatur und der durch den Referenzmessfühler mit der bekannten, genaueren Kennlinie ermittelten Vorlauftemperatur erfolgt.

Die Erfindung bezieht sich ferner auf eine Vorrichtung zur Ermittlung eines Korrekturwertes, insbesondere einer Widerstandskorrektur, auf Basis des Messwertes eines Messfühlers und einer Korrekturwertvorgabe einer Vorlauftemperaturregelung, welche an eine Heizungsanlage mit einer Heizungsregelung zur Einstellung einer Vorlauftemperatur anschließbar ist. Die Komponenten der Vorrichtung sind vorzugsweise zur Durchführung des vorbeschriebenen Verfahrens eingerichtet. Gemäß Anspruch 10 weist die Vorrichtung eine Kennlinieneinrichtung zur Detektion bzw. Rekonstruktion der Kennlinie des Messfühlers auf, in der eine Messwertfolge eines Referenzmessfühlers und des Messfühlers erfasst und die einzelnen Messwerte des Messfühlers in Relation zu den Messwerten des Referenzmessfühlers mit bekannter Kennlinie gesetzt werden. Ferner ist eine Vorlauftemperatureinrichtung vorgesehen, welche mit der detektierten Kennlinie und der Korrekturwertvorgabe den Korrekturwert bestimmt, mit einem Messwert des an die Heizungsregelung anschließbaren Messfühlers zu einem Reglerwert zusammenfasst und einem Anschluss der Heizungsregelung für den Messfühler zuleitet, so dass die Heizungsregelung die Vorlauftemperatur unter Berücksichtigung des Temperaturwertes einstellt bzw. einstellen kann. Erfindungsgemäß ist die Kennlinieneinrichtung dazu eingerichtet, insbesondere bei der Detektion bzw. Rekonstruktion der Kennlinie die Messwertfolge des Messfühlers und die Messwertfolge des Referenzmessfühlers in Phase zueinander zu bringen. Ferner können die Vorrichtung beziehungsweise ihre Komponenten zur Durchführung einzelner Verfahrensschritte des vorbeschriebenen Verfahrens eingerichtet sein. Dazu können die Komponenten insbesondere eine entsprechend eingerichtete Computereinrichtung, beispielsweise einen oder mehrere Mikroprozessoren, aufweisen, die mit entsprechender Software zur Durchführung der Verfahrensschritte eingerichtet ist. Ferner können entsprechende Anschlüsse zum Anschließen der Fühler und der Vorlauftemperaturregelung vorgesehen sein.

Gemäß einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Vorrichtung ist die Vorlauftemperatureinrichtung dazu eingerichtet, bei der Berechnung des Korrekturwertes den in Phase gebrachten Messwert des Referenzmessfühlers sowie die bekannte Kennlinie des Referenzmessfühlers und die detektierte Kennlinie beziehungsweise deren Umkehrkennlinie zu verwenden.

Weitere Vorteile, Merkmale und Anwendungsmöglichkeiten der vorliegenden Erfindung ergeben sich auch aus der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen und der Zeichen. Dabei bilden alle beschriebenen und/oder bildlich dargestellten Merkmale für sich oder in beliebiger Kombination den Gegenstand der vorliegenden Erfindung, auch unabhängig von ihrer Zusammenfassung in den Ansprüchen oder deren Rückbezügen.

Es zeigen:

Fig. 1

ein Vergleich der - in der Praxis nicht bekannten - Original-Kennlinie des Messfühlers mit einer rekonstruierten Kennlinie ohne Berücksichti- gung der Phasendifferenz zwischen den Messwerten des Messfühlers und des Referenzmessfühlers sowie ohne Optimierung des Arbeits- punktes und mit einer unter Anwendung einer Phasenkorrektur und ei- ner Arbeitspunktoptimierung rekonstruierten Kennlinie;

Fig. 2

einen Signalflussplan für die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß einer ersten Ausführungsform;

Fig. 3

einen Signalflussplan für die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß einer zweiten Ausführungsform und

Fig. 4

einen Signalflussplan für die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß einer dritten Ausführungsform.

In dem Graphen gemäß Fig. 1 ist die Original-Kennlinie eines Messfühlers dargestellt, die in der Praxis nicht bekannt ist und detektiert beziehungsweise rekonstruiert werden soll.

Dazu wird ein Referenzmessfühler 4 verwendet, welcher dieselbe Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauƒ misst wie der Messfühler 2 mit der unbekannten Kennlinie f_Fühler(R), wobei die Kennlinie f_REF(R) des Referenzmessfühlers 4 natürlich bekannt ist. Indem die Messwerte R_REF des Referenzmessfühlers 4 mit bekannter Kennlinie, d.h. die daraus ermittelten Temperaturwerte, mit den Messwerten R_Fühler des Messfühlers 2 in Relation gesetzt werden, kann die Kennlinie f_Fühler(R) rekonstruiert werden.

Ohne jegliche Korrekturen liegt die rekonstruierte Kennlinie ƒ_Fühler(R) (mit den in der Darstellung runden Stützstellenpunkten) nicht genau auf der Original-Kennlinie ƒ_Fühler(R). Gründe hierfür sind insbesondere eine gewisse Phasendifferenz bei der Messwerterhebung zwischen dem Messfühler und dem Referenzmessfühler, die beispielsweise durch eine unterschiedlich gute Wärmeankopplung entstehen können. Die Kennlinie mit den kreuzförmigen Stützpunkten basiert auf einer Rekonstruktion, bei der die Messwerte des Messfühlers 2 und des Referenzmessfühlers 4 gemäß einem der nachfolgend beschriebenen Verfahren in Phase zueinander gebracht wurden. Ferner wurde eine Optimierung bei der Bestimmung des Arbeitspunktes durchgeführt, indem die aus den Messwerten R_REF und der bekannten Kennlinie f_REF(R) gewonnenen Vorlauftemperaturwerte zur Berechnung der rekonstruierten Kennlinie verwendet wurden.

Wie Fig. 1 zu entnehmen, ist es daher im Rahmen einer Vorlauftemperaturadaptionsregelung, welche Korrekturwerte ΔR auf den Messwert R_Fühler des Messfühlers 2 aufschaltet und diesen so erzeugten Reglerwert R_Regler einer Vorlauftemperaturregelung zuführt, sinnvoll, eine entsprechende Korrektur der rekonstruierten Kennlinie f_Fühler(R) vorzunehmen, um die Vorgaben der Vorlauftemperaturregelung genau umzusetzen und damit die erwünschte Energieeinsparung unter Beibehaltung des Regelungskomforts zu ermöglichen.

Ein erfindungsgemäß durchführbares Verfahren wird nachfolgend anhand von Fig. 2 beschrieben.

Fig. 2 stellt schematisch eine Vorrichtung 1 zur Ermittlung eines Korrekturwertes einschließlich Detektion beziehungsweise Konstruktion der Kennlinie f_Fühler(R) eines Messfühlers 2 dar. Der Messfühler 2 misst die Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf einer Heizungsanlage und gibt den Messwert R_Fühler als der gemessenen Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauƒ entsprechenden Widerstandwert aus.

Um für eine Wärmeadaptionsregelung einer Heizungsanlage diesen Messwert R_Fühler in einem Vorlauftemperaturwert ϑ_Vorlauƒ zu übersetzen bzw. diesen Messwert R_Fühler mit einem Korrekturwert ΔR zu beaufschlagen, muss die a priori unbekannte Kennlinie ƒ_Fühler(R) detektiert bzw. rekonstruiert oder ermittelt werden. Hierfür weist die Vorrichtung 1 ein Kennlinienmodul 3 zur Kennliniendetektion bzw. -rekonstruktion auf, dem neben dem Messwert R_Fühler auch der durch einen Referenzmessfühler 4 erfassten Messwert R_REF derselben Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf zugeführt wird. Da die Kennlinie f_REF(R) des Referenzmessfühlers 4 bekannt ist, kann das Kennlinienmodul 3 den Messwert R_Fühler in Relation zu dem dem Messwert R_REF entsprechenden Vorlauftemperaturwert ϑ_Vorlauf setzen, um daraus die Widerstand-Temperaturkennlinie f_Fühler(R) zu ermitteln. Dazu werden in dem Kennlinienmodul 3 nicht nur einzelne Messwerte R_Fühler, R_REF erfasst, sondern Messwertfolgen der mit der Abtastfrequenz abgetasteten Messfühler 2, 4. Diese Variante ist in Fig. 2 gestrichelt dargestellt.

Es ist, wie in Fig. 1 als Variante mit durchgezogenem Strich dargestellt, grundsätzlich auch ausreichend, wenn das Kennlinienmodul 3 nur die durch den Referenzmessfühler gemessene Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf übermittelt bekommt.

Statt die Auswertung der bekannten Kennlinie ƒ_REF(R) in das Kennlinienmodul 3 zu integrieren, ist es daher auch möglich, dem Kennlinienmodul 3 ein Temperaturbestimmungsmodul 9 vorzuordnen, das unter Verwendung der genau bekannten Kennlinie ƒ_REF(R) des Referenzmessfühlers 4 aus dem zugeleiteten Widerstandswert R_REF die Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf bestimmt und an das Kennlinienmodul 3 ausgibt.

Bei nicht stationären Messwertfolgen, d.h. einen Zustand der Heizungsanlage, in welchem sich die Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf kurzfristig mit der Zeit ändert, kann es aufgrund eines unterschiedlichen Zeitverhaltens und/oder Wärmeübergangs an der Messstelle des Messfühlers 2 und des Referenzmessfühlers 4 zu einem Zeitversatz ΔT_R der Messwertfolgen des Messfühlers 2 und des Referenzmessfühlers 4 kommen. Unkorrigiert würde dies dazu führen, dass das Kennlinienmodul 3 falsche Messwerte R_Fühler und R_REF (bzw. ϑ_Vorlauf,REF) zur Ermittlung der Kennlinie ƒ_Fühler(ϑ) miteinander kombiniert.

Um dies zu vermeiden, ist dem Kennlinienmodul 3 ein Dynamikfilter 5 vorgeschaltet, welcher den Zeitversatz ΔT_R zwischen einer Messwertfolge des Messfühlers 2 und einer Messwertfolge des Referenzmessfühlers 4 ermittelt und korrigiert, d.h. die Phasenverschiebung zwischen den Messwertfolgen durch Korrektur der Messwertfolgen beseitigt.

Das dazu vorgeschlagene Verfahren ist schematisch innerhalb des den Dynamikfilter 5 darstellenden Kastens wiedergegeben.

Die am Beispiel einer Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf an einem Heizkessel nachfolgend detailliert beschriebene Kennliniendetektion umfasst die Rekonstruktion bzw. Detektion einer a priori unbekannten Widerstandskennlinie f_Fühler(R) eines an dem Heizkessel der Heizungsanlage angebrachten Messfühlers 2, der einen der im Bereich des Messfühlers 2 herrschenden Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf entsprechenden Widerstandwert R_Fühler misst und mit einem Widerstandswert R_REF eines Referenzmessfühlers 4 vergleicht, welcher auch die Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf zur gleichen Zeit und an einem nahegelegenen, de facto dem gleichen, Messort erfasst. Die Kennliniendetektion erfordert entweder stationäre Verhältnisse der gemessenen Widerstandswerte R_Fühler und R_REF des Messfühlers 2 und des Referenzmessfühlers 4 oder annähernde Phasengleichheit der Messfolgen der Widerstandwerte.

Ziel des Dynamikfilters 5 ist es zunächst, festzustellen, ob ein stationärer Zustand oder eine annähernde Phasengleichheit zwischen den Messwerten des Messfühlers 2 und des Referenzmessfühlers 4 herrscht. In diesem Fall werden die Messwerte nicht beeinflusst und an das Kennlinienmodul 3 weitergeleitet. Im Falle einer nicht stationären Messwertfolge und eines Phasenunterschieds zwischen den Messwertfolgen des Messfühlers 2 und Referenzmessfühlers 4 soll eine Phasengleichheit der Messwertfolgen in annähernder Weise erreicht werden. Sofern eine Korrektur erfolgreich oder nicht erforderlich war, gibt der Dynamikfilter 5 die Kennliniendetektion durch ein Freigabesignal an das Kennlinienmodul 3 frei und schaltet die ggf. phasenkorrigierten Messwerte auf das Kennlinienmodul 3 auf.

In einem ersten Verfahrensschritt erfasst dazu ein Zeitmodul 6 des Dynamikfilters 5 zur Ermittlung des Zeitversatzes ΔT_R,Rohsignale zwischen dem Referenzmessfühler 4 und dem Messfühler 2 die unkorrigierten Widerstandwerte R_REF und R_Fühler. Aus diesen Messwerten wird anschließend entweder ein annähernd stationärer Signalzustand detektiert oder der vorzeichenbehaftete Zeitverzug bzw. Zeitversatz der unkorrigierten Messwertfolgen ermittelt. In vorgeschlagenem Beispiel erfolgt dies durch eine Kovarianzberechnung.

Falls kein stationärer Signalzustand erkannt wurde, wird aus dem Zeitversatz ΔT_R,Rohsignale der unkorrigierten Messwertfolgen eine erste Schätzung für eine Zeitkonstante T_PT1 eines Filtermoduls 7 als Korrekturgröße gebildet, die auf die Widerstandswerte R_Fühler, R_REF der Messwertfolgen mit dem Ziel einwirkt, die Widerstandswerte der vorauseilenden (schnelleren) Messwertfolge zu verlangsamen.

Sobald der erste Schätzwert für die Zeitkonstante T_PT1 vorliegt, wird das Filtermodul 7 für die Widerstandswerte der vorauseilenden Messwertfolge des Referenzmessfühlers 4 oder des Messfühlers 2 aktiviert. Dadurch liegen zumindest die Messwerte der ursprünglich vorauseilenden Messwertfolge auch als korrigierte Messwerte bzw. Filterwerte R_Filt vor. Da das Filtermodul 7 die Zeitkonstante T_PT1 nun auf jeden Messwert des Messfühlers 2 und/oder des Referenzmessfühlers 4 anwendet, wird von einer Filterung der Messwerte R_Fühler, R_REF gesprochen. In dem Dynamikfilter 5 liegen neben einem korrigierten Messwert R_Filt für den Messwert R_Fühler des Messfühlers 2 und/oder den Messwert R_REF des Referenzmessfühlers 4 in jedem Fall auch die unkorrigierten Messwerte R_Fühler und R_REF zur Erfassung durch das Zeitmodul 6 vor.

In dem nächsten Verfahrensschritt prüft das Zeitmodul 6 nach Anwendung der in dem vorhergehenden Zyklus ermittelten Zeitkonstanten T_PT1, ob inzwischen ein annähernd phasengleicher Zustand für die korrigierten Messwertfolgen vorliegt. Falls nicht, ermittelt es nun mittels Kovarianzberechnung oder anderer geeigneter mathematischer Verfahren den vorzeichenbehafteten Zeitversatz ΔT_R,Filt, nun zwischen dem unkorrigierten Widerstandswert der nacheilenden (langsameren) Messwertfolge und dem korrigierten, mit der Zeitkonstante T_PT1 verzögerten Widerstandswert der vorauseilenden (schnelleren) Messwertfolge. Wird ein weiterer Zeitversatz ΔT_R,Filt der bereits filterkorrigierten Messwertfolgen festgestellt, bedeutet dies, dass die Zeitkonstante T_PT1 noch nicht geeignet ist, eine Phasengleichheit der Messwertfolgen herzustellen. Daher wird die Zeitkonstante T_PT1 des Filtermoduls 7 iterativ nachgeführt, beispielsweise durch eine Korrektur T_PT1,neu = T_PT1,alt + ΔT_PT1, wobei ΔT_PT1 auf der Basis des weiteren Zeitversatzes ΔT_R,Filt bestimmt wird.

Diese iterative Nachführung wird zyklisch mit einer Zykluszeit des Dynamikfilters 5 durchgeführt, die ein ganzzeiliges Vielfaches der Tastzeit des Dynamikfilters 5 ist, mit der das Zeitmodul 6 die korrigierten und gegebenenfalls auch die unkorrigierten Messwerte abtastet und den Zeitversatz ΔT_R ermittelt. In den Zyklen des Dynamikfilters 5, die nachfolgend auch als Kennlinien-Zyklen bezeichnet werden, erfolgt also eine iterative Nachführung der Zeitkonstante T_PT1 des Filters 7, mit dessen Hilfe der unkorrigierte Messwert R_Fühler oder R_REF der vorauseilenden Messwertfolge des Messfühlers 2 oder des Referenzmessfühlers 4 solange verzögert wird, bis der Zeitversatz ΔT_R,Filt kleiner als ein vorgegebener Grenzwert ist, d. h. annähernd Phasengleichheit vorliegt.

Die annähernd phasengleichen Messwertsignale R_Fühler , R_REF,Filt bzw. R_REF, R_Fühler,Filt werden dann dem Kennlinienmodul 3 gegebenenfalls unter Zwischenschaltung des Temperaturbestimmungsmoduls 9 zusammen mit einem Freigabesignal zugeführt, so dass das Kennlinienmodul 3 aufgrund der zugeführten Messwerte des Messfühlers 2 und des Referenzmessfühlers 4 die Detektion der Kennlinie f_Fühler(R) durchführen kann. Als Ergebnis gibt das Kennlinienmodul 3 den Widerstandswert R_Fühler als Funktion der Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf aus. Das Temperaturbestimmungsmodul 9 arbeitet mit der bekannten Kennlinie f_REF(R) des Referenzmessfühlers 4.

Zur Auswahl des geeigneten Messwertpaares ist in dem Dynamikfilter 5 ein Auswahlmodul 8 vorgesehen, das ausgehend von dem Vorzeichen des Zeitversatzes ΔT_R,Rohsignale der unkorrigierten Messwertfolgen die geeigneten Messwertpaare von korrigiertem und unkorrigiertem Messwert zur Ausgabe an das Kennlinienmodul 3 auswählt.

Die zuvor erwähnte Kovarianzberechnung in jedem Kennlinien-Zyklus des Dynamikfilters 5 kann durch eine Berechnung einer Kovarianzfunktion erfolgen, die sowohl für die ungefilterten (unkorrigierten) als auch die gefilterten (korrigierten) Widerstandswertepaare R_Fühler, R_REF bzw. R_Fühler,Filt, R_REF,Filt vorgenommen wird, wobei im Falle eines gefilterten Widerstandswert die Kreuzkovarianzfunktion R mit den verzögerten (korrigierten) Signalen des einen und den nicht verzögerten (unkorrigierten) Signalen des anderen berechnet wird.

Die Umsetzung dieses Vorschlags sowie weiterer Methoden zur Kovarianzberechnung beziehungsweise zur Bestimmung des Phasenverzugs zwischen zwei Messwertfolgen sind dem Fachmann bekannt, so dass hierauf nicht näher eingegangen werden muss. Eine Beschreibung hierzu findet sich auch in der deutschen Patentanmeldung 10 2008 047 954.3 der Anmelderin.

Nach Ermittlung der Kennlinie ƒ_Fühler(R) ist es durch das Kennlinienmodul 3 möglich, den Widerstandswert R_Fühler des Messfühlers 2 als Funktion einer Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauƒ auszugeben, wobei hierfür die Umkehrkennlinie ƒ^-1(ϑ) verwendet wird. Die Parameter der Umkehrkennlinie $f_{\mathit{Fühler}}^{-1}\left(\mathit{\vartheta }\right)$ werden dann einem Korrekturmodul 10 zur Ermittlung des Korrekturwertes ΔR zugeführt. Als weitere Eingangsgröße erhält das Korrekturmodul 10 den Messwert des Messfühlers R_Fühler wobei zunächst aus dem Messwert R_Fühler des Messfühlers 2 die Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur ϑ̂_VL durch Anwendung der ermittelten Kennlinie ƒ_Fühler(ϑ) auf den Messwert R_Fühler des Messfühlers 2 abgeschätzt wird.

Anschließend wird die Korrekturwertvorgabe Δϑ_Vorlauƒ zu dieser geschätzten Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur ϑ̂_VL hinzuaddiert und auf die gebildete Summe die Umkehrkennlinie f^-1(ϑ) angewendet. Durch die Differenz f^-1(ϑ̂_VL + Δϑ̂_Vorlauf)-f^-1(ϑ̂_VL) ergibt sich dann der Korrekturwert ΔR, der auf der abgeschätzten Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur ϑ̂_VL basiert.

Gemäß der in Fig. 2 dargestellten Lösung wird dieser Korrekturwert ΔR jeweils im Anschluss an die Bestimmung bzw. ihre iterative Nachführung der Kennlinie ƒ_Fühler(ϑ) ausgerechnet, so dass der Korrekturwert ΔR jeweils nach Abschluss eines Kennlinien-Zyklus mitbestimmt wird.

Dieser Zyklus dauert jedoch vergleichsweise lange, da für die zuvor beschriebene Ermittlung der Kennlinien f_Fühler(R), f^-1(ϑ) jeweils Messwertfolgen für die Messwerte des Messfühlers und des Referenzmessfühlers R_Fühler , R_REF vorliegen müssen, die anschließend einer rechnerisch aufwendigen - und daher mit derzeit üblichen Mikroprozessoren länger dauernden - Kovarianzberechnung unterzogen werden müssen. Damit liegen die so ermittelten Korrekturwerte ΔR nur vergleichsweise selten vor, was bei einem stark dynamischen Verhalten der Heizungsanlage zu durchaus spürbaren Ungenauigkeiten und Einbußen im Komfort oder einem energieverschwendenden Wärmeüberangebot führen kann.

Bei einer weiteren, in Fig. 3 dargestellten Ausführungsform wird diese Problematik vermieden, indem die Detektion der Kennlinie f_Fühler(R) und die Bestimmung des Korrekturwertes ΔR in zwei voneinander verschiedenen Verfahrenszyklen, nämlich dem Kennlinien-Zyklus 11 zur Ermittlung der Kennlinie f_Fühler(R) des Messfühlers 2 und einen Vorlauftemperatur-Zyklus 12 zur Ermittlung des Korrekturwertes ΔR und des Reglerwertes R_Regler. Durch die Aufteilung dieser beiden Zyklen kann die Geschwindigkeit, mit der die beiden Zyklen in der erfindungsgemäßen Vorrichtung 1 ablaufen, deutlich unterschiedlich gestaltet werden. Der Kennlinien-Zyklus 11 gibt nach seinem erstmaligen Durchlauf die Parameter der Kennlinie f_Fühler(R) sowie der Umkehrkennlinie f^-1(ϑ) an den Vorlauftemperatur-Zyklus 12 weiter. Im weiteren Verfahrensablauf erfolgt eine Korrektur dieser Parameter-Daten im Rahmen der zyklischen Wiederholung des Kennlinien-Zyklus 11, insbesondere immer dann, wenn sich die Kennlinienparameter ändern.

Der Ablauf des Kennlinien-Zyklus 11 entspricht dem im Bezug auf Fig. 2 ausführlich beschriebenen Vorgehen, so dass auf eine erneute Beschreibung verzichtet wird und insoweit dieselben Bezugszeichen verwendet werden. Lediglich am Eingang des Kennlinien-Zyklus 11 sind zusätzlich Puffermodule 13 vorgesehen, welche die Messwerte R_Fühler und R_REF im Sinne eines sogenannten "FILO-Puffers" (First In Last Out) behandeln, welcher die Messwerte für die weitere Bearbeitung durch den Dynamikfilter 5 zwischenspeichert und gleichzeitig durch gleitende Mittelwertbildung eine Glättung vorsieht.

Die Abtastung der Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf mit dem Messfühler 2 und dem Referenzmessfühler 4 erfolgt dabei mit einer Taktung, die dem wesentlich schnelleren Vorlauftemperatur-Zyklus 12 entspricht und bei etwa 0,5 Sekunden liegt. Typische Zykluswerte für den Kennlinien-Zyklus 11 liegen dagegen bei etwa 400 Sekunden. Die Erfindung ist jedoch nicht auf die angegebenen Zykluszeiten beschränkt, die an die jeweiligen Gegebenheiten angepasst werden können.

In dem Vorlauftemperatur-Zyklus 12 wird der abgetastete Wert R_Fühler einem Glättungsmodul 14 zugeführt, das eine gleitende Mittelwertbildung des Fühlerwertes R_Fühler durchführt. Mit den aus den Kennlinien-Zyklus 11 erhaltenen Parametern für die Kennlinie f_Fühler(R) des Messfühlers 2 wird der Messwert R_Fühler in eine Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur ϑ̂_VL umgerechnet, die auf Basis der ermittelten Kennlinie eine Schätzung der Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf darstellt.

Eine weitere Eingabegröße des Vorlauftemperatur-Zyklus 12 stellt die Korrekturwertvorgabe Δϑ_Vorlauf der übergeordneten Vorlauftemperaturregelung dar, die ebenfalls in einem Glättungsmodul 14 einer gleitenden Mittelwertbildung unterworfen wird und zu der abgeschätzten Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur ϑ̂_VL hinzuaddiert wird. Die beiden Eingangsgrößen ϑ_VL und ϑ_VL + Δϑ_Vorlauf werden dem Korrekturmodul 10 zugeführt, das in der bereits bekannten Weise hieraus den Korrekturwert ΔR̂ berechnet. Durch eine Summenbildung des Messwertes R_Fühler mit dem Korrekturwert ΔR̂ wird der Reglerwert R_Regler erhalten, welcher der Heizungsregelung zugeleitet wird.

Der Kennlinien-Zyklus 11 läuft dabei in einer Kennlinieneinrichtung 15 ab, die bspw. einen mittels geeigneter Software entsprechend eingerichteten Mikroprozessor aufweist. In ähnlicher Weise läuft der Vorlauftemperaturzyklus 12 in einer Vorlauftemperatureinrichtung 16 ab, die bspw. einen mittels geeigneter Software entsprechend eingerichteten Mikroprozessor aufweist. Insgesamt können für die Durchführung der Verfahrensschritte zwei Mikroprozessoren vorgesehen sein. Es ist jedoch auch möglich, sämtliche Verfahrensschritte des Kennlinien-Zyklus 11 und des Vorlauftemperatur-Zyklus 12 in einen Mikroprozessor zu integrieren, der in der vorgegebenen Zykluszeit jeweils den Vorlauftemperatur-Zyklus 12 und in den freien Rechenzeiten den Kennlinien-Zyklus 11 ausführt. Die Ausführung des Kennlinien-Zyklus 11 wird dann jeweils für den Vorlauftemperatur-Zyklus 12 unterbrochen.

Dieses in Fig. 3 dargestellte Vorgehen hat den Vorteil, dass der Korrekturwert ΔR beziehungsweise der Reglerwert R_Regler mit einer sehr hohen Frequenz bestimmt werden kann, welche die der Ermittlung der Fühlerkennlinie f_Fühler(R) um Größenordnungen übersteigt. Hierdurch wird die Genauigkeit insgesamt verbessert. Hinzu kommt, dass bei dieser Variante mögliche Phasenabweichungen bei der Bestimmung des Reglerwertes R_Regler keine Rolle spielen, da sämtliche Größen von dem Messwert R_Fühler des Messfühlers 2 abgeleitet werden. Nachteilig hierbei ist jedoch, dass damit die Abschätzung der Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur ϑ̂_VL fehlerbehaftet ist in dem Maße, in welchem sie die erlernte beziehungsweise rekonstruierte Kennlinie f_Fühler(R) Fehler beinhaltet. Zur Kenntlichmachung, dass die rekonstruierten Werte auf einer fehlerbehafteten Abschätzung des Arbeitspunkts,d.h. der aktuellen Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf beruhen, wurden die entsprechenden Variablen in Fig. 3 mit einem "^" versehen.

Im Vergleich zu der tatsächlichen, in der Praxis aber nicht bekannten Kennlinie f_Fühler(R) hat sich herausgestellt, dass diese Fehler durchaus im Bereich > 1 Kelvin liegen.

Um diesen Fehler zu vermeiden wird gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung, die nachfolgend in Bezug auf Fig. 4 beschrieben wird, vorgeschlagen, den Arbeitspunkt nicht unter Verwendung des Messwerts R_Fühler des Messfühlers 2 und der rekonstruierten Kennlinie f_Fühler(R) zu ermitteln, sondern aus der wesentlich genauer bekannten Kennlinie f_REF(R) des Referenzmessfühlers 4.

Dabei ist der Kennlinien-Zyklus 11 der Vorrichtung 1 identisch zu der vorbeschriebenen Ausführungsform gemäß Fig. 3. Auch der Verfahrenablauf in dem Vorlauftemperatur-Zyklus 12 ist weitestgehend identisch, so dass auf die vorstehende Beschreibung verwiesen wird und nachfolgend nur noch wesentliche Unterschiede erläutert werden.

Im Gegensatz zu der in Fig. 3 beschriebenen Ausführungsform wird in Fig. 4 in einem dem Korrekturmodul vorgelagerten Temperaturbestimmungsmodul 9 als Kennlinie zur Bestimmung der Temperatur aus einem Messwert die genau bekannte Kennlinie f_REF(R) des Referenzmessfühlers 4 verwendet. Entsprechend wird als Eingangsgröße dem Temperaturbestimmungsmodul 9 der Messwert R_REF des Referenzmessfühlers 4 zugeleitet, der von dem Vorlauftemperatur-Zyklus 12 zusätzlich an dem Referenzmessfühler 4 abgegriffen und analog zu dem Messwert R_Fühler des Messfühlers 2 in dem Glättungsmodul 14 einer gleitenden Mittelwertbildung unterworfen wird.

Mit diesem Messwert R_REF des Referenzmessfühlers 4 ist es also möglich, den aktuellen Arbeitspunkt, d.h. die Vorlauftemperatur ϑ_Vorlauf, der Heizungsanlage mit großer Genauigkeit zu bestimmen, da die verwendete Kennlinie f_REF(R) keinen signifikanten Fehler aus der Detektion bzw. Rekonstruktion der Kennlinie aufweist. Um in Fig. 4 zu verdeutlichen, dass die Bestimmung des Arbeitspunkts auf einer genauen Messung und nicht auf einer Abschätzung unter Verwendung der rekonstruierten Kennlinie f_Fühler(R) beruht, sind die entsprechenden Größen mit einer "∼" gekennzeichnet.

Unter Verwendung der gemessenen Vorlauftemperatur ϑ̃_VL und der Korrekturwertvorgabe Δϑ_Vorlauf berechnet das Korrekturmodul 10 wie zuvor bereits beschrieben den Korrekturwert ΔR, der anschließend zu dem Messwert R_Fühler des Messfühlers 2 addiert wird, um den an die Heizungsregelung ausgegeben Reglerwert R_Regler zu bilden.

Hierbei kann es vorkommen, dass die Messwerte R_REF, R_Fühler aus den vorerwähnten Gründen nicht in Phase sind und daher bei der Bestimmung des Reglerwerts ein Fehler auftritt. Um diesen Fehler zu vermeiden, wird in einer bevorzugten Variante erfindungsgemäß vorgeschlagen, dass die Messwerte R_REF, R_Fühler auch in dem Vorlauftemperatur-Zyklus 12 in Phase gebracht werden. Dazu ist in der Vorlauftemperatureinrichtung 16 ein Phasenkorrekturmodul 17 vorgesehen, welches als Eingangsgrößen die unkorrigierten Messwerte R_Fühler, R_REF erhält, zusammen mit den Parametern der Phasenkorrektur aus dem Dynamikfilter 5 des Kennlinien-Zyklus 11. Mit diesen Eingangsgrößen ist das Phasenkorrekturmodul 17 in der Lage, dieselbe Phasenkorrektur wie der Dynamikfilter 5 durchzuführen, wobei auf die jeweils aktuellen Parameter des Kennlinien-Zyklus 11 zurückgegriffen wird. Daher kann diese Phasenkorrektur in der kurzen Zykluszeit des Vorlauftemperatur-Zyklus 12 erfolgen. Als Ausgangswerte des Phasenkorrekturmoduls 17 stehen die weitestgehend in Phase gebrachten Messwerte R_REF, R_Fühler zur Verfügung, die Ausgangspunkt sowohl für die Berechnung des Korrekturwerts ΔR als auch der Reglerwerts R_Regler sind.

Daher können der Korrekturwert ΔR und der Messwert R_Fühler des Messfühlers 2 ohne Weiteres zu dem Reglerwert R_Regler zusammenaddiert werden.

Insgesamt werden somit verschieden Varianten vorgeschlagen, die eine sehr genaue Ermittlung eines Korrekturwerts bzw. Reglerwerts für die Realisierung einer wärmeleistungsadaptiven Heizungsregelung auch bei älteren Heizungsregelungen ohne separaten Korrekturwerteingang ermöglichen. Auch bei Heizungsregelungen mit separatem Korrekturwerteingang kann es sinnvoll sein, die erfindungsgemäß vorgeschlagene Phasenkorrektur durchzuführen, damit das Signal des Messwertfühlers 2 und das Korrektursignal 4 zeitlich und in der absoluten Signalhöhe zusammenpassen.

1

Vorrichtung zur Ermittlung eines Korrekturwertes

2

Messfühler

3

Kennlinienmodul

4

Referenzmessfühler

5

Dynamikfilter

6

Zeitmodul

7

Filtermodul

8

Auswahlmodul

9

Temperaturbestimmungsmodul

10

Korrekturmodul

11

Kennlinien-Zyklus

12

Vorlauftemperatur-Zyklus

13

Puffermodul

14

Glättungsmodul

15

Kennlinieneinrichtung

16

Vorlauftemperatureinrichtung

17

Phasenkorrekturmodul

f_Fühler(R)

Kennlinie des Messfühlers

f_REF(R)

Kennlinie des Referenzmessfühlers

f_Fühler(R)

Umkehrkennlinie

ϑ_Vorlauf

Vorlauftemperatur

ϑ̂_VL

Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur (Schätzung)

ϑ̃_VL

Arbeitspunkt-Vorlauftemperatur (Messung)

Δϑ_Vorlauf

Korrekturwertvorgabe

R_Fühler

Messwert des Messfühlers, Widerstandswert

R_REF

Messwert des Referenzmessfühlers, Widerstandswert

R_Regler

Reglerwert

R_Filt

korrigierter Messwert, Filterwert

ΔR

Korrekturwert

ΔT_R

Zeitversatz der Messwertfolgen

ΔT_R,Rohsignale

Zeitversatz der unkorrigierten Messwertfolgen

ΔT_R,Filt

Zeitversatz der korrigierten Messwertfolgen

T_PT1

Zeitkonstante des Filtermoduls, Korrekturgröße