Verfahren zur Ermittlung von charakteristischen Werten, insbesondere Werten , insbesondere von Parametern, eines in einer Anlage eingebundenen elektromotorisch angetriebenen Kreiselpumpenaggregates

Beschreibung

[0001] Die Anwendung von Kreiselpumpen zählt heute auf nahezu allen technischen Gebieten zum Stand der Technik. Typischerweise werden Kreiselpumpen in Form von Kreiselpumpenaggregaten eingesetzt, bestehend aus der eigentlichen Pumpe und einem mechanisch damit verbundenen elektrischen Antriebsmotor.

[0002] Um das Kreiselpumpenaggregat einerseits energetisch günstig zu betreiben, andererseits möglichst optimal dem Einsatzzweck anzupassen, zählt es heute auch schon bei Kreiselpumpenaggregaten kleiner Bauart zum Stand der Technik, diese mit einem Drehzahlsteller, typischerweise einem elektronischen Frequenzumrichter auszustatten. Derartige Kreiselpumpenaggregate mit Drehzahlsteller werden in Anlagen eingesetzt, sei es beispielsweise in Heizungsanlagen, in Fäkalienhebeanlagen, in Abwasseranlagen, in Anlagen zur Förderung von Grundwasser aus einem Bohrloch, um hier nur einige typische Anwendungen zu nennen.

[0003] Insbesondere in Anlagen, aber nicht nur dort, ist es wichtig, einerseits die Funktion der Anlagenteile und andererseits die Prozessgrößen zu überwachen. So ist es bei Kreiselpumpenaggregaten bekannt, innerhalb des Pumpengehäuses einen Drucksensor, typischerweise einen Differenzdrucksensor vorzusehen, welcher den von der Pumpe erzeugten Druck zwischen Saug- und Druckseite, also die Förderhöhe erfasst.

[0004] Darüber hinaus werden elektrische Größen des Motors wie beispielsweise die Leistungsaufnahme des Motors und die Frequenz, mit welcher der Drehzahlsteller den Motor speist, erfasst.

[0005] Zur Ermittlung des hydraulischen Betriebspunktes der Pumpe genügt jedoch die Erfassung der vorgenannten Werte in der Regel nicht, da sie keine Aussage über die Fördermenge ermöglichen. Die Anordnung von Strömungswächtern zur Erfassung des Durchflusses innerhalb der Pumpe ist aufwändig und häufig auch störanfällig. Ein Strömungssensor, mit welchem die Strömungsgeschwindigkeit und damit auch die Fördermenge erfasst werden kann, ist noch aufwändiger und kann insbesondere in der Abwassertechnik praktisch nicht eingesetzt werden.

[0006] Aus GB 2 221 073 A zählt es zum Stand der Technik, die Fördermenge der Pumpe indirekt zu berechnen, indem typischerweise über eine Druckmessung innerhalb des Schachtes dessen Füllstand, insbesondere die zeitliche Änderung des Füllstandes ermittelt wird. Hierzu wird zunächst bei ausgeschalteter Pumpe die sich durchschnittlich ergebende Zulaufmenge pro Zeiteinheit ermittelt und dann bei eingeschalteter Pumpe ermittelt, um wie viel der Füllstand pro Zeiteinheit abnimmt, um dann unter der Voraussetzung, dass in der Zeit, in welcher die Pumpe läuft, der gleiche Zufluss erfolgt wie in der Zeit, in der die Pumpe nicht läuft, auf die Fördermenge zu schließen. Dieses Verfahren ist aufwändig, da nicht nur eine Zeitmessung zusätzlich erforderlich ist, sondern auch die Veränderung des Füllstandes erfasst werden muss, wenn die Pumpe nicht läuft. Im Übrigen hängt die Genauigkeit der ermittelten Pumpenfördermengen von der Kontinuität des Zulaufs ab.

[0007] Aus EP 1 072 795 A1 ist ein Verfahren bekannt, welches bei einer in einer Anlage befindlichen Pumpe ermittelt, ob diese in einem energetisch günstigen Bereich gefahren wird. Hierzu werden einerseits die Parameter des Pumpenaggregats eingegeben, andererseits werden die Istdaten, d. h. Differenzdruck, Durchfluss oder dergleichen ermittelt, um einen Bezug zwischen den eingegebenen theoretischen Solldaten und den tatsächlichen Istdaten herzustellen. Das Verfahren dient im Wesentlichen dazu, festzustellen, ob der Einsatz eines Drehzahlstellers sinnvoll ist oder nicht.

[0008] Aus DE 39 18 294 A1 zählt zum Stand der Technik, eine Abwasserpumpstation anhand der Pumpenausgangswerte der Abwasserpumpe zu überwachen, indem zu vorgegebenen Zeitpunkten die Werte mit zuvor gemessenen Bezugswerten verglichen werden.

[0009] Ausgehend vom Stand der Technik nach EP 1 072 795 A1 liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zu schaffen, mit dem die vorgenannten Nachteile nach Möglichkeit vermieden werden können und das mit einfachen technischen Mitteln eine Erfassung auch der hydraulischen Größen der Pumpe im Betrieb erlaubt.

[0010] Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch ein Verfahren mit den in Anspruch 1 angegebenen Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen sowie der nachfolgenden Beschreibung und der Zeichnung. Sowohl die Merkmale der Unteransprüche als auch die der nachfolgenden Beschreibung können, soweit dies zweckmäßig erscheint, auch für sich sowie in anderer als der beschriebenen Kombination eingesetzt werden.

[0011] Das erfindungsgemäße Verfahren dient zur Ermittlung von charakteristischen Werten, also von Parametern eines in einer Anlage eingebundenen elektromotorisch angetriebenen Kreiselpumpenaggregates mit Drehzahlsteller. Diese charakteristischen Werte werden anhand elektrischer Größen des Motors und/oder des Drehzahlstellers einerseits sowie des von der Pumpe erzeugten Drucks andererseits ermittelt. Es werden hierzu nacheinander mindestens zwei unterschiedliche Betriebspunkte der Pumpe angefahren, wobei die Fördermengen in den angefahrenen Betriebspunkten anlagenseitig ermittelt und die charakteristischen Werte damit bestimmt werden.

[0012] Nach Bestimmung der charakteristischen Werte, also der Parameter, können dann im Weiteren nur unter Heranziehung elektrischer Größen des Motors bzw. des Drehzahlstellers und des von der Pumpe erzeugten Drucks sowohl die hydraulischen Betriebsgrößen der Pumpe als auch weitergehende Funktionen erfasst bzw. kontrolliert werden. Dabei ist gemäß der Erfindung vorgesehen, dass mindestens zwei Betriebspunkte angefahren werden, um die charakteristischen Werte zumindest mit einer Genauigkeit festzulegen, die sinnvolle Rückschlüsse im späteren Betrieb ermöglicht. Es versteht sich, dass beim Anfahren von nur zwei Betriebspunkten die charakteristischen Werte nicht notwendigerweise eindeutig ermittelt werden können. Bevorzugt werden daher gemäß der Erfindung mindestens drei, vier oder neun, dreizehn oder gar mehr Betriebspunkte angefahren, um eine ausreichende Anzahl von charakteristischen Werten mit genügender Genauigkeit zu erfassen, um dann später auf die Erfassung von Fördermengen auch anlagenseitig weitgehend verzichten zu können. Es versteht sich, dass mit zunehmender Anzahl der Betriebspunkte nicht nur die Genauigkeit der ermittelten charakteristischen Werte, insbesondere Parameter, zunimmt, sondern darüber hinaus auch die Genauigkeit der anlagenseitig zu bestimmenden Fördermengen.

[0013] Unter elektromoforisch angetriebenem Kreiselpumpenaggregat im Sinne der Erfindung ist ein Elektromotor mit davon angetriebener Kreiselpumpe zu verstehen, die typischerweise eine gemeinsame Welle aufweisen. Dem Aggregat zugeordnet ist ein Drehzahlsteller, typischerweise ein Frequenzumrichter, welcher die dem Motor zugefügte elektrische Energie zumindest hinsichtlich der Frequenz, typischerweise jedoch auch hinsichtlich der Spannung in weiten Bereich verändern kann. Die dabei unter anderem zu erfassenden elektrischen Größen des Motors, nämlich die Leistungsaufnahme und die Frequenz können ggf. durch entsprechende Größen des Drehzahlstellers ersetzt werden. Diese Größen stehen drehzahlstellerseitig üblicherweise zur Verfügung, brauchen also nicht durch gesonderte Messaufnehmer erfasst zu werden. Der von der Pumpe erzeugte Druck kann durch einen Differenzdruckaufnehmer an der Pumpe, aber auch durch geeignete andere Druckaufnehmer auch an anderer Stelle, z. B. mit Abstand zum Druckausgang der Pumpe gemessen werden.

[0014] Unter Anlage im Sinne der Erfindung ist jede Einbindung eines Kreiselpumpenaggregates zu verstehen, beispielsweise eine Abwasserhebeanlage, eine Anlage, bei der ein Kreiselpumpenaggregat als Tauchpumpe aus einem Bohrloch fördert, eine Anlage, bei der ein Kreiselpumpenaggregat in einen Ausgleichsbehälter fördert, Abwasseranlagen mit mehreren Kreiselpumpenaggregaten und dergleichen.

[0015] Gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens handelt es sich bei den zu ermittelnden charakteristischen Werten um Parameter, die Teil einer den Modellgesetzen von Motor und/oder Pumpe folgenden Funktion oder auch Funktionen sind, die vorzugsweise in parameterlinearer Form gebildet sind. Letzteres ermöglicht es, in einfacher Weise konkrete Werte anhand konkreter Betriebspunkte zu ermitteln, ohne weitere differentiale Betrachtung. Da diese Funktion oder Funktionen den Modellgesetzen von Motor und/oder Pumpe folgen, ergibt sich schon beim Anfahren nur weniger Betriebspunkte ein praxisverwertbares Ergebnis.

[0016] Vorteilhaft wird dabei eine die Fördermenge bestimmende Funktion benutzt, die mindestens einen ersten Term mit einer hydraulischen und/oder elektrischen leistungsabhängigen Größe und einen zweiten Term mit einer hydraulischen und/oder elektrischen leistungsabhängigen Größe aufweist, die jeweils mit einem der Parameter multiplikativ verknüpft sind. Eine solche Funktion als Funktion der Fördermenge anzugeben, ist besonders günstig, da die Fördermenge in den angefahrenen Betriebspunkten anlagenseitig ermittelt wird und somit direkt zur Ermittlung der charakteristischen Werte eingesetzt werden kann. Eine die Fördermenge bestimmende Funktion der oben genannten Art zur verwenden ist insbesondere dann von Vorteil, wenn die Fördermenge, wie beispielsweise in Abwasseranlagen, nicht exakt, sondern beispielsweise nur zeitlich gemittelt erfasst werden kann. Dann nämlich steht dieser vergleichsweise unsichere Wert auf einer Seite der Gleichung. Es können dann gegebenenfalls durch mehrfaches Anfahren auch desselben Betriebspunktes die Parameter mit vergleichsweise hoher Genauigkeit bestimmt werden, da mit zunehmender Zahl der angefahrenen Betriebspunkte und erfassten Werte auch die Genauigkeit der angesetzten Fördermenge zunimmt. Dies gilt insbesondere unter Zugrundelegung der im Folgenden noch beschriebenen parameterlinearen Gleichungen.

[0017] Besonders vorteilhaft wird gemäß einer Weiterbildung der Erfindung eine Funktion verwendet, bei welcher die Parameter Teil mindestens eines Teils eines Pumpenmodells bilden und wie folgt verknüpft sind:

[0018] In dieser Gleichung sind q die Fördermenge der Pumpe, p der Förderdruck der Pumpe, also beispielsweise der Differenzdruck zwischen Saug- und Druckseite, ω_r die Drehgeschwindigkeit der Pumpe, T das Antriebsdrehmoment der Pumpe und γ₁ bis γ₃ die zu ermittelnden Parameter des Teilpumpenmodells. Zur Ermittlung dieser Parameter γ₁ bis γ₃ sind mindestens zwei Betriebspunkte anzufahren, um diese zumindest näherungsweise zu bestimmen. Es versteht sich, dass dann noch keine eindeutige Lösung gegeben ist, jedoch aufgrund dessen, dass die Gleichung (a) einen Teil eines Pumpenmodells darstellt, schon für einige Anwendungen hinreichend aussagekräftig sein kann.

[0019] Alternativ zu dem vorgenannten Teilpumpenmodell gemäß Gleichung (a) kann das Teilpumpenmodell gemäß Gleichung (b), die lautet

verwendet werden, das gegenüber dem vorbeschriebenen Teilpumpenmodell um den Term

erweitert ist. Dieser Term ist zur Kompensation eines Affinitätsfehlers bestimmt, der entstehen kann, wenn der Druck p mit Abstand zur Pumpe ermittelt wird, also gegenüber dem tatsächlich von der Pumpe erzeugten Druck abweichend gemessen wird.

[0020] Alternativ oder zusätzlich kann gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ein Teilpumpenmodell eingesetzt werden, bei dem die Parameter wie folgt verknüpft sind:

wobei p den Förderdruck der Pumpe, ω_r die Drehgeschwindigkeit der Pumpe, T das Antriebsdrehmoment der Pumpe und θ₀ bis θ₈ die zu ermittelnden Parameter des Teilpumpenmodells darstellen. Die Gleichungen (a), (b) und (c) stellen jeweils Teile eines Pumpenmodells dar, bilden also zusammen ((a) und (c) bzw. (b) und (c)) ein vollständiges Pumpenmodell, weshalb es besonders vorteilhaft ist, die Parameter beider Gleichungen zu bestimmen, da dann eine vollständige hydraulische Leistungskurve der Pumpe mit hoher Genauigkeit nachgebildet werden kann. Es versteht sich, dass dann eine entsprechend Vielzahl von unterschiedlichen Betriebspunkten anzufahren ist, um die Vielzahl der zu ermittelnden Parameter bestimmen zu können.

[0021] Eine vorteilhafte Weiterbildung, insbesondere Vereinfachung des erfindungsgemäßen Verfahrens ergibt sich dadurch, dass auf die Ermittlung der Drehgeschwindigkeit der Pumpe ω_r verzichtet wird und diese vereinfacht der Frequenz ω_e der Spannungsversorgung des Motors gleichgesetzt wird.

[0022] Dieser Frequenzwert ω_e steht im Drehzahlsteller zur Verfügung und braucht daher nicht ermittelt zu werden. Entsprechendes gilt für die Ermittlung des Antriebsdrehmoments T der Pumpe. Dies kann vereinfacht dadurch ermittelt werden, dass dieses aus dem Quotient der vom Motor aufgenommenen elektrischen Leistung P_e und der Frequenz ω_e der Spannungsversorgung des Motors bzw. der Drehgeschwindigkeit der Pumpe ω_r gebildet wird.

[0023] Auch die vom Motor aufgenommene elektrische Leistung P_e steht drehzahlstellerseitig zur Verfügung, da Spannung und Strom dort ständig erfasst werden.

[0024] Das erfindungsgemäße Verfahren benötigt zur Ermittlung der charakteristischen Werte in den angefahrenen Betriebspunkten zumindest abschätzungsweise die sich ergebende Fördermenge q der Pumpe. Gemäß der Erfindung wird diese beim Einsatz des Pumpenaggregats in einem druckausgeglichenen Behältnis, typischerweise einem Brunnenschacht oder dergleichen, zumindest in Näherung dadurch ermittelt werden, dass die zeitliche Änderung des Flüssigkeitsstandes im Schacht erfasst wird, aus dem die Pumpe fördert, und zwar einerseits bei ausgeschalteter Pumpe, um den Zulauf zu erfassen, und andererseits bei eingeschalteter Pumpe in dem jeweiligen Betriebspunkt. Weiter erforderlich ist die Kenntnis der Schachtgeometrie, d. h. insbesondere die Größe des Schachtquerschnitts, ggf. in Abhängigkeit der Füllstandshöhe, wenn der Schacht beispielsweise konisch zulaufend ausgebildet ist, um die der Höhendifferenz des Flüssigkeitsstandes entsprechende Flüssigkeitsmenge zuordnen zu können. Die Erfassung des Flüssigkeitsstandes kann in einfacher Weise durch eine Druckmessung erfolgen, also zum Beispiel durch einen Drucksensor in der Pumpe, welcher bei abgeschalteter Pumpe den statischen Druck erfasst. Alternativ kann der Füllstand auch mechanisch erfasst oder die Fördermenge der Pumpe unmittelbar erfasst werden, wenn dies vorteilhaft ist.

[0025] Wenn die Anlage durch ein Bohrloch mit einer darin befindlichen Bohrlochpumpe gebildet ist, kann gemäß einer Weiterbildung der Erfindung die Fördermenge in dem jeweils angefahrenen Betriebspunkt anhand der zeitlichen Änderung des Flüssigkeitsstandes im Bohrloch ermittelt werden. Dabei ist die Flüssigkeitsstandsänderung, die sich bei abgeschalteter Pumpe einerseits und bei eingeschalteter Pumpe in einem Betriebspunkt andererseits über einen vorbestimmten Zeitabschnitt ergibt, zu vergleichen, um die Fördermenge der Pumpe zu ermitteln. Da bei derartigen Bohrlöchern der Zulauf typischerweise nicht linear erfolgt, ist es vorteilhaft, die Zulaufmenge zum Bohrloch unter Anwendung der folgenden Gleichungen zu bestimmen:



in denen

Z_m

der Flüssigkeitsstand im Bohrloch,

Δ_t

ein Zeitabschnitt,

ΔZ_m

die Flüssigkeitsstandsänderung während eines Zeitabschnitts Δt,

q_in

der berechnete Zufluss in das Bohrloch und

A_w

der Querschnitt des Bohrlochs sowie

η_o, ..., η_k

die Parameter eines den Zulauf in das Bohrloch nachbildenden mathematischen Modells sind.

[0026] Da diese Gleichungen ebenfalls in parameterlinearer Form vorliegen, können die Parameter mit üblichen Verfahren ermittelt werden, wie dies bei Berechnung des Zulaufs von Bohrlöchern an sich hinlänglich bekannt ist.

[0027] Das erfindungsgemäße Verfahren wird für Anwendungen, bei welchen das Pumpenaggregat in einen Expansionsbehälter fördert, dadurch gebildet, dass die Fördermengen in den angefahrenen Betriebspunkten anhand der zeitlichen Änderung des Drucks in dem Expansionsbehälter der Anlage bestimmt werden, in den die Pumpe fördert, und zwar unter Berücksichtigung der zeitlichen Änderung des Behälterdrucks einmal bei eingeschalteter und das andere Mal bei ausgeschalteter Pumpe, jeweils über einen vorbestimmten Zeitabschnitt.

[0028] Dabei wird gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung des Verfahrens die Fördermenge der Pumpe unter Anwendung der folgenden Gleichung bestimmt:

in der

q_out

der aus der Anlage austretende Förderstrom,

q_pump

die Fördermenge der Pumpe,

p_out

der Druck im Expansionsbehälter,

Δt

ein Zeitabschnitt,

Δp_out

die Druckänderung im Expansionsbehälter während des Zeitabschnitts Δt und

K_e

eine Konstante des Expansionsbehälters sind.

[0029] Dabei ist der Differentialquotient

vereinfacht durch den Differenzenquotient

ersetzt worden, was jedoch beim Anfahren einer ausreichenden Menge von Betriebspunkten in der Regel unproblematisch ist.

[0030] Vorteilhaft kann mit dem erfindungsgemäßen Verfahren insbesondere unter Zugrundelegung eines Teilpumpenmodells, wie es in Anspruch 4 bzw. Anspruch 5 gemäß den Gleichungen (a) oder (b) angegeben ist, im späteren Betrieb der Pumpe die Fördermenge ermittelt werden, ohne einen Strömungswächter oder einen Sensor hierfür einzusetzen. Es kann also vorteilhaft einzig anhand der elektrischen Kenngrößen wie z.B. Leistungsaufnahme und Frequenz des Motors sowie einer Druckmessung die Fördermenge bestimmt werden. Dabei können gegebenenfalls auch weitere Anlagengrößen ermittelt werden, beispielsweise die in den Brunnen oder das System zufließende Flüssigkeitsmenge.

[0031] Gemäß einer Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann dieses auch zur Überwachung der Funktion des Pumpenaggregats herangezogen werden, indem die charakteristischen Werte, insbesondere die Parameter in zeitlichem Abstand erneut ermittelt werden und mit den zuvor ermittelten verglichen werden. Wenn diese Werte in einem vorgegebenen Toleranzmaß übereinstimmen, ist davon auszugehen, dass die Funktion des Pumpenaggregats unverändert gegeben ist. Weichen diese jedoch von den zuvor ermittelten deutlich oder erheblich ab, so ist eine Funktionsbeeinträchtigung der Pumpe festzustellen, beispielsweise durch die Undichtigkeit einer Dichtung, durch die erhöhte Reibung beim Defekt eines Lagers oder dergleichen.

[0032] Wenn, was gemäß einer Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens vorgesehen ist, nicht nur die charakteristischen Werte, insbesondere Parameter eines Teilpumpenmodells, sondern die eines vollständigen Pumpenmodells in zeitlichem Abstand ermittelt und verglichen werden, typischerweise ein solches, wie es in den Ansprüchen 4 oder 5 und 6 angegeben ist, dann ist es sogar möglich, den Wirkungsgrad des Pumpenaggregats, also dessen Effektivität zu überwachen. Dabei wird durch das Pumpenmodell z.B. die Kurve des Wirkungsgrades in Abhängigkeit der Förderung der Pumpe nachgebildet, so dass bei Vergleich der Kurven ein Leistungsabfall auch nur in Teilbereichen sichtbar wird.

[0033] Das erfindungsgemäße Verfahren wird vorzugsweise selbsttätig mit Hilfe einer entsprechenden Steuerung, die beispielsweise Teil der digitalen Steuerung eines Frequenzumrichters sein kann, durchgeführt, indem die charakteristischen Werte selbsttätig ermittelt und verarbeitet werden. Dazu wird das Pumpenaggregat zunächst in einem Identifizierungsmodus betrieben, in dem es mehrere hydraulische Betriebspunkte selbsttätig anfährt, um die charakteristischen Werte, insbesondere Parameter zu bestimmen und nachfolgend in einen Betriebsmodus versetzt, in dem die zuvor ermittelten charakteristischen Werte zur Ermittlung von Betriebsgröße der Anlage, insbesondere der Fördermenge des Pumpenaggregats eingesetzt werden. Wenn zur Überwachung des Pumpenaggregats nach einer gewissen Zeit die charakteristischen Werte erneut ermittelt werden müssen, wird das Pumpenaggregat wieder in den Identifizierungsmodus gesetzt und werden diese Werte erneut ermittelt und sodann mit den vorermittelten oder den ursprünglich ermittelten verglichen.

[0034] Die Erfindung ist nachfolgend anhand der Figuren noch näher erläutert. Es zeigen

Fig. 1

ein Diagramm betreffend die möglichen Anwendungen des erfindungsgemäßen Verfahrens,

Fig. 2

in stark vereinfachter schematischer Darstellung eine Anlage zum Einsatz eines Pumpenaggregates in der Abwassertechnik,

Fig. 3

die zeitliche Flüssigkeitsstandsänderung in der Anlage gemäß Fig. 2 und der daraus ableitbare Förderstrom der Pumpe.

Fig. 4

in Diagrammdarstellung gemäß Fig. 3 eine Erfassung des Förderstroms der Pumpe unter Zugrundelegung von Zeitabschnitten, die kleiner als das jeweilige Förderintervall sind,

Fig. 5

in schematischer Darstellung eine Anlage mit Bohrloch und Pumpenaggregat,

Fig. 6

in schematischer Darstellung eine Anlage, bei der das Pumpenaggregat in einen Ausgleichsbehälter fördert,

Fig. 7

ein Diagramm, welches die Ermittlung der zeitlichen Druckänderungen und deren Auswertung verdeutlicht und

Fig. 8

eine Kurve, welche den Wirkungsgrad in Abhängigkeit der Fördermenge darstellt.

[0035] Wie das Diagram gemäß Fig. 1 verdeutlicht, wird in einem Identifizierungsmodus 1 das Pumpenaggregat identifiziert, d. h. es werden die charakteristischen Größen des Pumpenaggregats ermittelt, indem mindestens zwei, bevorzugt jedoch eine Vielzahl von Betriebspunkten angefahren wird, in jedem der Betriebspunkte die elektrische Leistung des Motors, die Drehzahl des Motors bzw. vereinfacht die Frequenz der Versorgungsspannung des Motors sowie der von der Pumpe geleistete Förderdruck ermittelt wird. Die dabei jeweils geförderte Menge wird anlagenseitig ermittelt. Wenn dieser Identifizierungsmodus 1 abgeschlossen ist, dann kann, nachdem die Parameter γ₁ bis γ₃ der Gleichung (a) oder die Parameter γ₀ bis γ₃ der Gleichung (b) bestimmt sind, mithilfe dieser Gleichungen (a) bzw. (b) im späteren Betriebsmodus 2 die Fördermenge der Pumpe ermittelt werden.

[0036] Soll hingegen die Funktion oder die Leistung des Pumpenaggregats überwacht werden, so ist ein ständiger Wechsel zwischen Identifikationsmodus 1 und Betriebsmodus 2 erforderlich, wie dies im linken Teil der Fig. 1 dargestellt ist. Im Identifikationsmodus 1 werden ebenfalls die Parameter ermittelt, sodann läuft das Pumpenaggregat im Betriebsmodus 2, um nach einer vorbestimmten Zeit (z.B. einer Stunde oder einer Woche) wieder in den Identifizierungsmodus 1 zurückzukehren, wo die Parameter nochmals ermittelt werden. Ein Vergleich der nunmehr ermittelten Parameter mit den zuvor ermittelten Parametern ermöglicht eine Beurteilung in einfachster Form der Funktion der Pumpe bis hin zur Erfassung einer Wirkungsgradveränderung, wie sie anhand von Fig. 8 dargestellt ist. Zur letzteren ist die Parametererfassung der Gleichungen (a) und (c) oder (b) und (c) erforderlich, wohingegen für die reine Funktionsüberwachung die Parametererfassung der Gleichungen (a) bzw. (b) oder (c) ausreicht.

[0037] In Fig. 2 ist eine Anlage dargestellt, wie sie beispielsweise zur Förderung von Abwasser aus einem Schacht gegeben ist. Der Schacht 3 in Fig. 2 ist, wie bei Anlagen dieser Art üblich, wie ein nach oben offenes Gefäß ausgebildet. Der Flüssigkeitsstand 4 wandert beim Zulauf von Flüssigkeit q_in nach oben und bei eingeschalteter Pumpe entsprechend der Fördermenge q_pump nach unten. Die Pumpe fördert mit dem Druck p, welches der Differenzdruck zwischen Saug- und Druckseite ist. Dabei ist der Zulauf in den Schacht 3 zwar nicht konstant, er wird jedoch über ein Zeitintervall Δt gemittelt (q_in) als quasi konstant angenommen. Aus der Veränderung des Flüssigkeitsstands 4 und unter Zugrundelegung des Schachtquerschnitts 3 ergibt sich dann eine Zulaufmenge und bei absinkendem Flüssigkeitsstand 4, wenn die Pumpe pumpt, eine Ablaufmenge q_out. Da auch während der Zeit, wenn die Pumpe pumpt, Flüssigkeit in den Schacht 3 läuft, q_in also quasi konstant bleibt, ergibt sich aus der Summe von der Ablaufmenge q_out und q_in die Fördermenge der Pumpe.

[0038] Wie dies im Einzelnen ermittelt werden kann, ist anhand von Fig. 3 dargestellt. Das Diagramm zeigt die Füllstandshöhen im Schacht 3 in Abhängigkeit der Zeit t. In dem in Fig. 3 ersten Messintervall 6 wird in der Zeit, in der die Pumpe abgeschaltet ist, die sich ändernde Füllstandshöhe 6 über der Zeit Δt erfasst und mit dem Schachtquerschnitt A (h) multipliziert. Daraus ergibt sich eine in den Schacht 3 einfließende Zulaufmenge q_in pro Zeiteinheit. Im nachfolgenden Intervall 7 wird die Pumpe eingeschaltet und fährt auf einem ersten Betriebspunkt, bis der Flüssigkeitsstand 4 wieder das ursprüngliche zu Beginn des Intervalls 6 gegebene Niveau hat. Daraus lässt sich dann die Fördermenge q_pump der Pumpe ermitteln. Dies kann in einem nachfolgenden Intervall 8, 9 in analoger Weise erfolgen, wobei diesmal die Zulaufmenge q_in größer ist und somit die Pumpe im Intervall 9 länger benötigt, um wieder das ursprüngliche Niveau zu erhalten. Damit sind zwei Betriebspunkte angefahren, mit denen unter Zuhilfenahme der Gleichung (a), welche ein Teilpumpenmodell darstellt, die Parameter dieser Gleichung zumindest so weit bestimmbar sind, dass das Verfahren sinnvoll anwendbar ist. Zweckmäßigerweise wird man hier jedoch weitere Betriebspunkte anfahren, was nicht notwendigerweise aufeinanderfolgend, sondern auch in zeitlichen Abständen im Identifizierungsmodus 1 erfolgen kann.

[0039] Wie Fig. 3 verdeutlicht, ist bei der dort angewendeten Methode der Zufluss in den Schacht während der ganzen Zeit zu ermitteln, wenn die Pumpe ausgeschaltet ist. Insoweit günstiger ist das anhand von Fig. 4 dargestellte Verfahren, bei dem die Intervalle 10 und 11, in Teilzeitabschnitte Δt1 bis Δt9 unterteilt sind, wobei die Zeitabschnitte Δt willkürlich oder zufällig gewählt werden können, so dass sich eine gewisse statistische Verteilung ergibt.

[0040] Anhand von Fig. 5 ist eine Anlage dargestellt, bei welcher das Pumpenaggregat als Bohrlochpumpe 12 ausgebildet ist, die in einem Bohrloch 13 angeordnet ist. Die Bohrlochpumpe 12 fördert das sich im Bohrloch 13 sammelnde Wasser an die Oberfläche. In Fig. 5 ist mit Z_w der aktuelle Wasserstand im Schacht 3, d. h. der Flüssigkeitsstand gekennzeichnet. Z_g stellt den Grundwasserstand dar, d. h. den Wasserstand, der sich einstellen würde, wenn nicht abgepumpt würde und Z_f den Filtereingangsdruck, d. h. den Wasserstand, der umliegend benötigt wird, um den typischerweise durch Sand um den Brunnenschacht umliegend gebildeten Filter zu durchdringen. Das anhand des Schachtes 3 vorbeschriebene Prinzip zur Ermittlung der Förderflüssigkeit der Pumpe führt bei dieser Anlage nur bedingt, d. h. mit größerer Ungenauigkeit zum Ergebnis, da anders als beim Schacht 3 der Zulauf in das Bohrloch 13 eine Funktion des Flüssigkeitsstandes Z_w ist, d. h. je höher der Flüssigkeitsstand Z_w im Bohrloch ist, desto geringer ist der Zulauf. Um dies zu berücksichtigen, sind bei dieser Anlage die Gleichungen (f) und (g) anzuwenden, um q_in, d. h. die zulaufende Flüssigkeit pro Zeiteinheit zu ermitteln. Diese linear parameterisierten Gleichungen (f) und (g) können in üblicher Weise durch Parameteridentifikation gelöst werden, wie dies an sich bei derartigen Anlagen bekannt und hier daher auch nicht im Einzelnen beschrieben ist.

[0041] Bei der anhand von Fig. 6 dargestellten Anlage fördert die Pumpe 14 in einen Expansionsbehälter 15, d. h. in einen geschlossenen Behälter 15, der zumindest teilweise mit einem komprimierbaren Gas gefüllt ist, das je nach Füllstand mehr oder weniger komprimiert ist, d. h., dass der Druck innerhalb des Expansionsbehälters 15 veränderlich ist. Da die Fördermenge hier sowohl ausfließend (p_out) als auch einfließend (pin) abhängig vom Druck innerhalb des Behälters 15 ist, ist zur Ermittlung der Fördermenge der Pumpe die Gleichung (g) zu verwenden, welche die Fördermenge in Abhängigkeit des Drucks p_out im Expansionsbehälter bzw. am Ende der Abfuhrleitung sowie die Druckänderung Δp_out und eine Konstante K_e des Expansionsbehälters berücksichtigt. Auch hier ist es zweckmäßig, wie anhand von Fig. 4 dargestellt, das Zeitintervall 16, während die Pumpe ausgeschaltet ist, sowie das Zeitintervall 17, während die Pumpe eingeschaltet ist, in eine Vielzahl von Zeitintervallen Δt1 bis Δt9 beispielsweise zu unterteilen und die sich in diesen Zeitintervallen ergebenden Druckänderungen Δp_out zu erfassen, um auf diese Weise die Genauigkeit des Ergebnisses zu verbessern.

[0042] Es versteht sich, dass bei allen Messungen, wie sie anhand der Figuren 3, 4 und 7 beispielhaft dargestellt worden sind, diese entsprechend zu wiederholen sind, um unterschiedliche Betriebspunkte zu erfassen und damit die Parameter der durch die Gleichungen (a) bzw. (b) sowie (c) gebildeten Teilpumpenmodelle zu ermitteln. Je mehr Betriebspunkte angefahren werden, umso genauer ist die spätere Ermittlung der Fördermenge der Pumpe im Betrieb, also im Betriebsmodus. Wesentlicher ist dies jedoch für die Überwachung der Pumpenfunktion, insbesondere der Effizienz der Pumpe.

[0043] Die Fig. 8 zeigt beispielhaft zwei Kurven, welche mittels der Teilpumpenmodellen (b) und (c) gebildet sind und welche den Wirkungsgrad der Pumpe η über der Fördermenge darstellen. Die Kurve 18 ist zu Beginn des Betriebs erfasst worden, wohingegen die Kurve 19 nach einer beträchtlichen Betriebszeit, also nachdem ein- oder mehrfach in den Betriebsmodus umgeschaltet worden ist, z. B. nach fünf Monaten, erfasst worden. Wie die Kurven verdeutlichen, ist die Effizienz des Pumpenaggregats nahezu über den gesamten Förderbereich der Pumpe zurückgegangen. Dies kann z. B. auf eine Undichtigkeit innerhalb der Pumpe hindeuten, bei der ein Teilförderstrom kurzgeschlossen wird.

Bezugszeichenliste

[0044] 

1

- Identifikationsmodus

2

- Betriebsmodus

3

- Schacht

4

- Flüssigkeitsstand

6, 7, 8, 9

- intervalle in Fig. 3

10, 11

- Intervalle in Fig. 4

12

- Bohrlochpumpe

13

- Bohrloch

14

- Pumpe

15

Expansionsbehälter

16, 17

- Intervalle in Fig. 7

18, 19

- Kurven in Fig. 8

Z_g

Grundwasserstand

Z_f

Filtereingangsdruck

Z_w

Wasserstand im Brunnen

Ansprüche

1. Verfahren zur Ermittlung von Parametern eines in einer Anlage eingebundenen elektromotorisch angetriebenen Kreiselpumpenaggregats mit Drehzahlsteller anhand elektrischer Größen des Motors und/oder des Drehzahlstellers und des von der Pumpe (14) erzeugten Drucks, bei dem nacheinander mindestens zwei unterschiedliche Betriebspunkte der Pumpe (14) angefahren werden, wobei die Fördermengen in den angefahrenen Betriebspunkten anlagenseitig ermittelt und die Parameter damit bestimmt werden, dadurch gekennzeichnet,

- dass die Fördermengen in den angefahrenen Betriebspunkten anhand der zeitlichen Änderung des Flüssigkeitsstandes in mindestens einem Bohrloch (13), das Teil der Anlage bildet und aus dem die Pumpe (14) fördert, ermittelt werden, durch Vergleich der Flüssigkeitsstandsänderung und der sich daraus ergeben Zulauf- bzw. Ablaufmenge bei abgeschalteter und bei eingeschalteter Pumpe (14), oder

- dass die Fördermengen in den angefahrenen Betriebspunkten anhand der zeitlichen Änderung des Flüssigkeitsstandes (4) in einem Schacht (3) der Anlage, aus dem die Pumpe (14) fördert, ermittelt werden, und zwar unter Berücksichtigung der zeitlichen Änderung des Flüssigkeitsstandes bei ausgeschalteter und bei eingeschalteter Pumpe (14) sowie der Schachtgeometrie oder

- dass die Fördermengen in den angefahrenen Betriebspunkten anhand der zeitlichen Änderung des Drucks in einem Expansionsbehälter (15) der Anlage bestimmt werden, in den die Pumpe (14) fördert, und zwar unter Berücksichtigung der zeitlichen Änderung des Behälterdrucks bei ausgeschalteter und bei eingeschalteter Pumpe (14).

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Parameter Teil einer den Modellgesetzen von Motor und/oder Pumpe folgenden Funktion vorzugsweise parameterlinearer Form sind.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine die Fördermenge bestimmende Funktion mindestens einen ersten Term mit einer hydraulischen und/oder elektrischen leistungsabhängigen Größe und einen zweiten Term mit einer hydraulischen und/oder elektrischen leistungsabhängigen Größe aufweist, die jeweils mit einem der Parameter multiplikativ verknüpft sind.

4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Parameter Teil mindestens eines Teils eines Pumpenmodells bilden und wie folgt verknüpft sind:

wobei

q die Fördermenge der Pumpe,

p der Förderdruck der Pumpe,

ω_r die Drehgeschwindigkeit der Pumpe,

T das Antriebsdrehmoment der Pumpe und

γ₁ bis γ₃ die Parameter des Teilpumpenmodells sind.

5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Parameter Teil mindestens eines Teils eines Pumpenmodells bilden und wie folgt verknüpft sind:

wobei

q die Fördermenge der Pumpe,

p der Förderdruck der Pumpe,

ω_r die Drehgeschwindigkeit der Pumpe,

T das Antriebsdrehmoment der Pumpe und

γ₀ bis γ₃ die Parameter des Teilpumpenmodells sind.

6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Parameter Teil eines vorzugsweise weiteren Teils des Pumpenmodells bilden und wie folgt verknüpft sind:

wobei

p der Förderdruck der Pumpe,

ω_r die Drehgeschwindigkeit der Pumpe,

T das Antriebsdrehmoment der Pumpe und

θ₀ bis θ₈ die Parameter des Teilpumpenmodells sind.

7. Verfahren nach Anspruch 4, 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass

und

gesetzt wird,
wobei ω_e die Frequenz der Spannungsversorgung des Motors und P_c die vom Motor aufgenommene elektrische Leistung sind.

8. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche , dadurch gekennzeichnet, dass die Zulaufmenge zum Bohrloch unter Anwendung der folgenden Gleichungen bestimmt wird



in denen

Zm der Flüssigkeitsstand im Bohrloch,

Δt ein Zeitabschnitt,

Δz_m die Flüssigkeitsstandsänderung während eines Zeitabschnitts Δt,

q_in der berechnete Zufluss in das Bohrloch,

A_w der Querschnitt des Bohrlochs und

η₀ , ..., η_k die Parameter eines den Zulauf in das Bohrloch nachbildenden mathematischen Modells sind.

9. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Fördermenge der Pumpe unter Anwendung der folgenden Gleichung bestimmt wird

in der

q_out der aus der Anlage austretende Förderstrom,

q_pump die Fördermenge der Pumpe,

p_out der Druck im Expansionsbehälter,

Δt ein Zeitabschnitt,

Δp_out die Druckänderung im Expansionsbehälter während des Zeitabschnitts Δt und

K_e eine Konstante des Expansionsbehälters sind.

10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Teil des Pumpenmodells gemäß Anspruch 4 oder 5 zur Bestimmung der Fördermenge der Pumpe während des Betriebs verwendet wird.

11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Parameter in zeitlichem Abstand erneut ermittelt und mit den zuvor ermittelten zur Überwachung der Funktion des Pumpenaggregats verglichen werden.

12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mit dem Pumpenmodel gemäß Anspruch 4 oder 5 und Anspruch 6 die hydraulische Leistung der Pumpe ermittelt wird und bei dem in zeitlichem Abstand diese erneut ermittelt und diese zur Überwachung der Leistungsfähigkeit des Pumpenaggregats mit der zuvor ermittelten verglichen wird.

13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Parameter vorzugsweise selbsttätig in einem Identifizierungsmodus erfasst werden und nachfölgend in einem Betriebsmodus die zuvor ermittelten charakteristischen Werte zur Ermittlung von Betriebsgrößen der Anlage, insbesondere des Pumpenaggregats eingesetzt werden.

Claims

1. A method for determining parameters of an electromotorically driven centrifugal pump assembly with a speed controller, said assembly being integrated in an installation, said characteristic values being determined by way of electrical variables of the motor and/or the speed controller and of the pressure produced by the pump (14), with which one successively runs to at least two different operating points of the pump (14), wherein the delivery rates are determined on the installation-side at the run-to operating points, and the parameters are determined with this, characterised in that

- the delivery rates in the run-to operating points are evaluated by way of the temporal change of the fluid level in at least one bore hole (13), which forms part of the installation and from which the pump (14) delivers, by way of comparison of the fluid level change and the feed quantity or discharge quantity resulting therefrom, with the pump (14) switched off and with the pump (14) switched on, or

- that the delivery rates in the run-to operating points are determined byway of the temporal change of the fluid level (14) in a shaft (3) of the installation, out of which the pump (14) delivers, and specifically whilst taking into account the temporal change of the fluid level, with the pump (14) switched off and with the pump (14) switched on, as well as the shaft geometry, or

- that the delivery rates in the run-to operating points are determined by way of the temporal change of the pressure in an expansion container (15) of the installation, into which container the pump (14) delivers, and specifically whilst taking into account the temporal change of the container pressure, with the pump (14) switched off and with the pump (14) switched on.

2. A method according to claim 1, characterised in that the parameters are part of a function following the model laws of the motor and/or pump, preferably of a parameter-linear form.

3. A method according to claim 1 or 2, characterised in that a function determining the delivery rate comprises at least one term with a hydraulic and/or electrical power-dependent variable, and a second term with a hydraulic and/or electrical power-dependent variable, which are in each case are linked to one of the parameters in a multiplicative manner.

4. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the parameters form part of at least one part of a pump model and are linked as follows:

wherein

q is the delivery rate of the pump,

p the delivery pressure of the pump,

ω_r the rotational speed of the pump,

T the drive torque of the pump, and

γ₁ to γ₃ the parameters of the part pump model.

5. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the parameters form part of at least one part of a pump model and are linked as follows:

wherein

q is the delivery rate of the pump,

p the delivery pressure of the pump,

ω_r the rotational speed of the pump,

T the drive torque of the pump, and

γ₀ to γ₃ the parameters of the part pump model.

6. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the parameters form part of at least one further part of a pump model and are linked as follows:

wherein

p is the delivery pressure of the pump,

ω_r the rotation speed of the pump,

T the drive torque of the pump, and

θ₀ to θ₈ the parameters of the part pump model.

7. A method according to claim 4, 5 or 6, characterised in that

and

are substituted,
wherein ω_e is the frequency of the voltage supply of the motor and P_e is the electrical power taken up by the motor.

8. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the feed quantity to the bore hole is determined whilst using the following equations:



in which

Z_m is the fluid level in the bore hole,

Δt a time interval,

Δz_m the fluid level change during a time interval Δt,

q_in the computed feed into the bore hole,

A_w the cross section of the bore hole, and

η₀, ..., η_k the parameters of a mathematic model imitating the feed into the bore hole.

9. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the delivery rate of the pump is determined whilst using the following equation

in which

q_out is the delivery flow exiting from the installation,

q_pump the delivery rate of the pump,

p_out the pressure in the expansion container,

Δt a time interval,

Δp_out the pressure change in the expansion container during the time interval Δt, and

K_e a constant of the expansion container.

10. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the part of the pump model according to claim 4 or 5 is used for determining the delivery rate of the pump during the operation.

11. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the parameters are determined afresh at a temporal interval and are compared to the previously determined ones for monitoring the function of the pump assembly.

12. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the hydraulic power of the pump is determined with the pump model according to claim 4 or 5 and claim 6, and with which this is determined afresh at a temporal interval and this is compared to the previously determined ones for monitoring the power performance of the pump.

13. A method according to one of the preceding claims, characterised in that the characteristic values are preferably detected automatically in an identification mode, and subsequently, the previously determined characteristic values are applied for determining the operating variables of the installation, in particular of the pump assembly, in an operating mode.

Revendications

1. Procédé de détermination de paramètres d'un groupe motopompe centrifuge à variateur de vitesse, entraîné par moteur électrique et intégré dans une installation, à l'aide de grandeurs électriques du moteur et/ou du variateur de vitesse et de la pression générée par la pompe (14), dans lequel au moins deux points de fonctionnement différents de la pompe (14) sont atteints successivement, les débits de refoulement aux points de fonctionnement atteints étant déterminés côté installation et les paramètres étant ainsi définis, caractérisé

- en ce que les débits aux points de fonctionnement atteints sont déterminés à l'aide de la variation dans le temps du niveau de fluide dans au moins un trou d'alésage (13) qui forme partie de l'installation et depuis lequel la pompe (14) transporte le fluide, et ce par comparaison de la variation du niveau de fluide et de la quantité d'admission ou de sortie qui en résulte lorsque la pompe (14) est hors circuit et en circuit, ou

- en ce que les débits de refoulement aux points de fonctionnement atteints sont déterminés à l'aide de la variation dans le temps du niveau de fluide (4) dans un puits (3) de l'installation, depuis lequel la pompe (14) transporte le fluide, et ce en prenant en compte la variation dans le temps du niveau de fluide lorsque la pompe (14) est hors circuit et en circuit, ainsi que la géométrie du puits, ou

- en ce que les débits de refoulement aux points de fonctionnement atteints sont déterminés à l'aide de la variation dans le temps de la pression dans un réservoir d'expansion (15) de l'installation, vers lequel la pompe (14) transporte le fluide, et ce en prenant en compte la variation dans le temps de la pression du réservoir lorsque la pompe (14) est hors circuit et en circuit.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les paramètres font partie d'une fonction, de préférence de forme paramétrique linéaire, obéissant aux lois type du moteur et/ou de la pompe.

3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'une fonction définissant le débit de refoulement comporte au moins un premier terme contenant une grandeur hydraulique et/ou électrique dépendante de la puissance et un second terme contenant une grandeur hydraulique et/ou électrique dépendante de la puissance, lesquelles sont respectivement combinées de manière multiplicative avec l'un des paramètres.

4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les paramètres forment une partie d'au moins une partie d'un modèle de pompe et sont combinés comme suit :

où :

q débit de la pompe,

p pression de refoulement de la pompe,

ω_r vitesse de rotation de la pompe,

T couple d'entraînement de la pompe, et

γ₁ à γ₃ paramètres du modèle de pompe partiel.

5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les paramètres forment une partie d'au moins une partie d'un modèle de pompe et sont combinés comme suit :

où :

q débit de la pompe,

p ression de refoulement de la pompe,

ω_r vitesse de rotation de la pompe,

T couple d'entraînement de la pompe, et

γ₀ à γ₃ paramètres du modèle de pompe partiel.

6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les paramètres forment une partie, de préférence, d'un autre modèle de pompe et sont combinés comme suit :

où :

p pression de refoulement de la pompe,

ω_r vitesse de rotation de la pompe,

T couple de rotation d'entraînement de la pompe, et

θ₀ à θ₈ paramètres du modèle de pompe partiel.

7. Procédé selon la revendication 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que l'on pose les équations :

und

gesetzt wird,
où

ω_e est la fréquence de l'alimentation en tension du moteur et

P_e est la puissance électrique absorbée par le moteur.

8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la quantité d'admission vers le trou d'alésage est déterminée en utilisant les équations suivantes :



où:

Zm niveau de fluide dans le trou d'alésage,

Δt intervalle de temps,

Δz_m variation du niveau de fluide pendant un intervalle de temps Δt,

q_in admission calculée dans le trou d'alésage,

A_w section transversale du trou d'alésage, et

η₀ .... n_k paramètres d'un modèle mathématique reproduisant l'admission dans le trou d'alésage.

9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le débit de refoulement de la pompe est déterminé en utilisant l'équation suivante :

où

q_out débit sortant de l'installation ;

q_pump débit de refoulement de la pompe,

p_out pression dans le réservoir d'expansion,

Δt intervalle de temps,

Δp_out variation de pression dans le réservoir d'expansion pendant l'intervalle de temps Δt, et

K_e constante du réservoir d'expansion.

10. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la partie du modèle de pompe selon la revendication 4 ou 5 est utilisée pour déterminer le débit de refoulement de la pompe pendant le fonctionnement.

11. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les paramètres sont de nouveau déterminés après un intervalle de temps et comparés avec ceux précédemment déterminés afin de surveiller le fonctionnement du groupe motopompe.

12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la puissance hydraulique de la pompe est déterminée à l'aide du modèle de pompe selon la revendication 4 ou 5 et la revendication 6, procédé dans lequel celle-ci est de nouveau déterminée après un intervalle de temps et est comparée avec celle précédemment déterminée afin de surveiller le rendement du groupe motopompe.

13. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les paramètres sont détectés de préférence automatiquement dans un mode d'identification et en ce que les valeurs caractéristiques précédemment déterminées sont ensuite utilisées dans un mode de fonctionnement pour déterminer des grandeurs de fonctionnement de l'installation, en particulier du groupe motopompe.

Zeichnung