Système hydraulique pour véhicule à détection de charge

Description

Domaine technique de l'invention.

[0001] L'invention concerne un système hydraulique pour véhicule utilitaire, comportant un dispositif de détection de charge (plus connu sous le terme anglais « Load Sensing »).

État de la technique.

[0002] Les véhicules utilitaires, par exemple les tracteurs agricoles, comportent généralement un système à détection de charge ou « Load Sensing ». Cette technologie permet de disposer de la puissance hydraulique optimale, à tout moment, dès qu'un récepteur hydraulique (par exemple un vérin ou tout autre type d'équipement ou outils) est sollicité. La détection de charge permet de contrôler le débit et la pression dans le circuit hydraulique, de sorte que le récepteur puisse recevoir quasi instantanément le débit et la pression nécessaires à son fonctionnement.

[0003] En se rapportant à la figure 1, un tel système hydraulique comprend :

• une pompe P à débit variable. Son orifice d'admission est relié à un réservoir de fluide Re. La pompe P comporte généralement un plateau mobile sur lequel sont fixés les pistons de la pompe. La position du plateau, et donc le débit et la pression générés, varie selon la sollicitation du circuit hydraulique. Ce plateau est lui-même piloté par un vérin 1, actionné par un dispositif de commande C. Ce type de pompe permet par exemple d'offrir un débit d'environ 100 L/min, avec une pression de service d'environ 200 bars (10⁵ Pa).
• au moins un récepteur hydraulique R relié à l'orifice de refoulement de la pompe P par un canal de pression 10, 10'. Ce récepteur est par exemple un moteur hydraulique, un vérin hydraulique d'un outil, etc.
• un dispositif restricteur de débit LS (ou distributeur « load sensing », ci-après « le distributeur LS ») disposé dans le canal de pression 10, entre la pompe P et le récepteur hydraulique R. Le distributeur LS est réglé à la valeur de commande du récepteur hydraulique R. Il permet d'ajuster le débit de la pompe P au débit utile Qu du récepteur R. Ce type de distributeur LS est bien connu de l'homme du métier et ne sera pas décrit plus en détails dans la suite de la description,
• un canal de régulation 20, 20' permet de transmettre la pression de charge réelle Pu du récepteur hydraulique R à un dispositif de commande C ajustant la pression de refoulement de la pompe P en fonction de ladite pression de charge. Typiquement, le dispositif de commande C ajuste la position du vérin 1 de la pompe P en fonction de la pression de charge Pu réclamée par le récepteur hydraulique R. En pratique, le dispositif de commande C est taré à une valeur ΔpLS. Ce type de dispositif de commande C est bien connu de l'homme du métier et ne sera pas décrit plus en détails dans la suite de la description.

[0004] Le fonctionnement d'un tel système hydraulique va maintenant être décrit. La pression de charge Pu demandée par le récepteur R est envoyée au dispositif de commande C via le canal de régulation 20, 20'. Le dispositif de commande C s'adapte à cette charge en maintenant la pression de refoulement de la pompe P à une valeur Pp=Pu+ΔpLS. Ainsi, pour un réglage fixé du distributeur LS, cette boucle d'asservissement permet de maintenir une différence de pression ΔP=P_LS-Pu=Pp-Pu=ΔpLS constante aux bornes dudit distributeur LS et donc de maintenir un débit constant Qu quelles que soient les variations de charge Pu demandées par le récepteur R.

[0005] Cependant, certains paramètres extérieurs au distributeur LS peuvent influencer le débit Qu. Ainsi, les pertes de charges parasites Δpa dans le canal de pression 10, en amont du distributeur LS, dues aux flexibles, aux raccords ou autres, génèrent une chute de pression juste devant ledit distributeur LS. Il en résulte alors une chute du débit théorique Qu puisque la différence de pression aux bornes du distributeur LS devient ΔP =P_LS-Pu=Pp-Δpa-Pu < ΔpLS.

[0006] De plus, la prise d'information de la pression de charge Pu peut être dégradée par des pertes de charge parasites dans le canal de régulation 20, 20' et/ou par un débit de fuite pouvant exister au niveau du dispositif de commande C. Dans les deux cas, la pression de charge restituée au niveau du dispositif de commande C est plus faible que la pression de charge réelle Pu. De fait, la pompe P fournit une pression Pp plus faible que celle théoriquement demandée.

[0007] Pour adapter les réglages « pompes » du véhicules aux caractéristiques du distributeur LS des outils, il est connu d'intégrer un dispositif amplificateur A' disposé dans le canal de régulation 20, 20' du véhicule. Ce dispositif amplificateur A' est configuré pour commander le dispositif de commande C avec une pression de charge Pu2 plus élevée que la pression de charge réelle Pu.

[0008] On connait plus particulièrement par les documents brevets EP 1.760.325 (AGCO) et EP 1.783.378 (AGCO), un dispositif amplificateur consistant en un distributeur de débit combiné à un distributeur avec tiroir de manoeuvre à deux positions et ressort de tarage. Outre le fait qu'un tel dispositif de correction nécessite deux composants relativement couteux (distributeur de débit + limiteur de pression) et qu'il doit être actionné manuellement par l'opérateur, le résultat obtenu n'est pas totalement satisfaisant. En effet, les pressions de commande du tiroir de manoeuvre ne permettent absolument pas de compenser les pertes de charges parasites entre la pompe et le bloc de distribution.

[0009] Face à cet état des choses, le principal objectif de l'invention est de proposer un dispositif de correction permettant de mieux compenser les effets néfastes liés à l'environnement du distributeur LS.

[0010] Un autre objectif de l'invention est de proposer un dispositif de correction de conception simple et peu onéreuse.

Divulgation de l'invention.

[0011] La solution proposée par l'invention est un système hydraulique pour véhicule utilitaire selon la revendication 1.

[0012] Selon une première variante de réalisation, le dispositif correcteur comporte une première entrée mise à l'échappement, et une seconde entrée reliée au canal de pression en amont du dispositif restricteur de débit, la seconde extrémité du tiroir de manoeuvre étant soumise à la pression au niveau de l'orifice d'entrée dudit dispositif restricteur de débit.

[0013] Dans cette première variante, la seconde entrée peut être reliée au canal de pression, au niveau de l'orifice de refoulement de la pompe ou à proximité de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit.

[0014] Selon une seconde variante de réalisation, le dispositif correcteur comporte une première entrée reliée au canal de pression en aval du dispositif restricteur de débit, et une seconde entrée reliée au canal de pression en amont dudit dispositif restricteur de débit, la seconde extrémité du tiroir de manoeuvre étant soumise à la pression au niveau de l'orifice d'entrée dudit dispositif restricteur de débit.

[0015] Dans cette seconde variante, la seconde entrée peut être reliée au canal de pression, au niveau de l'orifice de refoulement de la pompe, ou à proximité de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit. Et préférentiellement, la valeur de tarage ΔpLS du dispositif de commande et la valeur de tarage X du ressort du dispositif correcteur A sont telles que : ΔpLS-5(bars)<X<ΔpLS.

[0016] Selon une troisième variante de réalisation, le dispositif correcteur comporte une première entrée reliée au canal de pression en aval du dispositif restricteur de débit, et une seconde entrée reliée au canal de pression en amont du dispositif restricteur de débit, la seconde extrémité du tiroir de manoeuvre étant soumise à la pression de l'orifice de sortie du dispositif correcteur.

Description des figures.

[0017] D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description d'un mode de réalisation préféré qui va suivre, en référence aux dessins annexés, réalisés à titre d'exemples indicatifs et non limitatifs et sur lesquels :

• la figure 1 précitée schématise un système hydraulique à détection de charge et correcteur, du type connu de l'art antérieur,
• la figure 2 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon une première variante, dans un premier mode de réalisation,
• la figure 3 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon la première variante, dans un second mode de réalisation,
• la figure 4 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon une seconde variante, dans un premier mode de réalisation,
• la figure 5 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon la seconde variante, dans un second mode de réalisation,
• la figure 6 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon une troisième variante, dans un premier mode de réalisation,
• la figure 7 schématise un système hydraulique conforme à l'invention, selon la troisième variante, dans un second mode de réalisation.

Modes de réalisation de l'invention.

[0018] Le système hydraulique objet de l'invention est particulièrement destiné à être utilisé dans un véhicule utilitaire du type engin de chantier ou tracteur. Il convient particulièrement à des véhicules agricoles tels que les équipements tractés ou portés par un tracteur agricole réutilisant ses sources hydrauliques.

[0019] Lorsque des éléments du système hydraulique sont « connectés » ou « reliés » entre eux, on entend, au sens de la présente invention, que des conduit(e)s permettent de faire circuler le fluide d'un élément à l'autre.

[0020] Conformément à l'invention, et comme schématisé sur les figures 2 à 7, le dispositif correcteur A (ci-après « le correcteur ») consiste en un distributeur comportant un tiroir de manoeuvre 30 mobile entre au moins deux positions I, II. Chaque extrémité 31, 32 du tiroir 30 est soumise à une pression de commande. Une première extrémité 31 est en outre soumise à la pression X d'un ressort de tarage 310. La valeur de X dépend de la configuration du circuit hydraulique et peut être par exemple réglée entre 1 bar et 50 bars. La conception et le fonctionnement d'un tel distributeur sont connus de l'homme du métier et ne seront pas décrits plus en détails dans la suite de la description. Le correcteur A comporte au moins un orifice de sortie S relié au dispositif de commande C par le canal de régulation 20, 20'. Dans les modes de réalisation des figures 2 à 7, le correcteur A comporte en outre deux entrées e1, e2. Dans la première position I, la seconde entrée e2 est reliée à la sortie S, tandis que dans la seconde position II, la première entrée e1 est reliée à ladite sortie. Le distributeur est donc préférentiellement un distributeur 3/2 (3 voies et 2 positions). Le ressort de tarage 310 est disposé au niveau de la première extrémité 31 du tiroir 30 de sorte que ce dernier tende à se positionner selon la première position I.

[0021] Trois variantes de réalisation de l'invention vont maintenant être décrites plus en détails.

1) Première variante de réalisation (figures 2 et 3).

[0022] Dans cette variante préférée de réalisation, la première entrée e1 du correcteur A est mise à l'échappement, en étant en pratique reliée au réservoir Re. La seconde entrée e2 est reliée au canal de pression 10, en amont du distributeur LS, au niveau de l'orifice d'entrée dudit distributeur (figure 3) ou préférentiellement à proximité (sensiblement au même niveau) de l'orifice de refoulement de la pompe P (figure 2) pour avoir la pression maximale du circuit.

[0023] La première extrémité 31 du tiroir 30 est soumise à la pression Pu au niveau de l'orifice de sortie (ou pression de charge réelle) du distributeur LS et à la pression X du ressort de tarage 310. La seconde extrémité 32 du tiroir 30 est soumise à la pression P_LS au niveau de l'orifice d'entrée du distributeur LS.

[0024] Lorsque le récepteur R n'est pas sollicité, le distributeur LS est inactif et le débit Qu=0. Et la pression Pu est nulle. La pompe P fonctionnant, la pression P_LS augmente et devient supérieure à la pression de tarage X. Le tiroir 30 bascule dans la seconde position II où la première entrée e1 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la première entrée e1 étant reliée au réservoir Re, alors la pression Pu2=0 au niveau de l'orifice de sortie S du correcteur A. Donc la pression d'attente de la pompe P est Pp=ΔpLS.

[0025] Dans le cas où X>ΔpLS, le tiroir 30 reste dans la première position I où la seconde entrée e2 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la seconde entrée e2 étant reliée au canal de pression 10, la pression Pu2 augmente de sorte que la pression Pp de la pompe P augmente jusqu'à atteindre la valeur X. Donc la pression d'attente de la pompe P est Pp=X.

[0026] Lorsque le récepteur R est sollicité, le distributeur LS est actif et laisse passer un débit Qu. Etant donné que la pression Pu augmente, le tiroir 30 se positionne dans la première position I où la seconde entrée e2 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la seconde entrée e2 étant reliée au canal de pression 10, la pression Pu2 augmente entrainant de fait une augmentation de pression Pp de la pompe P. Le correcteur A s'équilibre dès que P_LS=Pu+X et ΔP=P_LS-Pu=X. La différence de pression ΔP aux bornes du distributeur LS reste donc constante et indépendante de l'environnement du circuit hydraulique. Ainsi, pour un réglage de débit donné du distributeur LS, celui-ci est conservé, quelles que soient les pertes de charges parasites en amont dudit distributeur LS et/ou les pertes de charges parasites dans le canal de régulation 20, 20'.

[0027] En écrivant l'équilibre des pressions dans le circuit hydraulique, il apparaît que :

• P_LS=Pp-Δpa (pertes de charges parasites dans le canal de pression 10, en amont du distributeur LS)
• PLS=PU+X
• Pp=Pu2-Δpc+ΔpLS (Δpc=pertes de charges parasites dans le canal de régulation 20', en aval du correcteur A)
  => Pu2=Pp+Δpc-ΔpLS=P_LS+Δpa+Δpc-ΔpLS= Pu+X+Δpa+Δpc-ΔpLS

[0028] L'intérêt supplémentaire de ce mode de réalisation réside dans son action à double sens. Lorsque X>ΔpLS, le correcteur A joue le rôle d'amplificateur de signal pour compenser les pertes de charges dues à l'environnement du circuit hydraulique (pertes de charges parasites dans canal de pression 10 et/ou dans canal de régulation 20', ...). Lorsque X<ΔpLS, le correcteur A joue le rôle de réducteur de signal pour compenser, par exemple, un réglage initial trop important du ΔpLS du dispositif de commande C.

2) Seconde variante de réalisation (figures 4 et 5).

[0029] Dans cette variante de réalisation, la première entrée e1 du correcteur A est reliée au canal de pression 10' en aval du distributeur LS, en particulier au niveau de l'orifice de sortie dudit distributeur. Comparée à la première variante (figures 2 et 3) où la première entrée e1 est reliée au réservoir Re, cette configuration diminue le nombre de connexions, en évitant la liaison audit réservoir.

[0030] La seconde entrée e2 est reliée au canal de pression 10, en amont du distributeur LS, à proximité de l'orifice d'entrée dudit distributeur (figure 5) ou préférentiellement à proximité (sensiblement au même niveau) de l'orifice de refoulement de la pompe P (figure 4).

[0031] La première extrémité 31 du tiroir 30 est soumise à la pression Pu au niveau de l'orifice de sortie (ou pression de charge réelle) du distributeur LS et à la pression X du ressort de tarage 310. La seconde extrémité 32 du tiroir 30 est soumise à la pression P_LS au niveau de l'orifice d'entrée du distributeur LS.

[0032] Lorsque le récepteur R n'est pas sollicité, le distributeur LS est inactif : le débit Qu=0 et la pression Pu=0. La pompe P fonctionnant, la pression P_LS augmente et devient supérieure à la pression de tarage X. Le tiroir 30 bascule dans la seconde position II où la première entrée e1 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la première entrée e1 étant reliée à la borne de sortie du distributeur LS, la pression Pu2=Pu=0 au niveau de l'orifice de sortie S du correcteur A. Donc la pression d'attente de la pompe P est Pp=ΔpLS.

[0033] Lorsque le récepteur R est sollicité, le distributeur LS est actif et laisse passer un débit Qu. Etant donné que la pression Pu augmente, le tiroir 30 se positionne dans la première position I où la seconde entrée e2 est reliée à la sortie S. Dans cette position, la seconde entrée e2 étant reliée au canal de pression 10, la pression Pu2 augmente entrainant de fait une augmentation de pression Pp de la pompe P. Le correcteur A s'équilibre dès que P_LS=PU+X et ΔP=P_LS-PU=X. La différence de pression ΔP aux bornes du distributeur LS reste donc constante et indépendante de l'environnement du circuit hydraulique. Ainsi, pour un réglage de débit donné du distributeur LS, celui-ci est conservé, quelles que soient les pertes de charges parasites en amont du distributeur LS et/ou les pertes de charges parasites dans le canal de régulation 20, 20'.

[0034] La demanderesse a mis en évidence que pour un réglage de la valeur X de tarage telle que : ΔpLS-5(bars)<X<ΔpLS, alors le fonctionnement du système hydraulique est optimal.

3) Troisième variante de réalisation (figures 6 et 7).

[0035] Dans cette variante de réalisation, la première entrée e1 du correcteur A est reliée au canal de pression 10' en aval du distributeur LS, en particulier au niveau de l'orifice de sortie dudit distributeur. La seconde entrée e2 est reliée au canal de pression 10, en amont du distributeur LS, à proximité de l'orifice d'entrée dudit distributeur (figure 7) ou préférentiellement à proximité (sensiblement au même niveau) de l'orifice de refoulement de la pompe P (figure 6).

[0036] La première extrémité 31 du tiroir 30 est soumise à la pression Pu (ou pression de charge réelle) au niveau de l'orifice de sortie du distributeur LS et à la pression X du ressort de tarage 310. La seconde extrémité 32 du tiroir 30 est soumise à la pression Pu2 au niveau de l'orifice de sortie S du correcteur A.

[0037] Lorsque le récepteur R n'est pas sollicité, le distributeur LS est inactif : le débit Qu=0 et la pression Pu=0. Le correcteur A agit comme un réducteur de pression en maintenant Pu2=X. Donc la pression d'attente de la pompe P est Pp=Pu2+ΔpLS=X+ΔpLS.

[0038] Lorsque le récepteur R est sollicité, le distributeur LS est actif et laisse passer un débit Qu. L'équilibre des pressions au niveau du correcteur A donne : Pu2=Pu+X. La pression au niveau du refoulement de la pompe P devient :

[0039] En écrivant l'équilibre des pressions dans le circuit hydraulique, il apparaît que :

• P_LS=Pp-Δpa (pertes de charges parasites dans le canal de pression 10, en amont du distributeur LS)
• Pp=Pu2-Δpc+ΔpLS (Δpc=pertes de charges parasites dans le canal de régulation 20, en aval du correcteur A)
• Pu2=Pu+X
  => La différence de pression aux bornes du distributeur LS : ΔP=P_LS-Pu=X-Δpc-Δpa+ΔpLS

[0040] Les X bars rajoutés par le correcteur A permettent de compenser les pertes de charges en amont et en aval du distributeur LS.

Revendications

1. Système hydraulique pour véhicule utilitaire, ledit système comportant :

- une pompe (P) à débit variable,

- au moins un récepteur hydraulique (R) relié à l'orifice de refoulement de la pompe (P) par un canal de pression (10, 10'),

- un dispositif restricteur de débit (LS) disposé dans le canal de pression (10), entre la pompe (P) et le récepteur hydraulique (R), ledit dispositif restricteur étant réglé à la valeur de commande dudit récepteur hydraulique,

- un dispositif de commande (C) taré à une valeur de pression (ΔpLS), ledit dispositif de commande ajustant la pression de refoulement de la pompe (P) en fonction d'une pression de charge et d'une pression de tarage (ΔpLS),

- un canal de régulation (20') permettant de transmettre au dispositif de commande (C) la pression de charge, ladite pression de charge étant une pression de charge (Pu2) différente de la pression de charge réelle (Pu) du récepteur hydraulique (R), lorsque ce dernier est sollicité,

- un dispositif correcteur (A) configuré pour commander le dispositif de commande (C) avec la pression de charge (Pu2) différente de la pression de charge réelle (Pu) du récepteur hydraulique (R), ledit dispositif correcteur consistant en un distributeur avec tiroir de manoeuvre (30) à deux positions (I, II) et ressort de tarage (310), ledit distributeur comportant au moins un orifice de sortie (S) relié au dispositif de commande (C) par le canal de régulation (20'),

se caractérisant par le fait que :

- le tiroir de manoeuvre (30) comprend une seconde entrée (e2) qui est reliée à l'orifice de sortie (S) lorsque ledit tiroir est dans une première position (I); et une première entrée (e1) qui est reliée audit orifice de sortie (S) lorsque ledit tiroir est dans une seconde position (II), le ressort de tarage (310) étant agencé de manière à ce que ledit tiroir tende à se positionner selon la première position,

- une première extrémité (31) du tiroir de manoeuvre (30) est soumise à la pression de charge réelle (Pu) au niveau de l'orifice de sortie du dispositif restricteur de débit (LS) et à la pression (X) du ressort de tarage (310),

- une seconde extrémité (32) du tiroir de manoeuvre (30) est soumise à la pression (P_LS) au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS) ou à la pression de charge (Pu2) différente de la pression de charge réelle (Pu), ladite pression de charge (Pu2) différente étant la pression au niveau de l'orifice de sortie (S) dudit tiroir.

2. Système selon la revendication 1, dans lequel :

- le dispositif correcteur (A) comporte :

• une première entrée (e1) mise à l'échappement,

• une seconde entrée (e2) reliée au canal de pression (10) en amont du dispositif restricteur de débit (LS),

- la seconde extrémité (32) du tiroir de manoeuvre (30) est soumise à la pression (P_LS) au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS).

3. Système selon la revendication 2, dans lequel la seconde entrée (e2) est reliée au canal de pression (10), à proximité de l'orifice de refoulement de la pompe (P).

4. Système selon la revendication 2, dans lequel la seconde entrée (e2) est reliée au canal de pression (10), au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS).

5. Système selon la revendication 1, dans lequel :

- le dispositif correcteur (A) comporte :

• la première entrée (e1) reliée au canal de pression (10') en aval du dispositif restricteur de débit (LS),

• la seconde entrée (e2) reliée au canal de pression (10) en amont du dispositif restricteur de débit (LS),

- la seconde extrémité (32) du tiroir de manoeuvre (30) est soumise à la pression (P_LS) au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS).

6. Système selon la revendication 5, dans lequel la seconde entrée (e2) est reliée au canal de pression (10), à proximité de l'orifice de refoulement de la pompe (P).

7. Système selon la revendication 5, dans lequel la seconde entrée (e2) est reliée au canal de pression (10), au niveau de l'orifice d'entrée du dispositif restricteur de débit (LS).

8. Système selon l'une des revendications 5 à 7, dans lequel la valeur de tarage (ΔpLS) du dispositif de commande (C) et la valeur de tarage (X) du ressort (310) du dispositif correcteur (A) sont telles que :

Ansprüche

1. Hydrauliksystem für ein Nutzfahrzeug, das System umfassend:

- eine Pumpe (P) mit variablem Durchsatz,

- mindestens einen hydraulischen Empfänger (R), der durch einen Druckkanal (10, 10') mit der Abgabeöffnung der Pumpe (P) verbunden ist,

- eine Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS), die in dem Druckkanal (10) zwischen der Pumpe (P) und dem hydraulischen Empfänger (R) angeordnet ist, wobei die Beschränkungsvorrichtung auf den Steuerwert des hydraulischen Empfängers eingestellt ist,

- eine Steuervorrichtung (C), die auf einen Druckwert (ΔpLS) tariert ist, wobei die Steuervorrichtung den Abgabedruck der Pumpe (P) in Abhängigkeit von einem Lastdruck und einem Tarierdruck (ΔpLS) einstellt,

- einen Einstellkanal (20'), der erlaubt, den Lastdruck an die Steuervorrichtung (C) zu übertragen, wobei der Lastdruck ein Lastdruck (Pu2) ist, der sich von dem tatsächlichen Lastdruck (Pu) des hydraulischen Empfängers (R) unterscheidet, wenn letzterer beansprucht wird,

- eine Korrekturvorrichtung (A), die ausgelegt ist, die Steuervorrichtung (C) mit dem Lastdruck (Pu2) zu steuern, der sich von dem tatsächlichen Lastdruck (Pu) des hydraulischen Empfängers (R) unterscheidet, wobei die Korrekturvorrichtung aus einem Verteiler mit Betätigungsschieber (30) mit zwei Positionen (I, II) und Tarierfeder (310) besteht, der Verteiler umfassend mindestens eine Ausgangsöffnung (S), die durch den Einstellkanal (20') mit der Steuervorrichtung (C) verbunden ist,

dadurch gekennzeichnet, dass:

- der Betätigungsschieber (30) einen zweiten Eingang (e2) umfasst, der mit der Ausgangsöffnung (S) verbunden ist, wenn sich der Schieber in einer ersten Position (I) befindet; und einen ersten Eingang (e1), der mit der Ausgangsöffnung (S) verbunden ist, wenn sich der Schieber in einer zweiten Position (II) befindet, wobei die Tarierfeder (310) derart angeordnet ist, dass der Schieber dazu neigt, sich gemäß der ersten Position zu positionieren,

- ein erstes Ende (31) des Betätigungsschiebers (30) mit dem tatsächlichen Lastdruck (Pu) an der Ausgangsöffnung der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) und mit dem Druck (X) der Tarierfeder (310) beaufschlagt ist,

- ein zweites Ende (32) des Betätigungsschiebers (30) mit dem Druck (P_LS) an der Eingangsöffnung der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) oder mit dem Lastdruck (Pu2), der sich von dem tatsächlichen Lastdruck (Pu) unterscheidet, beaufschlagt ist, wobei der unterschiedliche Lastdruck (Pu2) der Druck an der Ausgangsöffnung (S) des Schiebers ist.

2. System nach Anspruch 1, wobei:

- die Korrekturvorrichtung (A) Folgendes umfasst:

• einen entlasteten ersten Eingang (e1),

• einen zweiten Eingang (e2), der mit dem Druckkanal (10) stromauf der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) verbunden ist,

- das zweite Ende (32) des Betätigungsschiebers (30) mit dem Druck (P_LS) an der Eingangsöffnung der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) beaufschlagt ist.

3. System nach Anspruch 2, wobei der zweite Eingang (e2) mit dem Druckkanal (10) in der Nähe der Abgabeöffnung der Pumpe (P) verbunden ist.

4. System nach Anspruch 2, wobei der zweite Eingang (e2) mit dem Druckkanal (10) an der Eingangsöffnung der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) verbunden ist.

5. System nach Anspruch 1, wobei:

- die Korrekturvorrichtung (A) Folgendes umfasst:

• den ersten Eingang (e1), der mit dem Druckkanal (10') stromab der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) verbunden ist,

• den zweiten Eingang (e2), der mit dem Druckkanal (10) stromauf der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) verbunden ist,

- das zweite Ende (32) des Betätigungsschiebers (30) mit dem Druck (P_LS) an der Eingangsöffnung der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) beaufschlagt ist.

6. System nach Anspruch 5, wobei der zweite Eingang (e2) mit dem Druckkanal (10) in der Nähe der Abgabeöffnung der Pumpe (P) verbunden ist.

7. System nach Anspruch 5, wobei der zweite Eingang (e2) mit dem Druckkanal (10) an der Eingangsöffnung der Durchsatzbeschränkungsvorrichtung (LS) verbunden ist.

8. System nach einem der Ansprüche 5 bis 7, wobei der Tarierwert (ΔpLS) der Steuervorrichtung (C) und der Tarierwert (X) der Feder (310) der Korrekturvorrichtung (A) derart sind, dass Folgendes gilt:

Claims

1. Hydraulic system for a utility vehicle, the said system comprising:

- a variable-output pump (P),

- at least one hydraulic receiver (R) connected to the delivery orifice of the pump (P) by a pressure line (10, 10'),

- a flow restrictor device (LS) arranged in the pressure line (10) between the pump (P) and the hydraulic receiver (R), the said restrictor device being regulated to the control value of the said hydraulic receiver,

- a control device (C) set to a pressure value (ΔpLS), the said control device adjusting the delivery pressure of the pump (P) as a function of a load pressure and of a set pressure (ΔpLS),

- a regulating line (20') allowing the load pressure to be transmitted to the control device (C), the said load pressure being a load pressure (Pu2) different from the actual load pressure (Pu) of the hydraulic receiver (R) when a demand is placed on the latter,

- a corrector device (A) configured to control the control device (C) with the load pressure (Pu2) different from the actual load pressure (Pu) of the hydraulic receiver (R), the said corrector device consisting of a directional control valve with two-position (I, II) operating slide (30) and set spring (310), the said directional control valve comprising at least one outlet orifice (S) connected to the control device (C) by the regulating line (20'),

characterized in that:

- the operating slide (30) comprises a second inlet (e2) which is connected to the outlet orifice (S) when the said slide is in a first position (I); and a first inlet (e1) which is connected to the said outlet orifice (S) when the said slide is in a second position (II), the set spring (310) being arranged in such a way that the said slide has a tendency to position itself in the first position,

- a first end (31) of the operating slide (30) is subjected to the actual load pressure (Pu) at the outlet orifice of the flow restrictor device (LS) and to the pressure (X) of the set spring (310),

- a second end (32) of the operating slide (30) is subjected to the pressure (P_LS) at the inlet orifice of the flow restrictor device (LS) or to the load pressure (Pu2) different from the actual load pressure (Pu), the said different load pressure (Pu2) being the pressure at the outlet orifice (S) of the said slide.

2. System according to Claim 1, in which:

- the corrector device (A) comprises:

• a first inlet (e1) connected to exhaust,

• a second inlet (e2) connected to the pressure line (10) upstream of the flow restrictor device (LS),

- the second end (32) of the operating slide (30) is subjected to the pressure (P_LS) at the inlet orifice of the flow restrictor device (LS).

3. System according to Claim 2, in which the second inlet (e2) is connected to the pressure line (10) near the delivery orifice of the pump (P).

4. System according to Claim 2, in which the second inlet (e2) is connected to the pressure line (10) at the inlet orifice of the flow restrictor device (LS) .

5. System according to Claim 1, in which:

- the corrector device (A) comprises:

• the first inlet (e1) connected to the pressure line (10') downstream of the flow restrictor device (LS),

• the second inlet (e2) connected to the pressure line (10) upstream of the flow restrictor device (LS),

- the second end (32) of the operating slide (30) is subjected to the pressure (P_LS) at the inlet orifice of the flow restrictor device (LS).

6. System according to Claim 5, in which the second inlet (e2) is connected to the pressure line (10) near the delivery orifice of the pump (P).

7. System according to Claim 5, in which the second inlet (e2) is connected to the pressure line (10) at the inlet orifice of the flow restrictor device (LS) .

8. System according to one of Claims 5 to 7, in which the set value (ΔpLS) of the control device (C) and the set value (X) of the spring (310) of the corrector device (A) are such that:

Dessins