ATBECHDEDKESFRGBGRITLILUNLSEMCPTIESILTLVFIROMKCYALTRBGCZEEHUPLSK..HRIS..MTNORS..SM..................*JBDM Ver 0.1.63 (23 May 2017) - 2100000/02739918FASCICULE DE BREVET EUROPEENB120180307EP12759659.12012073020140228frfrfr115714820110804FR20180307201810201406112014242018030720181020170929F25B 5/02 20060101AFI20130219BHEP F25B 30/02 20060101ALI20130219BHEP F25B 40/02 20060101ALI20130219BHEP F25B 47/00 20060101ALI20130219BHEP deSYSTEM UND VERFAHREN ZUR OPTIMIERUNG DES BETRIEBS EINES WÄRMEPUMPENSYSTEMSenSYSTEM AND METHOD FOR OPTIMISING THE OPERATION OF A HEAT PUMP SYSTEMfrINSTALLATION ET PROCÉDÉ D'OPTIMISATION DE FONCTIONNEMENT D'UNE INSTALLATION DE POMPE À CHALEUREP-A2- 1 801 522DE-A1- 2 921 257DE-A1- 3 128 352DE-A1- 3 323 338DE-A1-102005 018 125FR-A1- 2 338 465FR-A1- 2 901 015FR-A1- 2 909 440GB-A- 2 001 422JP-A- 2009 250 464US-A1- 2009 173 091RAMOS, Fernando44 Rue Saint HubertF-91390 Morsang Sur OrgeFRPrestiClim101364472PRESTICLIM/01/EChemin Latéral Rue de la Martinière91570 BievresFRDebay, Yves100736789Cabinet Debay 126 Elysee 2F-78170 La Celle Saint CloudFRALATBEBGCHCYCZDEDKEEESFIFRGBGRHRHUIEISITLILTLULVMCMKMTNLNOPLPTRORSSESISKSMTREP201206490220120730frWO201301757220130207201306 DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION

La présente invention se rapporte au domaine des pompes à chaleur. L'invention concerne plus particulièrement un procédé d'optimisation de fonctionnement d'une installation de pompe à chaleur, dans laquelle le fluide de cycle sous-refroidi par le dégivrage d'un échangeur thermique permet d'améliorer le rendement de l'installation. L'invention concerne également une installation de pompe à chaleur à rendement amélioré fonctionnant en continu.

ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION

De façon connue en soi, une pompe à chaleur capte de l'énergie thermique d'un environnement extérieur ou plus généralement d'une source de chaleur dite source froide pour la restituer dans un circuit de chauffage, de l'eau circulant dans ce circuit, généralement à l'intérieur d'un bâtiment. Une pompe à chaleur comprend classiquement un compresseur, un condenseur pour fournir de la chaleur, un détendeur préparant la réaction de vaporisation en abaissant la pression du liquide (pour fournir un liquide basse pression à l'évaporateur) et un évaporateur. L'évaporateur consiste généralement en un échangeur thermique dans lequel le fluide frigorigène liquide est vaporisé par la chaleur extraite de la source froide.

Le coefficient de performance COP d'une pompe à chaleur se définit comme le ratio entre la puissance calorifique délivrée au niveau du condenseur et le travail fourni. Ce travail correspond à la puissance électrique consommée par le moteur pour mouvoir le système de compression, appelée également « puissance absorbée ». Le coefficient de performance est souvent très inférieur à 3 pour des pompes à chaleur fonctionnant dans des milieux où la température extérieure est par exemple inférieure à 0°C. Il existe donc depuis longtemps un besoin pour augmenter le coefficient de performance des pompes à chaleur.

Toujours en se basant sur le fonctionnement classique d'une installation de pompe à chaleur, il est essentiel de noter que l'évaporateur, qui prélève de la chaleur à la source froide, sera donc soumis à des températures très basses. Pour éviter une baisse du débit de circulation du fluide de cycle et donc une chute de rendement, il est nécessaire de dégivrer périodiquement l'évaporateur. Pour procéder à ce dégivrage, il est courant :

Ces deux façons de procéder ne permettent cependant pas d'assurer un fonctionnement en continu de l'installation, et donc une alimentation continue du circuit de chauffage.

Il est connu dans l'état de la technique, par le document US 3,777,508 A ou son équivalent DE 2,243,784 A , une pompe à chaleur dont le rendement et l'efficacité de dégivrage d'un évaporateur est amélioré en dérivant une partie du fluide de cycle vers un échangeur de chaleur électrique, qui fournit un surplus d'énergie calorifique au fluide de cycle pour le réinjecter dans l'évaporateur.

Cependant, ce type d'installation engage périodiquement une consommation d'énergie électrique importante alors qu'au même moment, la pompe à chaleur ne fournit pas ou peu d'énergie. Ainsi le coefficient de performance de la pompe à chaleur baisse inexorablement.

Il est également connu dans l'état de la technique la possibilité d'utiliser plusieurs évaporateurs dans l'installation de pompe à chaleur, afin d'assurer un fonctionnement continu de l'installation et une alimentation continue du circuit de chauffage. En d'autre terme, même pendant le dégivrage d'un évaporateur, pourvu qu'au moins un autre continue de fonctionner, la pompe à chaleur sera en mesure de délivrer de la chaleur. Un tel dispositif est décrit dans le document US 2006/0,144,060 A1 : une installation de pompe à chaleur est composée de plusieurs évaporateurs, dont les performances peuvent être mutualisées. Quand un des évaporateurs a besoin d'être dégivré, le sens de circulation du fluide de cycle est inversé dans cet évaporateur, mais les autres continuent d'échanger de la chaleur avec la source froide. De cette manière, le condenseur fonctionne de manière continue ce qui permet à l'installation de fournir de la chaleur même pendant le dégivrage d'un évaporateur. Une telle pompe à chaleur est aussi décrite dans US2009173091 A1.

Cependant, rien dans ce type d'installation ne permet d'améliorer le rendement de la pompe à chaleur.

DESCRIPTION GENERALE DE L'INVENTION

La présente invention a donc pour objet de pallier un ou plusieurs des inconvénients de l'art antérieur en proposant une installation de pompe à chaleur récupérant un maximum d'énergie de façon à augmenter son coefficient de performance, et fournissant de la chaleur en continu tout en dégivrant une partie de l'installation lorsque cela est nécessaire.

A cet effet, l'invention concerne une installation de pompe à chaleur selon la Revendication 1, fonctionnant à partir d'une source froide, comprenant un circuit doté d'au moins un compresseur, d'un condenseur, de moyens de détente, et d'au moins un évaporateur, un fluide de cycle circulant dans le circuit, le condenseur étant refroidi par un fluide à chauffer, caractérisée en ce qu'elle comporte :

l'installation comprenant en outre un caisson renfermant les composants de la pompe à chaleur, le caisson formant ainsi des espaces semi-clos entre chaque ventilateur et une paroi interne du caisson en regard de chaque ventilateur, chaque ventilateur étant placé contre chaque système échangeur le long de leur hauteur h, le flux d'air généré par chaque ventilateur entrant par une ouverture basse du caisson et remontant vers un système échangeur, traversant de part en part la deuxième zone d'échange dudit système échangeur, puis redescendant et ressortant du caisson par une ouverture située sous chaque évaporateur dans le bas du caisson, ces espaces semi-clos permettant de favoriser le dégivrage des évaporateurs par la présence d'air chaud en haut du caisson. Ainsi, l'installation composée d'au moins deux systèmes échangeurs permet de réaliser deux optimisations dans le cadre du fonctionnement de l'installation. D'une part, le fluide de cycle en traversant la première zone d'échange d'un premier système échangeur, cède une partie de son énergie calorifique à ce dernier afin de le dégivrer. D'autre part, cette extraction de chaleur permet de refroidir le fluide de cycle et à cet effet d'augmenter significativement le rendement de la pompe à chaleur.

Selon une autre particularité, le mode de fonctionnement de l'installation dépend de la température extérieure, mesurée par des moyens de mesure thermométrique contrôlés par un processeur et un logiciel, actionnant les moyens de contrôle en fonction du mode requis pour la température extérieure correspondante.

Ainsi, L'installation est conçue pour fonctionner dans différents mode suivant la température extérieure, pour assurer dans tous les cas une restitution continue de la chaleur dans le circuit de chauffage.

Selon une autre particularité, chaque système échangeur comprend :

Ainsi, chaque échangeur en fonctionnement peut recevoir un flux d'air latéral qui va instantanément se refroidir dans la zone correspondant aux côtés d'entrée et de sortie du flux d'air, sur lesquels on trouve la canalisation de l'évaporateur dans laquelle circule le fluide de cycle. La zone située au centre du système échangeur réchauffe et dégivre la zone en prenant des calories au fluide de cycle circulant dans la canalisation de la zone d'échange.

Selon une autre particularité, la deuxième zone d'échange de chaleur, entourant la première zone d'échange de chaleur de chaque système échangeur, est du type tube à ailettes.

Selon une autre particularité, chaque système échangeur comprend un radiateur incluant les deux zones d'échange.

Selon une autre particularité, chacune desdites zones d'échange s'étend sur toute la hauteur d'un volume occupé par chaque système échangeur.

Ainsi, les échanges de chaleur entre le fluide de cycle et les zones d'échange du système échangeur sont maximisés.

Un objectif supplémentaire de l'invention est de proposer une méthode d'optimisation de fonctionnement d'une installation de pompe à chaleur, à rendement amélioré et d'échanges calorifiques continus.

A cet effet, l'invention concerne un procédé d'optimisation de fonctionnement d'une installation de pompe à chaleur selon la Revendication 8, fonctionnant à partir d'une source froide, comprenant un circuit doté d'au moins un compresseur, d'un condenseur, de moyens de détente, d'un fluide de cycle circulant dans le circuit, d'au moins un système échangeur remplissant une fonction d'évaporateur, des moyens de contrôle et de dérivation et un caisson renfermant les composants de la pompe à chaleur, caractérisé en ce qu'il comporte :

Selon une autre particularité, le procédé comprend une étape de fonctionnement simultané, les moyens de dérivation du flux de fluide de cycle étant ouverts et les moyens de contrôle étant fermés, permettant le réchauffement du fluide de cycle dans les deux évaporateurs simultanément.

Selon une autre particularité, le procédé comprend une étape de basculement d'un mode de fonctionnement à l'autre lorsque la température extérieure, mesurée à l'aide d'au moins un capteur thermométrique, franchit une valeur seuil.

Selon une autre particularité, le procédé comprend une étape de sous-refroidissement du fluide de cycle et de dégivrage des systèmes échangeurs uniquement réalisée avec les systèmes échangeurs de l'installation de pompe à chaleur, sans interruption de l'étape amont de refroidissement du fluide de cycle dans le condenseur.

Selon une autre particularité, le fluide de cycle est amené à un état supercritique dans une partie du circuit.

Ainsi, après la phase de détente du fluide de cycle, ce dernier se trouve dans des conditions de pression et de température telles qu'il y a coexistence des phases liquide et gazeuse. Le réchauffement du fluide de cycle dans l'évaporateur va entrainer un gain d'enthalpie à pression constante et induire un passage progressif à l'état gazeux du fluide de cycle.

Selon une autre particularité, le procédé comprend une étape de circulation d'air au niveau des systèmes échangeurs atteignant une vitesse d'au moins 2 m/s.

Selon une autre particularité, le procédé comprend une étape d'évaporation dans la zone d'échange remplissant la fonction d'évaporateur réalisée à une température maximum comprise entre -10 °C et -20 °C.

L'invention, avec ses caractéristiques et avantages, ressortira plus clairement à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés dans lesquels :

DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES DE L'INVENTION

En référence aux figures 1 et 2, l'installation de pompe à chaleur fonctionne à partir d'une source froide (A). L'installation comprenant conventionnellement un circuit doté d'au moins un compresseur (1), d'un condenseur (2), d'au moins deux détendeur (3, 3') d'au moins deux évaporateurs (4, 4') et d'au moins deux ventilateurs (5, 5'). Le fluide de cycle qui circule dans le circuit peut par exemple être un fluide frigorifique connu en soi (fluide frigorigène R134a, R22 ou autre fluide similaire), pouvant être amené ou non à un état supercritique.

Dans un fonctionnement de pompe à chaleur, par exemple celui d'une installation de chauffage ou d'un chauffe-eau, le condenseur (2) est refroidi par un fluide à chauffer. L'installation comprend au moins deux systèmes (12, 12') échangeurs avec le fluide de cycle, chacun doté d'une première zone (Z1, Z1') d'échange de chaleur destinée au refroidissement du fluide de cycle et d'une seconde zone (Z2, Z2') d'échange de chaleur entourant la première (Z1, Z1') et destinée au réchauffement du fluide de cycle.

Tandis qu'au moins une canalisation (21, 22) du circuit en amont du système de détente (3, 3') est placée dans la première zone (Z1, Z1') d'échange, la seconde zone (Z2, Z2') correspond à l'évaporateur (4, 4') du circuit. En référence à la figure 4, des ventilateurs (5, 5') à pales placés à côté des systèmes échangeurs (12, 12') génèrent un flux par exemple circulaire ou hélicoïdal traversant de part en part la deuxième zone (Z2, Z2') d'échange avant de sortir du caisson enfermant l'ensemble ventilateur-système échangeur (5, 5', 12, 12'). La figure 4 montre un positionnement des ventilateurs (5, 5') au niveau des parties latérales d'un caisson (50) renfermant les composants (1, 2, 12, 12', 3, 3', 4, 4') de la pompe à chaleur. Ledit caisson (fig 4, 50) est réalisé avec des ouvertures vers le bas (51, 51') et en dessous (52, 52') des évaporateurs (4, 4') de telle sorte que le flux d'air généré par le fonctionnement des ventilateurs (5, 5') et traversant de part en part la deuxième zone d'échange (S2, Z2') des systèmes échangeurs (12, 12'), entre et ressorte par le bas du caisson (50). Ainsi, l'espace semi-clos (53, 53') formé par le caisson et existant entre chaque ventilateur (5, 5') adjacent à un évaporateur (4, 4') et la paroi interne du caisson (50) en regard de chaque ventilateur (5, 5'), permet lorsque un ventilateur (5, 5') est arrêté de maintenir l'air chaud réchauffé par le fluide de cycle dans le haut du caisson (50), la densité de l'air chaud étant plus faible que celle de l'air froid, favorise ainsi le dégivrage de l'évaporateur (4, 4') adjacent au ventilateur (5, 5') à l'arrêt.

Les systèmes échangeurs (12, 12') sont constitués de deux zones disjointes (Z1 et Z1', Z2 et Z2') d'échange, dans lesquelles circulent le fluide de cycle. Tandis que la première zone (Z1, Z1') d'échange, en amont du détendeur (3, 3') dans le sens de circulation, est traversée par le fluide de cycle de manière à réchauffer le système (12, 12') échangeur, la deuxième zone (Z2, Z2') est traversée en aval du détendeur (3, 3') de manière à ce que l'évaporateur (4, 4') réchauffe le fluide de cycle par extraction de la chaleur de la source froide (A). Afin d'alimenter de façon homogène plusieurs circuits sur le système échangeur (12, 12'), l'alimentation de l'évaporateur (4, 4') après la sortie du détendeur (3, 3') peut s'effectuer avec un distributeur (E2, E2'). Dans ce cas, plusieurs circuits de la seconde zone (Z2, Z2') d'échange sont alimentés parallèlement. La première zone (Z1, Z1') constitue un échangeur liquide/air.

En référence à la figure 1, le système (12, 12') échangeur peut comporter des ailettes parallèles alignées suivant un axe. Ces ailettes peuvent être espacées entre elles de 3,2 mm ou de tout autre écart conventionnel. Ce système (12, 12') se répartit entre un premier côté, commun à une pluralité d'ailettes, de ladite deuxième zone (Z2, Z2') qui reçoit le flux d'air pénétrant dans le système (12, 12') échangeur selon une direction à composante perpendiculaire à l'axe d'alignement des ailettes ou parallèle aux ailettes, et un deuxième côté commun à la même pluralité d'ailettes qui est opposé au premier côté pour faire ressortir ledit flux d'air du système (12, 12') échangeur. La canalisation (21, 22) destinée à recevoir de la chaleur issue du flux d'air sortant forme tout ou partie de l'évaporateur (4, 4') du circuit et est positionnée de part et d'autre des côtés du système (12, 12') échangeur. Le pourcentage d'humidité relative du flux d'air utilisé peut être de 90%. De manière non limitative, la circulation d'air s'effectue avec une vitesse comprise entre 1 et 2,5 m/s, pour une face d'entrée dans le système échangeur (12, 12') ayant une superficie de l'ordre de 0,1 de 5 m2 et même plus. Le débit peut aussi atteindre 15m3/s et même plus pour des applications à des bâtiments industriels.

Le système (12, 12') échangeur peut aussi être dépourvu d'ailettes et comporter essentiellement un tube lisse en matière inoxydable, ce qui le rend adapté pour des utilisations dans des atmosphères corrosives ou chargées.

Dans l'exemple qui suit, la température du fluide de cycle (liquide) est de 65° à l'entrée (E1, E1') d'un système échangeur (12, 12'), la température de condensation pouvant être de 67°C. Le fluide de cycle qui sort de la première zone (Z1, Z1') est refroidi à une température de 8°C et est conduit via la sortie (S1, S1') vers le détendeur (3, 3').

Dans un mode de réalisation de l'invention, le volume occupé par chaque système échangeur (12, 12') peut avoir une hauteur (h) sensiblement constante. Le flux d'air traverse par exemple une surface complète de ce volume globalement parallélépipédique, en entrant par la deuxième zone (Z2, Z2') d'échange, c'est à dire par le premier côté. En référence à la figure 1, la hauteur (h) est de préférence supérieure à la profondeur (d) du système échangeur (12, 12'). Cette profondeur peut être constante et de l'ordre de 0,1 à 0,2 m alors que la surface de la face d'entrée du flux d'air peut correspondre à 1 m2 et plus. Les systèmes échangeurs (12, 12') peuvent avantageusement être positionnés de façon verticale, comme illustré dans la figue 1. Dans une forme de réalisation préférée, chacune des zones (Z1 et Z1', Z2 et Z2') d'échange s'étend sur toute la hauteur (h) du volume occupé par le système échangeur (12, 12'). L'épaisseur de la seconde zone (Z2, Z2') d'échange où est localisé l'évaporateur (4, 4') peut être comparable à ou correspondre au moins au triple de l'épaisseur de la première zone (Z1, Z1') d'échange. En référence à la figure 3, Il y a quatre rangs pour l'échange réalisé dans l'évaporateur (4, 4') et un simple rang pour l'échange de sous-refroidissement. L'épaisseur de ladite seconde zone (Z2, Z2') est donc bien supérieure dans ce cas à l'épaisseur de la première zone (Z1, Z1') d'échange.

On comprend que la taille du système échangeur (12, 12') incluant les deux zones (Z1 et Z1', Z2 et Z2') est variable en fonction des puissances envisagées. L'épaisseur totale de la surface d'échange peut être de 180 mm pour 5 rangs : 4 rangs pour l'évaporateur (4, 4') et 1 rang pour la zone (Z1, Z1') formant le sous-refroidisseur et le dégivreur. Le pompage de calories vers le fluide de cycle dans la seconde zone d'échange (Z2, Z2') nécessite un surplus d'épaisseur par rapport à l'opération de libération de calories effectuée dans la zone (Z1, Z1') de sous-refroidissement. De manière non limitative, la taille du système (12, 12') échangeur de la figure 1 est de 1000 x 1000 x 150. Il faut ici préciser que ce type de dimensionnement avec accolement selon la plus grande section (1 m2 dans ce cas) du sous-refroidisseur de l'échangeur (12, 12') contre l'évaporateur (4, 4') permet d'optimiser le dégivrage.

Dans un mode de réalisation, le circuit se divise en au moins deux canalisations (21, 22) à la sortie du condenseur (2), chacune des canalisations (21, 22) étant connectée à l'entrée (E1, E1') de la première zone (Z1, Z1') d'un système échangeur (12, 12'). Entre la sortie (S1, S1') de la première zone (Z1, Z1') et le détendeur (3, 3'), lui même situé en amont de l'entrée (E2, E2') de la deuxième zone (Z2, Z2') d'échange, est installé un système de contrôle (6, 6') de la circulation du fluide de cycle, par exemple une électrovanne, pilotée par exemple par un logiciel sur la base de données temporelles et de données recueillies par exemple à l'aide de capteurs de température. Les détendeurs (3, 3') et les systèmes de contrôle (6, 6') sont extérieurs aux systèmes échangeurs (12, 12'). Dans un mode de réalisation, les canalisations (21, 22) se divisent en amont de l'entrée dans la première zone (Z1, Z1') d'échange et fusionnent en aval des moyens de contrôle (6, 6'), créant une dérivation permettant d'éviter la circulation du fluide de cycle dans la première zone (Z1, Z1') d'échange. La circulation du fluide de cycle dans ces circuits de dérivation est contrôlée par des moyens de dérivation (7, 7'), qui peuvent être du même type que les moyens de contrôle (6, 6'). Les canalisations (21, 22) connectés aux sorties (S2, S2') des évaporateurs (4, 4') fusionnent en amont du compresseur (1), formant une unique canalisation connectée à l'entrée du compresseur (1). L'entrée (E2, E2') et/ou la sortie (S2, S2') des évaporateurs peut être placée à un même niveau de hauteur que l'entrée (E1, E1') ou la sortie (S1, S1') de la partie circuit en amont des détendeurs (3, 3') placées dans la première zone (Z1, Z1') d'échange. Dans l'exemple de la figure 1, seule la sortie (S1, S1') de la première zone (Z1, Z1') d'échange est placée à un niveau de hauteur différent des autres entrées (E1 et E1', E2 et E2') ou de la sortie (S2, S2') de la deuxième zone (Z2, Z2') d'échange des systèmes échangeurs (12, 12').

Comme illustré par le diagramme de la figure 6, le refroidissement du fluide de cycle en amont du détendeur (3, 3') se traduit par un sous-refroidissement par rapport à un cycle normal (C1). Le cycle (C2) obtenu permet donc de démarrer la détente avec un fluide de moindre enthalpie. L'effet de ce sous-refroidissement est d'obtenir en fin de détente (isenthalpique) une augmentation du taux de liquide pour le fluide de cycle arrivant dans l'évaporateur (4, 4'). Par conséquent, La capacité de l'évaporateur (4, 4') peut être améliorée.

En référence à la figure 1, le système échangeur (12, 12') peut comprendre un radiateur incluant les deux zones (Z1 et Z1', Z2 et Z2') d'échange.

Pour obtenir le complément d'efficacité comme illustré à la figure 6, et pour proposer le dégivrage des systèmes (12, 12') échangeurs sans inversion de cycle et sans interruption du refroidissement du fluide de cycle dans le condenseur (2), il est proposé selon l'invention un procédé d'optimisation du fonctionnement d'une installation de pompe à chaleur. Dans un mode de fonctionnement, en référence aux figures 5a et 5b, le fluide de cycle circule alternativement, à l'aide des systèmes de contrôle, dans l'une ou l'autre portion du circuit en aval du condenseur. A un instant T, et en référence à la figure 5a, un des systèmes de contrôle, par exemple le deuxième (6'), est fermé, empêchant ainsi la circulation du fluide de cycle dans la première zone (Z1') du deuxième système (12') échangeur, tandis que le premier système de contrôle (6) est ouvert. Le fluide de cycle se dirige donc par l'entrée (E1) dans la première zone (Z1) d'échange du premier système (12) échangeur. Il se produit alors une extraction de calories du fluide de cycle vers le premier système (12) échangeur, avec pour effet combiné le sous-refroidissement du fluide de cycle et le dégivrage de l'évaporateur (4) du premier système (12) échangeur, le dégivrage étant d'autant plus efficace que le ventilateur (5) est à l'arrêt, arrêtant la circulation d'air de la source froide (A), l'air chaud réchauffé par le fluide de cycle restant de plus emprisonné dans le caisson (50) à proximité de l'échangeur (12) et du ventilateur (5) à l'arrêt favorise le dégivrage de l'évaporateur (4) adjacent au ventilateur (5) à l'arrêt. Le fluide de cycle sous-refroidi sort ensuite de la première zone (Z1) du premier système (12) échangeur, se dirige de la sortie (S1) vers le détendeur (3'), puis pénètre dans la deuxième zone (Z2') d'échange du deuxième système (12') échangeur, permettant ainsi au fluide de cycle d'extraire la chaleur de la source froide (A) (le ventilateur (5') fonctionne et permet la circulation d'air) et de se réchauffer au niveau de l'évaporateur (4'). Le fluide de cycle se dirige ensuite de la sortie (S2') de la deuxième zone (Z2') du deuxième système (12') échangeur vers le compresseur (1), puis du compresseur (1) vers le condenseur (2) où il est refroidi. Au bout par exemple d'un temps T' de fonctionnement, par exemple trente minutes, et en référence à la figure 5b, l'état des systèmes de contrôle (6, 6') s'inverse, autrement dit le premier système de contrôle (6) est fermé et empêche la circulation du fluide de cycle tandis que le deuxième (6') est ouvert et autorise la circulation du fluide de cycle. Le fluide de cycle se dirige donc vers l'entrée (E1') de la première zone (Z1') du deuxième système (12') échangeur, où il sera sous-refroidi tout en dégivrant le deuxième système (12') échangeur. Le ventilateur (5') est arrêté, stoppant la circulation d'air au niveau du système (12') échangeur, l'air chaud réchauffé par le fluide de cycle restant de plus emprisonné dans le caisson (50) à proximité de l'échangeur (12') et du ventilateur (5') à l'arrêt, favorisant le dégivrage de l'évaporateur (4') adjacent au ventilateur (5') à l'arrêt. Le fluide de cycle sous-refroidi se dirige ensuite de la sortie (S1') de la première zone (Z1') du deuxième système (12') échangeur vers le détendeur (3), avant de pénétrer dans la deuxième zone (Z2) d'échange du premier système échangeur, où il est refroidi au niveau de l'évaporateur (4), le ventilateur (5) fonctionnant et permettant la circulation d'air et l'échange de chaleur entre le fluide de cycle et la source froide (A). Le fluide de cycle se dirige ensuite de la sortie (S2) de la deuxième zone (Z2) du premier système (12) échangeur vers le compresseur (1), puis du compresseur (1) vers le condenseur (2) où il est refroidi. Au bout d'un même temps T', l'état des systèmes de contrôle (6, 6') s'inverse à nouveau afin de dégivrer de nouveau le premier système (12) échangeur. Cette alternance de l'état des moyens de contrôle (6, 6'), qui est effectuée par exemple à l'aide d'une minuterie, continue tant que la température de l'air extérieur est inférieure à une valeur seuil, par exemple 7 °C, cette température étant mesurée par exemple à l'aide d'un capteur thermométrique. Durant la phase de fonctionnement alterné, les moyens de dérivation (7, 7') sont fermés.

Ce fonctionnement alterné de l'installation permet d'assurer :

Dans un mode de fonctionnement en référence à la figure 5c, lorsque la température extérieure devient supérieure à une valeur seuil, par exemple 7 °C, les moyens de contrôle (6, 6') sont fermés et les moyens de dérivation (7, 7') sont ouverts. Le fluide de cycle circule ainsi en sortie du condenseur (2) dans les deux circuits de dérivation menant aux deux zones (Z2, Z2') des systèmes (12, 12') échangeurs, le fluide de cycle ne circulant pas dans les deux zone (Z1, Z1') d'échange des systèmes (12, 12') échangeurs. On aura alors un fonctionnement simultané et en parallèle des deux évaporateurs (4, 4'), et des deux ventilateurs (5, 5') qui favorisent alors l'échange de chaleur de la source froide (A) vers le fluide de cycle, le fluide de cycle étant réchauffé en parallèle dans les deux zones (Z2, Z2') d'échange des systèmes (12, 12') échangeurs. Ce mode de fonctionnement permet de réduire la puissance fournie à l'installation de pompe à chaleur, évitant ainsi les pics de puissance.

La présente demande décrit diverses caractéristiques techniques et avantages en référence aux figures et/ou à divers modes de réalisation. L'homme de métier comprendra que les caractéristiques techniques d'un mode de réalisation donné peuvent en fait être combinées avec des caractéristiques d'un autre mode de réalisation à moins que l'inverse ne soit explicitement mentionné ou qu'il ne soit évident que ces caractéristiques sont incompatibles. De plus, les caractéristiques techniques décrites dans un mode de réalisation donné peuvent être isolées des autres caractéristiques de ce mode à moins que l'inverse ne soit explicitement mentionné.

Il doit être évident pour les personnes versées dans l'art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l'éloigner du domaine défini par la portée des revendications jointes, et l'invention ne doit pas être limitée aux détails donnés ci-dessus.

 Installation de pompe à chaleur fonctionnant à partir d'une source froide (A), comprenant un circuit doté d'au moins un compresseur (1), d'un condenseur (2), de moyens de détente (3, 3'), et d'au moins un évaporateur (4, 4'), un fluide de cycle circulant dans le circuit, le condenseur (2) étant refroidi par un fluide à chauffer, l'installation comportant : - au moins deux systèmes (12, 12') échangeurs, composés chacun de deux zones (Z1 et Z1', Z2 et Z2') d'échange de chaleur disjointes fluidiquement et liées thermiquement, la première zone (Z1, Z1') d'échange remplissant la fonction de sous-refroidissement du fluide de cycle et de dégivreur de la deuxième zone (Z2, Z2') d'échange, cette dernière remplissant la fonction d'évaporateur (4, 4'), les deux systèmes (12, 12') échangeurs étant montés en parallèle par rapport à l'ensemble compresseur (1) - condenseur (2), de part et d'autre d'au moins deux moyens de détentes (3, 3') ; - des moyens de circulation du fluide de cycle entre l'ensemble compresseur (1) - condenseur (2) et les systèmes (12, 12') échangeurs, ainsi que des moyens de contrôle (6, 6') et des moyens de dérivation (7, 7') du flux de fluide de cycle dans le circuit permettant le fonctionnement de l'installation selon un mode de circulation alternée du fluide de cycle dans le dégivreur d'un premier système (12, 12') échangeur puis dans l'évaporateur (4, 4') du deuxième système (12, 12') échangeur, l'installation de pompe à chaleur étant caractérisé en outre en ce que les moyens de contrôle (6, 6') et les moyens de dérivation (7, 7') du flux de fluide de cycle dans le circuit permettent le fonctionnement de l'installation selon un mode de circulation simultanée en parallèle, du fluide de cycle passant dans l'évaporateur (4, 4') des deux systèmes échangeurs (12, 12'), l'installation comprenant en outre un caisson (50) renfermant les composants (1, 2, 12, 12', 3, 3') de la pompe à chaleur, le caisson (50) formant ainsi des espaces semi-clos (53, 53') entre chaque ventilateur (5, 5') et une paroi interne du caisson (50) en regard de chaque ventilateur (5, 5'), chaque ventilateur (5, 5') étant placé contre chaque système échangeur (12, 12') le long de leur hauteur h, le flux d'air généré par chaque ventilateur (5, 5') entrant par une ouverture basse (51, 51') du caisson (50) et remontant vers un système échangeur (12, 12'), traversant de part en part la deuxième zone d'échange (Z2, Z2') dudit système échangeur (12, 12'), puis redescendant et ressortant du caisson (50) par une ouverture (52, 52') située sous chaque évaporateur (4, 4') dans le bas du caisson (50), ces espaces semi-clos (53, 53') permettant de favoriser le dégivrage des évaporateurs (4, 4') par la présence d'air chaud en haut du caisson (50). Installation selon la revendication 1, dans laquelle le mode de fonctionnement dépend de la température extérieure, mesurée par des moyens de mesure thermométrique contrôlés par un processeur et un logiciel, actionnant les moyens de contrôle (6, 6') en fonction du mode requis pour la température extérieure correspondante. Installation selon la revendication 1, dans laquelle chaque système (12, 12') échangeur comprend : - des ailettes parallèles alignées suivant un plan (P) ; - Une zone (Z2, Z2') d'échange constituées de deux sous-zones (Z2a et Z2a', Z2b et Z2b') reliées fluidiquement, la première sous zone (Z2a, Z2a') étant positionnée sur un premier coté recevant un flux d'air selon une composante parallèle au plan P dans le système (12, 12') échangeur, la deuxième sous-zone (Z2b, Z2b') étant positionnée sur un deuxième côté opposée audit premier côté pour faire ressortir ledit flux d'air du système (12, 12') échangeur ; - une zone (Z1, Z1') d'échange située entre les deux sous zones (Z2a et Z2a', Z2b et Z2b') d'échange et reliée thermiquement aux dites sous-zones (Z2a et Z2a', Z2b et Z2b') d'échange. Installation selon une des revendications 1 à 3, dans laquelle la deuxième zone (Z2, Z2') d'échange de chaleur, entourant la première zone (Z1, Z1') d'échange de chaleur de chaque système (12, 12') échangeur, est du type tube à ailettes. Installation selon une des revendications 1 à 4, dans laquelle chaque système échangeur (12, 12') comprend un radiateur incluant les deux zones (Z1 et Z1', Z2 et Z2') d'échange. Installation selon une des revendications 1 à 5, dans laquelle chacune desdites zones (Z1 et Z1', Z2 et Z2') d'échange s'étend sur toute la hauteur (h) d'un volume occupé par chaque système échangeur (12, 12'). Installation selon une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le ventilateur (5, 5'), adjacent à un évaporateur (4, 4') en cours de dégivrage, est à l'arrêt de manière à favoriser le dégivrage de l'évaporateur (4, 4'). Procédé d'optimisation de fonctionnement d'une installation de pompe à chaleur fonctionnant à partir d'une source froide (A), comprenant un circuit doté d'au moins un compresseur (1), d'un condenseur (2), de moyens de détente (3, 3'), d'un fluide de cycle circulant dans le circuit, d'au moins deux systèmes (12, 12') échangeurs pouvant remplir une fonction d'évaporateur (4, 4'), des moyens de contrôle (6, 6') et de dérivation (7, 7') et un caisson (50) renfermant les composants (1, 2, 12, 12', 3, 3') de la pompe à chaleur, caractérisé en ce qu'il comporte : - Une étape de transfert de chaleur du fluide de cycle vers une zone d'un système échangeur (12, 12') différente de celle remplissant la fonction d'évaporateur (4, 4'), et ayant pour effet le sous-refroidissement du fluide de cycle et le dégivrage dudit système (12, 12') échangeur ; - Une étape de circulation de l'air dans des espaces semi-clos (53, 53') du caisson (50), l'air entrant par une ouverture basse (51, 51') du caisson (50), remontant vers un système échangeur (12, 12'), traversant de part en part la deuxième zone d'échange (Z2, Z2') dudit système échangeur (12, 12'), puis redescendant et ressortant du caisson (50) par une ouverture (52, 52') situé sous chaque évaporateur (4, 4') dans le bas du caisson (50) ; - Une étape de circulation du fluide de cycle sous-refroidi vers des moyens de détente (3, 3'), puis dans la seconde zone (Z2, Z2') d'échange d'un système (12, 12') échangeur, permettant le réchauffement du fluide de cycle au niveau de l'évaporateur (4, 4') ; - Une étape de fonctionnement simultané, les moyens de dérivation (7, 7') du flux de fluide de cycle étant ouverts et les moyens de contrôle (6, 6') étant fermés, permettant le réchauffement du fluide de cycle dans les deux évaporateurs (4, 4') simultanément. Procédé selon la revendication 8, comprenant une étape de fonctionnement alternatif, le fluide de cycle ne circulant pas dans au moins un des évaporateurs (4, 4') par l'association des moyens de minuterie et de la fermeture d'au moins un des moyens de contrôle (6, 6') et des moyens de dérivation (7, 7'), le refroidissement du fluide de cycle dans le condenseur (2) et le fonctionnement du compresseur (1) étant continus. Procédé selon une des revendications 8 à 9, comprenant une étape de basculement d'un mode de fonctionnement à l'autre lorsque la température extérieure, mesurée à l'aide d'au moins un capteur thermométrique, franchit une valeur seuil. Procédé selon une des revendications 8 à 10, dont l'étape de sous-refroidissement du fluide de cycle et de dégivrage des systèmes (12, 12') échangeurs est uniquement réalisée avec les systèmes (12, 12') échangeurs de l'installation de pompe à chaleur, sans interruption de l'étape amont de refroidissement du fluide de cycle dans le condenseur (2). Procédé selon une des revendications 8 à 11, dans lequel le fluide de cycle est amené à un état supercritique dans une partie du circuit. Procédé selon une des revendications 8 à 12, dans lequel l'étape de circulation d'air au niveau des systèmes (12, 12') échangeurs atteint une vitesse d'au moins 2 m/s. Procédé selon une des revendications 8 à 13, comprenant une étape d'évaporation dans la zone (Z2, Z2') d'échange remplissant la fonction d'évaporateur (4, 4') réalisée à une température maximum comprise entre - 10°C et -20°C. Wärmepumpenanlage, die auf der Basis einer Kältequelle (A) arbeitet, umfassend einen Kreislauf, ausgestattet mit wenigstens einem Kompressor (1), einem Kondensator (2), Entspannungsmitteln (3, 3'), wenigstens einem Verdampfer (4, 4'), einem in dem Kreislauf zirkulierenden Umlauffluid, wobei der Kondensator (2) von einem zu erhitzenden Fluid gekühlt wird, wobei die Anlage Folgendes umfasst: - wenigstens zwei Austauschersysteme (12, 12'), jeweils zusammengesetzt aus zwei fluidisch getrennten und thermisch verbundenen Wärmeaustauschzonen (Z1 und Z1', Z2 und Z2'), wobei die erste Austauschzone (Z1, Z1') die Funktion des Unterkühlens des Umlauffluids und des Entfrostens der zweiten Austauschzone (Z2, Z2') erfüllt, wobei Letztere die Verdampfungsfunktion (4, 4') erfüllt, wobei die beiden Austauschersysteme (12, 12') parallel mit Bezug auf den Satz aus Kompressor (1) und Kondensator (2) auf beiden Seiten von wenigstens zwei Entspannungsmitteln (3, 3') montiert sind; - Mittel zum Zirkulieren des Umlauffluids zwischen dem Satz aus Kompressor (1) und Kondensator (2) und den Austauschersystemen (12, 12') sowie Mittel zum Steuern (6, 6') und Mittel zum Ableiten (7, 7') des Umlauffluidflusses in dem Kreislauf, so dass die Anlage in einem wechselweisen Umlauffluidzirkulationsmodus im Entfroster eines ersten Austauschersystems (12, 12') und dann im Verdampfer (4, 4') des zweiten Austauschersystems (12, 12') arbeiten kann, wobei die Wärmepumpenanlage ferner dadurch gekennzeichnet ist, dass die Mittel zum Steuern (6, 6') und die Mittel zum Ableiten (7, 7') des Umlauffluidflusses in dem Kreislauf den Betrieb der Anlage gemäß einem gleichzeitigen parallelen Zirkulationsmodus zulassen,
wobei Umlauffluid im Verdampfer (4, 4') der beiden Austauschersysteme (12, 12') fließt,
wobei die Anlage ferner einen Kasten (50) umfasst, der die Komponenten (1, 2, 12, 12', 3, 3') der Wärmepumpe umschließt, wobei der Kasten (50) halbgeschlossene Räume (53, 53') zwischen jedem Ventilator (5, 5') und einer Innenwand des Kastens (50) gegenüber jedem Ventilator (5, 5') bildet, wobei jeder Ventilator (5, 5') an jedem Austauschersystem (12, 12') entlang seiner Höhe h platziert ist, wobei der von jedem Ventilator (5, 5') erzeugte Luftstrom durch eine untere Öffnung (51, 51') des Kastens (50) eintritt und in Richtung eines Austauschersystems (12, 12') aufsteigt, wobei er die zweite Austauschzone (Z2, Z2') des genannten Austauschersystems (12, 12') durchquert und dann wieder absteigt und den Kasten (50) durch eine Öffnung (52, 52') verlässt, die sich unter jedem Verdampfer (4, 4') im unteren Teil des Kastens (50) befindet, wobei es diese halbgeschlossenen Räume (53, 53') zulässt, das Entfrosten der Verdampfer (4, 4') durch die Anwesenheit von Heißluft im oberen Teil des Kastens (50) zu begünstigen. Anlage nach Anspruch 1, bei der der Betriebsmodus von der Außentemperatur abhängt, gemessen mit thermometrischen Messmitteln, gesteuert durch einen Prozessor und einer Software, die die Steuermittel (6, 6') in Abhängigkeit von dem für die entsprechende Außentemperatur benötigten Betriebsmodus betätigen. Anlage nach Anspruch 1, in der jedes Austauschersystem (12, 12') Folgendes umfasst: - parallele Rippen, die in einer Ebene (P) ausgerichtet sind; - eine Austauschzone (Z2, Z2'), gebildet von zwei fluidisch verbundenen Subzonen (Z2a und Z2a', Z2b und Z2b'), wobei die erste Subzone (Z2a, Z2a') auf einer ersten Seite positioniert ist und einen Luftstrom gemäß einer Komponente parallel zur Ebene P in dem Austauschersystem (12, 12') empfängt, wobei die zweite Subzone (Z2b, Z2b') auf einer zweiten Seite gegenüber der ersten Seite positioniert ist, um ein Austreten des genannten Luftstroms aus dem Austauschersystem (12, 12') zuzulassen; - eine Austauschzone (Z1, Z1'), die sich zwischen den beiden Austauschsubzonen (Z2a und Z2a', Z2b und Z2b') befindet und thermisch mit den genannten Austauschsubzonen (Z2a und Z2a', Z2b und Z2b') verbunden ist. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 3, bei der die zweite Wärmeaustauschzone (Z2, Z2'), die die erste Wärmeaustauschzone (Z1, Z1') jedes Austauschersystems (12, 12') umgibt, vom Rippenrohrtyp ist. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 4, bei der jedes Austauschersystem (12, 12') einen Radiator umfasst, der die beiden Austauschzonen (Z1 und Z1', Z2 und Z2') umfasst. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 5, in der jede der genannten Austauschzonen (Z1 und Z1', Z2 und Z2') über die gesamte Höhe (h) eines von jedem Austauschersystem (12, 12') eingenommenen Volumens verläuft. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Ventilator (5, 5') neben einem Verdampfer (4, 4') im Laufe des Entfrostens im Stillstand ist, um das Entfrosten des Verdampfers (4, 4') zu begünstigen. Verfahren zum Optimieren des Betriebs einer Wärmepumpenanlage, die auf der Basis einer Kältequelle (A) arbeitet, umfassend einen Kreislauf, ausgestattet mit wenigstens einem Kompressor (1), einem Kondensator (2), Entspannungsmitteln (3, 3'), einem in dem Kreislauf zirkulierenden Umlauffluid, wenigstens zwei Austauschersystemen (12, 12'), die eine Verdampferfunktion 4, 4') erfüllen können, Steuer- (6, 6') und Ableitungsmitteln (7, 7') und einem die Komponenten (1, 2, 12, 12', 3, 3') der Wärmepumpe umschließenden Kasten (50),
dadurch gekennzeichnet, dass es Folgendes beinhaltet: - einen Schritt des Übertragens von Wärme des Umlauffluids zu einer Zone eines Wärmeaustauschers (12, 12'), die sich von der unterscheidet, die die Verdampferfunktion (4, 4') erfüllt, und mit der Wirkung des Unterkühlens des Umlauffluids und des Entfrostens des genannten Austauschersystems (12, 12'); - einen Schritt des Zirkulierens der Luft in halbgeschlossenen Räumen (53, 53') des Kastens (50), wobei die Luft durch eine untere Öffnung (51, 51') des Kastens (50) eintritt, in Richtung eines Austauschersystems (12, 12') aufsteigt, die zweite Austauschzone (Z2, Z2') des genannten Austauschersystems (12, 12') durchquert, dann wieder absteigt und den Kasten (50) durch eine Öffnung (52, 52') verlässt, die sich in jedem Verdampfer (4, 4') im unteren Teil des Kastens (50) befindet; - einen Schritt des Zirkulierens des unterkühlten Umlauffluids in Richtung der Entspannungsmittel (3, 3'), dann in der zweiten Austauschzone (Z2, Z2') eines Austauschersystems (12, 12'), so dass das Umlauffluid am Verdampfer (4, 4') wieder erhitzt werden kann; - einen Schritt des gleichzeitigen Arbeitens, wobei die Mittel (7, 7') zum Ableiten des Umlauffluidflusses offen sind und die Steuermittel (6, 6') geschlossen sind, so dass Umlauffluid in den beiden Verdampfern (4, 4') gleichzeitig wieder erhitzt werden kann. Verfahren nach Anspruch 8, das einen alternativen Betriebsschritt beinhaltet, wobei das Umlauffluid nicht in wenigstens einem der Verdampfer (4, 4') durch die Assoziation der Zeitschaltmittel und des Schließens von wenigstens einem der Steuermittel (6, 6') und den Ableitmitteln (7, 7') umläuft, wobei die Kühlung des Umlauffluids im Kondensator (2) und der Betrieb des Kompressors (1) kontinuierlich sind. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 9, das einen Schritt des Umschaltens von einem Betriebsmodus in den anderen beinhaltet, wenn die Außentemperatur, gemessen mit einem thermometrischen Sensor, einen Schwellenwert übersteigt. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 10, in dem der Schritt des Unterkühlens des Umlauffluids und des Entfrostens der Austauschersysteme (12, 12') nur mit den Austauschersystemen (12, 12') der Wärmepumpenanlage erfolgt, ohne den stromaufwärtigen Schritt des Kühlens des Umlauffluids im Kondensator (2) zu unterbrechen. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 11, bei dem das Umlauffluid in einem Teil des Kreislaufs in einen hyperkritischen Zustand gebracht wird. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 12, in dem der Luftzirkulationsschritt an den Austauschersystemen (12, 12') eine Geschwindigkeit von wenigstens 2 m/s erreicht. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 13, das einen Schritt des Verdampfens in der Austauschzone (Z2, Z2') beinhaltet, der die Verdampferfunktion (4, 4') erfüllt, realisiert bei einer maximalen Temperatur zwischen -10°C und -20°C. Heat pump installation functioning from a cold source (A), comprising a circuit having at least one compressor (1), a condenser (2), pressure release means (3, 3'), and at least one evaporator (4, 4'), a cycle fluid circulating in the circuit, the condenser (2) being cooled by a fluid to be heated, the installation comprising: - at least two exchanger systems (12, 12') each composed of two fluidly disconnected and thermally connected heat exchange zones (Z1 and Z1', Z2 and Z2'), the first exchange zone (Z1, Z1') fulfilling the function of subcooling the cycle fluid and defroster of the second exchange zone (Z2, Z2'), the latter fulfilling the function of evaporator (4, 4'), the two exchanger systems (12, 12') being mounted in parallel relative to the compressor (1) - condenser (2) assembly, on either side of at least two pressure release means (3, 3'); - means for circulating the cycle fluid between the compressor (1) - condenser (2) assembly and the exchanger systems (12, 12'), as well as control means (6, 6') and diversion means (7, 7') for the cycle fluid stream in the circuit, allowing the installation to function according to a mode of alternate circulation of the cycle fluid in the defroster of a first exchanger system (12, 12'), then in the evaporator (4, 4') of the second exchanger system (12, 12'), the heat pump installation being further characterised in that the control means (6, 6') and the diversion means (7, 7') for the cycle fluid stream in the circuit allow the installation to function according to a mode of simultaneous circulation in parallel, of the cycle fluid passing through the evaporator (4, 4') of the two exchanger systems (12, 12'), the installation further comprising a chamber (50) enclosing the components (1, 2, 12, 12', 3, 3') of the heat pump, the chamber (50) thus forming semi-enclosed spaces (53, 53') between each fan (5, 5') and an internal wall of the chamber (50) opposite each fan (5, 5'), each fan (5, 5') being placed against each exchanger system (12, 12') along their height h, the air stream generated by each fan (5, 5') entering via a bottom opening (51, 51') of the chamber (50) and ascending towards an exchanger system (12, 12'), crossing from one side to the other of the second exchange zone (Z2, Z2') of said exchanger system (12, 12'), then descending again and exiting from the chamber (50) via an opening (52, 52') situated under each evaporator (4, 4') in the bottom of the chamber (50), these semi-enclosed spaces (53, 53') making it possible to promote defrosting of the evaporators (4, 4') by the presence of hot air at the top of the chamber (50). Installation according to claim 1, in which the mode of operation depends on the outside temperature, measured by thermometric measurement means controlled by a processor and software, actuating the control means (6, 6') according to the mode required for the corresponding outside temperature. Installation according to claim 1, in which each exchanger system (12, 12') comprises: - parallel fins aligned along a plane (P); - an exchange zone (Z2, Z2') consisting of two fluidly connected subzones (Z2a and Z2a', Z2b and Z2b'), the first subzone (Z2a, Z2a') being positioned on a first side receiving an air stream along a component parallel to the plane P in the exchanger system (12, 12'), the second subzone (Z2b, Z2b') being positioned on a second side opposite to said first side to cause said air stream to exit from the exchanger system (12, 12'); - an exchange zone (Z1, Z1') situated between the two exchange subzones (Z2a and Z2a', Z2b and Z2b') and thermally connected to said exchange subzones (Z2a and Z2a', Z2b and Z2b'). Installation according to one of claims 1 to 3, in which the second heat exchange zone (Z2, Z2'), surrounding the first heat exchange zone (Z1, Z1') of each exchanger system (12, 12'), is of the finned tube type. Installation according to one of claims 1 to 4, in which each exchanger system (12, 12') comprises a radiator including the two exchange zones (Z1 and Z1', Z2 and Z2'). Installation according to one of claims 1 to 5, in which each of said exchange zones (Z1 and Z1', Z2 and Z2') extends over the full height (h) of a volume occupied by each exchanger system (12, 12'). Installation according to one of claims 1 to 6, characterised in that the fan (5, 5'), adjacent to an evaporator (4, 4') in the process of defrosting, is idle so as to promote defrosting of the evaporator (4, 4'). Method for optimising operation of a heat pump installation operating from a cold source (A), comprising a circuit having at least one compressor (1), a condenser (2), pressure release means (3, 3'), a cycle fluid circulating in the circuit, at least two exchanger systems (12, 12') capable of fulfilling a function of evaporator (4, 4'), control means (6, 6') and diversion means (7, 7'), and a chamber (50) enclosing the components (1, 2, 12, 12', 3, 3') of the heat pump, characterised in that it comprises: - a step of transfer of heat from the cycle fluid to a zone of an exchanger system (12, 12') different to the one which fulfils the function of evaporator (4, 4'), and having the effect of subcooling the cycle fluid and defrosting said exchanger system (12, 12'); - a step of circulating the air in semi-enclosed spaces (53, 53') of the chamber (50), the air entering via a bottom opening (51, 51') of the chamber (50), ascending towards an exchanger system (12, 12'), crossing from one side to the other of the second exchange zone (Z2, Z2') of said exchanger system (12, 12'), then descending again and exiting from the chamber (50) via an opening (52, 52') situated under each evaporator (4, 4') in the bottom of the chamber (50); - a step of circulating the subcooled cycle fluid towards pressure release means (3, 3'), then in the second exchange zone (Z2, Z2') of an exchanger system (12, 12'), allowing reheating of the cycle fluid to the level of the evaporator (4, 4'); - a step of simultaneous operation, the means (7, 7') of diverting the cycle fluid stream being open and the control means (6, 6') being closed, allowing reheating of the cycle fluid in the two evaporators (4, 4') simultaneously. Method according to claim 8, comprising an alternate functioning step, the cycle fluid not circulating in at least one of the evaporators (4, 4') by association of the timer and closure means for at least one of the control means (6, 6') and the diversion means (7, 7'), the cooling of the cycle fluid in the condenser (2) and the operation of the compressor (1) being continuous. Method according to one of claims 8 to 9, comprising a step of switching from one mode of operation to the other when the outside temperature, measured with the aid of at least one temperature sensor, crosses a threshold value. Method according to one of claims 8 to 10, of which the step of subcooling the cycle fluid and defrosting the exchanger systems (12, 12') is only carried out with the exchanger systems (12, 12') of the heat pump installation, without interruption of the upstream step of cooling the cycle fluid in the condenser (2). Method according to one of claims 8 to 11, in which the cycle fluid is brought to a supercritical state in part of the circuit. Method according to one of claims 8 to 12, in which the step of air circulation at the level of the exchanger systems (12, 12') reaches a speed of at least 2 m/s. Method according to one of claims 8 to 13, comprising a step of evaporation in the exchange zone (Z2, Z2') which fulfils the function of evaporator (4, 4') carried out at a maximum temperature of between -10°C and -20°C.
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