Procédé d'estimation de la température des gaz d'échappement

Description

Domaine technique de l'invention

[0001] La présente invention se rapporte à un procédé d'estimation de la température des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne.

Arrière-plan technologique

[0002] Les contraintes dues aux normes, par exemple les normes européennes dites Euro VI, relatives aux niveaux d'émissions polluantes générées par le fonctionnement des moteurs à combustion interne, notamment Diesel, deviennent de plus en plus en plus sévères.

[0003] Les niveaux de performance requis pour les fonctions de contrôle moteur étant par conséquent de plus en plus exigent, il est intéressant de bien connaître l'état du système à contrôler. Cette connaissance passe actuellement par l'implantation de capteur complétée par une modélisation des phénomènes physiques présents.

[0004] Une grandeur spécifique du système peut alors être estimée via la mesure du capteur et par le résultat de la modélisation. Ces deux sources d'informations présentent des qualités différentes : fiabilité, dynamique...

[0005] L'estimation par modélisation de la température des gaz d'échappement, pris au plus près de la sortie de la chambre de combustion, en pratique dans le collecteur d'échappement d'un moteur thermique, est une des grandeurs principales du contrôle moteur. Cette estimation est notamment utilisée pour l'estimation d'autres températures en d'autres points de la ligne d'échappement, ces estimations étant nécessaires pour le contrôle d'organe de dépollution tels que par exemple un filtre à particules ou encore un catalyseur.

[0006] Il existe dans le domaine industriel des appareils donnant la température dans le collecteur d'échappement, par exemple des capteurs de température ou des thermocouples.

[0007] L'utilisation des capteurs de température ou des thermocouples est limitée : un compromis entre le temps de réponse et l'encrassement doit être fait. En effet plus le temps de réponse du capteur est faible, plus il est petit et sensible à l'encrassement.

[0008] En sortie immédiate de la chambre de combustion d'un moteur thermique, en particulier de type Diesel, les gaz d'échappement contiennent des particules qui participent à l'encrassement. Ces particules limitent donc l'utilisation d'un capteur à faible temps de réponse.

[0009] Il existe aussi des procédés permettant l'estimation de la température dans le collecteur d'échappement. On connait par exemple du document US20093989A1 un procédé d'estimation de la température des gaz d'échappement en fonction de la température de l'air à l'admission, de la quantité de chaleur apportée par la combustion du carburant injecté et du coefficient d'air mesuré par la sonde dite lambda dans la ligne d'échappement en aval du collecteur d'échappement.

[0010] Un tel procédé permet un temps de réponse faible, mais reste dépendant du bon fonctionnement de la sonde lambda et est donc insuffisamment fiable et précis pour répondre aux normes de dépollution, en particulier Euro 6.

[0011] Il existe donc un besoin pour estimer de manière faible, avec précision et avec un temps de réponse faible la température des gaz d'échappement au niveau du collecteur d'échappement.

[0012] Pour atteindre cet objectif, il est prévu selon l'invention un procédé d'estimation de la température des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne comprenant une chambre de combustion dans laquelle est injectée une quantité totale de carburant, le procédé comprenant les étapes de :

• détermination de la température d'admission des gaz entrant dans la chambre de combustion,
• détermination de la quantité totale de carburant injectée dans la chambre de combustion,
• estimation de la température des gaz d'échappement à partir de la température d'admission et de la quantité totale de carburant injectée,

caractérisé en ce que la température des gaz d'échappement est estimée à partir d'une relation logarithmique entre le ratio de la température des gaz d'échappement par la température d'admission et la quantité totale de carburant injectée.

[0013] Dans une variante où la quantité totale de carburant est injectée dans la chambre de combustion en au moins deux injections distinctes, le procédé comprend les étapes de :

• détermination pour chaque injection distincte d'un coefficient de pondération prenant en compte la contribution de la quantité de carburant injectée au cours de chaque injection à la modification de la température des gaz,
• Détermination pour chaque injection d'une quantité de carburant injectée pondérée à partir du coefficient de pondération et de la quantité de carburant injectée,
• détermination d'une quantité totale de carburant pondérée à partir de la somme des quantités injectées pondérées à la place de l'étape de détermination de la quantité totale de carburant injectée,
• Utilisation de la quantité totale de carburant pondérée à la place de la quantité totale de carburant injectée au cours de l'étape d'estimation de la température des gaz d'échappement.

[0014] De préférence le procédé comprend une étape de détermination d'une séquence d'injection de carburant établissant la répartition de la quantité totale de carburant injecté sur chaque injection distincte.

[0015] De préférence, le coefficient de pondération a un premier signe si l'injection de carburant contribue à une élévation de température des gaz d'échappement ou un signe opposé si l'injection de carburant contribue à une baisse de la température des gaz d'échappement.

[0016] De préférence encore, les coefficients de pondération sont compris entre 1 et -1.

[0017] Dans une variante où l'une des injections distinctes étant une injection dite principale au cours de laquelle est injectée la plus importante fraction de la quantité totale de carburant , le coefficient de pondération de l'injection principale est égal à 1.

[0018] De préférence, la relation logarithmique entre le ratio de la température des gaz d'échappement par la température d'admission et la quantité totale de carburant injectée est de la forme :

Avec β et γ des coefficients de régression prédéterminés.

T3 la température des gaz d'échappement à estimer,

T2 la température d'admission des gaz entrant dans la chambre de combustion,

Qtot_carb, la quantité totale de carburant injectée.

[0019] De préférence, les coefficients de régression β et γ sont déterminés à partir d'une campagne préalable d'essais moteur visant déterminer le ratio de température en fonction de quantité totale de carburant injectée, ladite quantité de carburant étant injectée en une seule injection principale.

[0020] L'invention a aussi pour objet un estimateur de la température des gaz d'échappement produits par un moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend les moyens d'acquisition et de traitement requis à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des variantes précédemment décrites.

[0021] L'invention a aussi pour objet un véhicule équipé d'un moteur à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un estimateur de la température des gaz d'échappement produits par ledit moteur à combustion interne de l'invention:

Brève description des dessins

[0022] D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'un mode particulier de réalisation, non limitatif de l'invention, faite en référence aux figures dans lesquelles :

• La figure 1 est une représentation schématique d'un moteur à combustion interne relié à une ligne d'échappement.
• La figure 2 est une représentation schématique sous forme de logigramme du procédé de l'invention.
• La figure 3 présente un exemple de séquence d'injection de carburant au cours d'un cycle moteur. En ordonnée est représentée la quantité de carburant injectée, Qcarb, et en abscisse le temps, t.

Description détaillée

[0023] La figure 1 présente schématiquement un moteur 1 à combustion interne, notamment un moteur de type Diesel à injection directe pouvant équiper un véhicule. Le moteur 1 comprend classiquement au moins une chambre de combustion 2 destinée à recevoir l'air et le carburant nécessaire à la combustion. Sur la figure 1, quatre chambres de combustion sont représentées, mais le moteur peut comprendre un nombre différent de chambre de combustion. Le moteur 1 est relié à un répartiteur d'air d'admission 3 permettant la distribution d'air d'admission dans les chambres de combustion 2. Le moteur 1 est aussi relié à un collecteur 4 d'échappement permettant l'évacuation des gaz d'échappement des chambres de combustion 2. Le collecteur 4 d'échappement est relié à une ligne 5 d'échappement de façon à permettre le transfert des gaz d'échappement des chambres de combustion 2 vers la ligne 5 d'échappement.

[0024] Le moteur 1 peut être suralimenté auquel cas la ligne 5 d'échappement peut comprendre une turbine 6 de détente de turbocompresseur. La ligne 5 d'échappement peut encore comprendre au moins un organe de dépollution tel qu'un catalyseur d'oxydation 7, un catalyseur 8 de réduction sélective des oxydes d'azote, un filtre à particules 9.

[0025] Le moteur 1 peut encore comprendre une boucle de recirculation 10 des gaz d'échappement permettant de prélever une fraction des gaz d'échappement et de la ramener vers l'admission. Le débit de gaz d'échappement dans la boucle de recirculation 10 peut être contrôlé par une vanne 11.

[0026] Sur la figure 1 encore :

• T3 désigne la température des gaz d'échappement produits par le moteur 1 à combustion interne. En pratique, T3 correspond à la température des gaz d'échappement pris au plus près de la sortie de la chambre de combustion, en pratique vu au niveau du collecteur 4 d'échappement, car à cet endroit les gaz d'échappement provenant des différentes chambres de combustion 2 se sont homogénéisés.
• T2 désigne la température des gaz entrant dans les chambres de combustion 2. Les gaz entrant peuvent être de l'air ou encore un mélange d'air et de gaz d'échappement dans le cas où une boucle de recirculation 10 est présente. En pratique T2 correspond à la température des gaz entrant vu au niveau du répartiteur d'air d'admission 3.

[0027] Lorsque le moteur 1 est en fonctionnement, à chaque cycle moteur, une quantité totale de carburant, Qtot_carb est injectée dans la chambre de combustion. La quantité totale de carburant, Qtot_carb, peut être fractionnée en au moins deux injections distinctes suivant une séquence d'injection de carburant établissant la répartition Qi de la quantité totale de carburant, Qtot_carb, sur chaque injection distincte i. Les rôles de ces injections sont multiples : diminution du bruit de combustion, post-traitement, couple, montée en température des gaz d'échappement La figure 3 présente un exemple non limitatif de séquence d'injection de carburant sur un moteur Diesel comprenant six injections de carburant. Plus précisément, la séquence d'injection de la figure 3 comprend :

• une injection dite principale, Iprinc, car y est injectée la plus importante fraction de la quantité totale de carburant, Qtot_carb, pour la génération du couple moteur,
• une injection secondaire, Isp, succédant l'injection principale permettant de réduire les bruits de combustion,
• une première et une seconde injection pilote, Ipil1 et Ipil2, précédant l'injection principale et permettant aussi de réduire les bruits de combustion,
• une première et seconde post injection, Ipost1 et Ipost2, succédant à l'injection secondaire permettant d'assister les systèmes de post-traitement de la ligne d'échappement.

[0028] La figure 2 présente maintenant sous forme d'organigramme les principales étapes du procédé de l'invention d'estimation de la température T3 des gaz d'échappement.

[0029] A l'étape 20, on détermine une quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond. Dans cette étape 20 on détermine en 20' la séquence d'injection de carburant établissant la répartition Qi sur chaque injection i de la quantité totale de carburant, Qtot_carb injectée. La séquence d'injection peut être déterminée en fonction de paramètres de fonctionnement du moteur tels que le régime et la charge Cette quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond est déterminée par la relation suivante :

[0030] Avec Qi la quantité de carburant injectée lors d'une injection i de la séquence d'injection (on a donc Q_{tot_carb} = ∑ Q_i) et αi un coefficient de pondération attribué à la quantité Qi de carburant injectée en fonction de la contribution de la quantité Qi de carburant sur la modification de la température des gaz et donc son impact sur la température T3 des gaz d'échappement. Ces coefficients de pondération sont déterminés à l'étape 20".

[0031] En effet, il s'avère que toutes les injections ne participent pas de la même manière à l'élévation de la température des gaz. Le produit α_i · Q_i détermine donc la quantité de carburant injectée pondérée pour l'injection i de la séquence d'injection. Dans le cas de la séquence d'injection illustrée en figure 2 on a alors :

[0032] Les coefficients de pondérations α1, α2, α3, α4, α5, α6, sont les facteurs attribués à chaque injection prenant en compte la contribution de la quantité de carburant injectée au cours de chaque injection à l'élévation de température des gaz.

[0033] Afin de tenir compte du cas d'une injection telle que par exemple une post injection tardive qui aurait un effet refroidissant sur les gaz d'échappement, il est prévu d'attribuer un coefficient de pondération positif si la quantité de carburant injectée favorise l'élévation de température des gaz ou un coefficient de pondération négatif si la quantité de carburant injectée favorise la baisse de la température des gaz d'échappement.

[0034] Les coefficients de pondération peuvent être compris entre une valeur maximum, V et son opposé, c'est-à-dire +/-V.

[0035] De préférence on détermine ces coefficients de pondération relativement à l'injection principale, Iprinc, pour laquelle on attribue un coefficient de pondération de référence égal à la valeur maximale V.

[0036] Il s'avère que choisir comme coefficient de pondération de l'injection principale, Iprinc, la valeur maximale V=1 permet d'avoir une quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond représentatif d'une combustion à mono-injection. Cet avantage sera mieux compris dans la suite du mémoire. Ainsi, de préférence, les coefficients de pondérations sont compris entre -1 et 1.

[0037] A l'étape 21, on détermine, par exemple par un capteur ou un estimateur, la température T2 des gaz entrant dans les chambres de combustion 2.

[0038] A l'étape 22 on estime la température T3 des gaz d'échappement à partir de la température d'admission T2 et de la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond. Plus précisément et conformément à l'invention, la température T3 des gaz d'échappement est estimée à partir d'une relation logarithmique entre le ratio de la température, T3, des gaz d'échappement par la température d'admission, T2 et la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond, de la forme :

[0039] Avec, β et γ des coefficients de régression. Les coefficients β et γ sont avantageusement déterminés expérimentalement lors d'une campagne préalable d'essais moteur. Les essais sur moteur visent à déterminer le ratio de température T3/T2 en fonction de la quantité totale de carburant injectée, Qtot_carb, ladite quantité étant injectée en une seule injection principale. Dans ce cas, la quantité totale de carburant injectée, Qtot_carb, et la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond sont identiques car on attribue la valeur 1 au coefficient de pondération de l'injection principale.

[0040] La figure 4 présente le nuage de points constitutifs de tels essais moteur et la courbe 40 de régression logarithmique de forme :

[0041] Les coefficients de régression obtenus sont dans le cas illustrée en figure 4 : β= 0,71 et γ=0,38, avec un coefficient de détermination R²=0, 95.

[0042] Une fois les coefficients de régression β et γ fixés dans la relation (4), les coefficients de pondération peuvent ensuite être déterminés expérimentalement pour toute séquence d'injection. La méthode est ici illustrée en prenant comme exemple le cas de la première injection pilote, Ipil1 :

• Ajout dans la séquence d'injection de la première injection pilote, Ipil1 à l'injection principale, Iprinc. La quantité totale de carburant pondérée s'écrit alors :
  
  
  avec comme coefficient de pondération de l'injection principale α3 = 1,
• Mesure de la température T2 des gaz entrant dans les chambres de combustion,
• Mesure de la nouvelle température de gaz d'échappement T3',
• Détermination de Qtot_carb_pond à partir de la relation (3) avec les coefficients de régression β et γ fixés lors de la campagne préalable d'essais,
• Détermination du coefficient de pondération de la première injection pilote α2 à partir de la relation (5).

[0043] Il est prévu d'implémenter le procédé d'estimation de la température T3 des gaz d'échappement de l'invention dans un estimateur tel qu'une unité de de calcul électronique. Avantageusement cet estimateur comprend les moyens d'acquisition et de traitement des informations requis à la mise en en oeuvre du procédé de l'invention. Ces moyens peuvent comprendre en particulier des moyens des mémorisation des coefficients de pondération, des moyens de mémorisation des séquence d'injection, Ces moyens de mémorisation pouvant prendre la forme de cartographie, des moyens d'acquisition de la température T2 des gaz entrant dans les chambres de combustion, des moyens de détermination de la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond, des moyens de calcul de la température T3 des gaz d'échappement à partir de la température T2 d'admission des gaz et la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond, à partir de la relation logarithmique (3).

[0044] L'invention ne se limite pas aux variantes décrites avec une séquence d'injection à plusieurs injections distinctes. Dans une variante, où la quantité totale de carburant est injectée en une seule injection, donc en une unique injection principale, le procédé de l'invention devient :

• détermination à l'étape 21 de la température d'admission, T2, des gaz entrant dans la chambre de combustion 2,
• détermination à l'étape 20 de la quantité totale de carburant, Qtot_carb, injectée dans la chambre de combustion 2,
• estimation de la température, T3, des gaz d'échappement à partir de la température d'admission, T2, et de la quantité totale de carburant, Qtot_carb, injectée, la température, T3, des gaz d'échappement étant estimée à partir de la relation établissant une régression logarithmique entre le ratio de la température, T3, des gaz d'échappement par la température d'admission (T2) et la quantité totale de carburant injectée (Qtot_carb), reprise ici :
  
  

[0045] En effet, dans ce cas, on utilise la quantité totale de carburant injectée, Qtot_carb, qui remplace dans la relation logarithmique la quantité totale de carburant pondérée, Qtot_carb_pond, car les deux quantités sont identiques puisque l'on attribue la valeur 1 au coefficient de pondération de l'injection unique.

[0046] L'invention pourrait convenir à d'autres types de moteur à combustion interne tels qu'un moteur Diesel à injection indirecte de carburant ou encore un moteur à combustion interne à allumage commandé.

Revendications

1. Procédé d'estimation de la température (T3) des gaz d'échappement produits par un moteur (1) à combustion interne comprenant une chambre de combustion (2) dans laquelle est injectée une quantité totale de carburant (Qtot_carb), le procédé comprenant les étapes de :

- détermination (21) de la température d'admission (T2) des gaz entrant dans la chambre de combustion,

- détermination (20) de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée dans la chambre de combustion,

- estimation (22) de la température (T3) des gaz d'échappement à partir de la température d'admission (T2) et de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée,

caractérisé en ce que la température (T3) des gaz d'échappement est estimée à partir d'une relation logarithmique entre le ratio de la température (T3) des gaz d'échappement par la température d'admission (T2) et la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée.

2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la quantité totale de carburant est injectée dans la chambre de combustion en au moins deux injections distinctes, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de :

- détermination (20") pour chaque injection distincte d'un coefficient de pondération (αi) prenant en compte la contribution de la quantité de carburant injectée (Qi) au cours de chaque injection à la modification de la température des gaz,

- Détermination pour chaque injection d'une quantité de carburant injectée pondérée à partir du coefficient de pondération (αi) et de la quantité de carburant injectée (Qi),

- détermination d'une quantité totale de carburant pondérée (Qtot_carb_pond) à partir de la somme des quantités injectées pondérées à la place de l'étape de détermination de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée,

- Utilisation de la quantité totale de carburant pondérée (Qtot_carb_pond) à la place de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée au cours de l'étape d'estimation de la température (T3) des gaz d'échappement.

3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de détermination (20') d'une séquence d'injection de carburant établissant la répartition de la quantité totale de carburant (Qtot_carb) injecté sur chaque injection distincte.

4. Procédé selon la revendication 2 ou la revendication 3, caractérisé en ce que le coefficient de pondération (αi) a un premier signe si l'injection de carburant contribue à une élévation de température des gaz d'échappement ou un signe opposé si l'injection de carburant contribue à une baisse de la température des gaz d'échappement.

5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que les coefficients de pondération (αi) sont compris entre 1 et -1.

6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'une des injections distinctes étant une injection dite principale au cours de laquelle est injectée la plus importante fraction de la quantité totale de carburant (Qtot_carb), le coefficient de pondération de l'injection principale est égal à 1.

7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la relation logarithmique entre le ratio de la température (T3) des gaz d'échappement par la température d'admission (T2) et la quantité totale de carburant injectée (Qtot_carb) est de la forme :


Avec β et γ des coefficients de régression prédéterminés.

8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que les coefficients de régression β et γ sont déterminés à partir d'une campagne préalable d'essais moteur visant déterminer le ratio de température en fonction de quantité totale de carburant (Qtot_carb) injectée, ladite quantité de carburant étant injectée en une seule injection principale.

9. Estimateur de la température (T3) des gaz d'échappement produits par un moteur (1) à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend les moyens d'acquisition et de traitement requis à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.

10. Véhicule équipé d'un moteur (1) à combustion interne, caractérisé en ce qu'il comprend un estimateur de la température (T3) des gaz d'échappement produits par ledit moteur à combustion interne selon la revendication 9.

Ansprüche

1. Verfahren zum Schätzen der Temperatur (T3) der Abgase, die von einer Brennkraftmaschine (1) erzeugt werden, die eine Brennkammer (2) umfasst, in die eine Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb) eingespritzt wird, wobei das Verfahren folgende Schritte umfasst:

- Bestimmen (21) der Einlasstemperatur (T2) der Gase, die in die Brennkammer eintreten,

- Bestimmen (20) der Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb), die in die Brennkammer eingespritzt wird,

- Schätzen (22) der Temperatur (T3) der Abgase ausgehend von der Einlasstemperatur (T2) der eingespritzten Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb),

dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur (T3) der Abgase ausgehend von einer logarithmischen Beziehung zwischen dem Verhältnis der Temperatur (T3) der Abgase durch die Einlasstemperatur (T2) und der eingespritzten Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb) geschätzt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die Gesamtkraftstoffmenge in die Brennkammer in mindestens zwei getrennten Einspritzungen eingespritzt wird, dadurch gekennzeichnet, dass es folgende Schritte umfasst:

- Bestimmen (20") für jede getrennte Einspritzung eines Gewichtungskoeffizienten (αi), der den Beitrag der Kraftstoffmenge (Qi), die im Laufe jeder Einspritzung eingespritzt wird, zur Änderung der Temperatur der Gase berücksichtigt,

- für jede Einspritzung Bestimmen einer gewichteten eingespritzten Kraftstoffmenge ausgehend von dem Gewichtungskoeffizienten (αi) und der eingespritzten Kraftstoffmenge (Qi),

- Bestimmen einer gewichteten Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb_pond) ausgehend von der Summe der gewichteten eingespritzten Mengen an der Stelle des Schritts des Bestimmens der eingespritzten Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb),

- Verwenden der gewichteten Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb_pond) an Stelle der Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb), die im Laufe des Schätzungsschritts der Temperatur (T3) der Abgase eingespritzt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass es einen Schritt des Bestimmens (20') einer Kraftstoffeinspritzsequenz umfasst, die die Verteilung der Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb), die auf jeder getrennten Einspritzung eingespritzt wird, ermittelt.

4. Verfahren nach Anspruch 2 oder Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Gewichtungskoeffizient (αi) ein erstes Vorzeichen hat, falls die Kraftstoffeinspritzung zu einer Temperaturerhöhung der Abgase beiträgt, oder ein entgegengesetztes Zeichen, falls die Kraftstoffeinspritzung zu einem Senken der Temperatur der Abgase beiträgt.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Gewichtungskoeffizienten (αi) zwischen 1 und -1 liegen.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass, da eine der getrennten Einspritzungen eine sogenannte Haupteinspritzung ist, in deren Verlauf der größte Anteil der Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb) eingespritzt wird, der Gewichtungskoeffizient der Haupteinspritzung gleich 1 ist.

7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die logarithmische Beziehung zwischen dem Verhältnis der Temperatur (T3) der Abgase durch die Einlasstemperatur (T2) und der eingespritzten Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb) die folgende Form hat:


wobei β und γ vorbestimmte Regressionskoeffizienten sind.

8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Regressionskoeffizienten β und γ ausgehend von einer vorhergehenden Motortestkampagne bestimmt werden, die darauf abzielt, das Temperaturverhältnis in Abhängigkeit von der eingespritzten Gesamtkraftstoffmenge (Qtot_carb) zu bestimmen, wobei die Kraftstoffmenge in einer einzigen Haupteinspritzung eingespritzt wird.

9. Schätzer der Temperatur (T3) der Abgase, die von einer Brennkraftmaschine (1) erzeugt werden, dadurch gekennzeichnet, dass er Mittel zum Erfassen und Verarbeiten umfasst, die zur Umsetzung des Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche erforderlich sind.

10. Fahrzeug, das mit einer Brennkraftmaschine (1) ausgestattet ist, dadurch gekennzeichnet, dass es einen Schätzer der Temperatur (T3) der Abgase, die von der Brennkraftmaschine erzeugt werden, nach Anspruch 9 umfasst.

Claims

1. A method for estimating the temperature (T3) of the exhaust gases produced by an internal combustion engine (1) including a combustion chamber (2), in which a total quantity of fuel (Qtot_carb) is injected, the method including the steps of:

- determining (21) the admission temperature (T2) of the gases entering into the combustion chamber,

- determining (20) the total quantity of fuel (Qtot_carb) injected in the combustion chamber,

- estimating (22) the temperature (T3) of the exhaust gases from the admission temperature (T2) and the total injected quantity of fuel (Qtot_carb),

characterized in that the temperature (T3) of the exhaust gases is estimated from a logarithmic relation between the ratio of the temperature (T3) of the exhaust gases by the admission temperature (T2) and the total injected quantity of fuel (Qtot_carb).

2. The method according to Claim 1, in which the total quantity of fuel is injected in the combustion chamber in at least two distinct injections, characterized in that it includes the steps of:

- determining (20") for each distinct injection a weighting coefficient (αi) taking into account the contribution of the injected quantity of fuel (Qi) in the course of each injection to the modification of the temperature of the gases,

- determining for each injection a weighted injected quantity of fuel from the weighting coefficient (αi) and the injected quantity of fuel (Qi),

- determining a weighted total quantity of fuel (Qtot_carb_pond) from the sum of the weighted injected quantities in place of the step of determining the total injected quantity of fuel (Qtot_carb),

- using the weighted total quantity of fuel (Qtot_carb_pond) in place of the total injected quantity of fuel (Qtot_carb) in the course of the step of estimating the temperature (T3) of the exhaust gases.

3. The method according to Claim 2, characterized in that it includes a step of determining (20') a sequence of fuel injection establishing the distribution of the total quantity of fuel (Qtot_carb) injected over each distinct injection.

4. The method according to Claim 2 or Claim 3, characterized in that the weighting coefficient (αi) has a first sign if the injection of fuel contributes to an increase in temperature of the exhaust gases or an opposite sign if the injection of fuel contributes to a drop in the temperature of the exhaust gases.

5. The method according to Claim 4, characterized in that the weighting coefficients (αi) are comprised between 1 and -1.

6. The method according to Claim 5, characterized in that one of the distinct injections being an injection designated "principal", in the course of which the greatest fraction of the total quantity of fuel (Qtot_carb) is injected, the weighting coefficient of the principal injection is equal to 1.

7. The method according to any one of the preceding claims, characterized in that the logarithmic relation between the ratio of the temperature (T3) of the exhaust gases by the admission temperature (T2) and the total injected quantity of fuel (Qtot_carb) is of the form:


with β and γ predetermined regression coefficients.

8. The method according to Claim 7, characterized in that the regression coefficients β and γ are determined from a previous programme of engine tests aiming to determine the temperature ratio as a function of total injected quantity of fuel (Qtot_carb), said quantity of fuel being injected in a single principal injection.

9. An estimator of the temperature (T3) of the exhaust gases produced by an internal combustion engine (1), characterized in that it includes the means for acquisition and processing required for the implementation of the method according to any one of the preceding claims.

10. A vehicle equipped with an internal combustion engine (1), characterized in that it includes an estimator of the temperature (T3) of the exhaust gases produced by said internal combustion engine according to Claim 9.

Dessins