ATBECHDEDKESFRGBGRITLILUNLSEMCPTIESILTLVFIROMKCYALTRBGCZEEHUPLSK..HRIS..MTNORS..SM..................*JJDIM360 Ver 1.28 (29 Oct 2014) - 2100000/02923142FASCICULE DE BREVET EUROPEENB120170201EP13785544.12013101020150623frfrfr126115420121123FR20170201201705201509302015402017020120170520161121F17C 5/02 20060101AFI20140611BHEP F17C 7/02 20060101ALI20140611BHEP deVERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUR FÜLLUNG EINES BEHÄLTERS MIT FLÜSSIGGASenMETHOD AND DEVICE FOR FILLING A TANK WITH LIQUEFIED GASfrPROCÉDÉ DE REMPLISSAGE D'UN RÉSERVOIR DE GAZ LIQUÉFIÉEP-A2- 1 291 575BEUNEKEN, Olivier40 rue de la Voute75012 ParisFRAMMOURI, Fouad17 rue du Languedoc91300 MassyFRCOLOM, Sitra101 boulevard du Maréchal de Lattre de Tassigny Escalier les Fougères92150 SuresnesFRDELCLAUD, Marie72 Avenue de la Résistance91260 Juvisy-sur-OrgeFRTHOMAS, Arthur11 rue du Fort78590 Noisy Le RoiFRWOJDAS, Olga244 Rue des Peupliers38500 CoublevieFRL'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude101337470S9424-EDC/FG75 quai d'Orsay75007 ParisFRDe Cuenca, Emmanuel Jaime100730948L'Air Liquide S.A. Direction Propriété Intellectuelle 75 Quai d'Orsay75321 Paris Cedex 07FRALATBEBGCHCYCZDEDKEEESFIFRGBGRHRHUIEISITLILTLULVMCMKMTNLNOPLPTRORSSESISKSMTRFR201305241520131010frWO20140801002014053020142220150930201540

La présente invention concerne un procédé et dispositif de remplissage.

L'invention concerne plus particulièrement un procédé de remplissage d'un réservoir de gaz liquéfié, notamment un réservoir de liquide cryogénique, à partir d'une citerne de gaz liquéfié, notamment une citerne de liquide cryogénique, la citerne étant reliée fluidiquement au réservoir via une conduite de remplissage, le procédé utilisant un organe de génération d'un différentiel de pression pour transférer du liquide de la citerne vers le réservoir à une pression déterminée, l'organe de génération d'un différentiel de pression étant commutable entre un état de marche et un état arrêté, la conduite de remplissage comprenant un organe de régulation du flux de liquide disposé en aval de l'organe de génération d'un différentiel de pression, l'organe de régulation du flux étant déplaçable entre une position non passante dans laquelle le flux de liquide est interrompu et au moins une position passante dans laquelle le flux de liquide est transféré vers le réservoir selon un débit déterminé, le procédé comprenant une mesure d'une première pression instantanée dans la conduite de remplissage en aval de l'organe de régulation du flux.

De façon plus générale, l'invention peut s'appliquer au remplissage d'un récipient cryogénique quelconque (mobile ou non) à partir d'un autre récipient cryogénique quelconque (mobile ou non).

La demande croissante des utilisateurs de stockages ou réservoirs de liquide cryogénique à plus haute pression conduit à équiper les systèmes de remplissage de ces réservoirs de pompes à haute pression, c'est-à-dire fonctionnant à des pressions comprises entre 24bar et 40bar. Ces mêmes systèmes de remplissage équipés de pompe à haute pression sont amenés à remplir des stockages à basse pression dimensionné pour des pressions allant de 2 à 15 bar.

Il est ainsi nécessaire d'équiper le réservoir de réception et/ou le dispositif de remplissage d'un système de sécurité empêchant un sur-remplissage ou une montée en pression excessive du réservoir qui entraînerait la rupture de ce dernier. Le nombre de réservoirs à remplir étant nettement supérieur au nombre de dispositifs de remplissage, le système de sécurité s'applique préférentiellement aux dispositifs de remplissage.

Divers systèmes de sécurité existant pour éviter un tel phénomène.

Ainsi, une solution connue consiste à équiper le port de remplissage du réservoir d'une vanne pneumatique qui se ferme lorsque la pression dans le réservoir atteint un seuil déterminé. Cette solution présente cependant des inconvénients parmi lesquels la nécessité de prévoir une maintenance de cette vanne pneumatique, un coût élevé d'installation sur tous les réservoirs nécessitant une protection.

Une autre solution connue consiste à prévoir un orifice calibré au niveau du port de remplissage du réservoir pour maintenir le débit de remplissage dans des gammes sécurisées, typiquement à un débit qui peut être évacué par les organes de sécurité existant du stockage. Cette solution est également installée sur les réservoirs et pénalise le temps de remplissage.

Une autre solution utilise un disque de rupture ou une soupape de sécurité au niveau du réservoir. Ce type d'équipement doit être dimensionné avec soin. Cependant, ce dimensionnement peut être incompatible avec les conduites internes du réservoir. De plus, en cas d'activation, les projections de liquide doivent être traitées dans une zone sans risque pour les opérateurs. Enfin les disques de rupture peuvent être sujets à la corrosion ou une fatigue mécanique qui nécessitent des remplacements par un technicien qualifié.

Une autre solution consiste à prévoir un système électrique de détection de surpression au niveau du réservoir (le cas échéant via un thermistor au niveau de la vanne de jauge de trop plein) qui, en réponse, arrête la pompe de remplissage. Cette solution nécessite cependant une connectique spécifique entre chaque réservoir et chaque dispositif de remplissage et le cas échéant repose sur une action de l'opérateur.

Une autre solution (cf. par exemple WO2005008121A1) consiste à mesurer la pression au niveau du réservoir via un flexible de sécurité prévu à cet effet de façon à arrêter la pompe en cas de problème. Cette solution nécessite cependant une connexion de flexible supplémentaire et une circuiterie adaptée au niveau du réservoir.

Une autre solution détecte une éventuelle surconsommation de la pompe et l'arrête le cas échéant. Cette solution ne s'applique cependant qu'aux pompes électriques à vitesse variable et des arrêts intempestifs peuvent être générés.

Une autre solution consiste à prévoir des connexions fluidiques spécifiques ente des dispositifs de remplissage et les réservoirs selon des gammes de pression déterminées. Cette solution impose d'évidentes contraintes en terme de logistique notamment.

Le document US6212719 décrit un système d'arrêt automatique d'une pompe de remplissage en cas de rupture du flexible d'alimentation via deux capteurs de pression disposés aux deux extrémités du flexible de transfert. La détection d'une chute de pression déclenche l'arrêt de la pompe.

Le document EP1291575A décrit un procédé de contrôle d'un remplissage dans lequel la pression est mesurée en continu. Le contrôle du remplissage est réalisé en fonction d'un programme prédéterminé fonction des caractéristiques intrinsèques du réservoir (pression maximum de service...) et communiquées à l'appareil de remplissage en début de remplissage. Ce document prévoit d'ajuster le programme prédéterminé en fonction des conditions courantes (pression dans le réservoir, température...).

Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l'art antérieur relevés ci-dessus.

Ce but est atteint selon la revendication 1. En variante, le procédé selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, peut être essentiellement caractérisé en ce que, au moment ou après la mise en marche de l'organe de génération d'un différentiel de pression, le procédé comporte une étape de détermination de la pression dans le réservoir via une mesure de première pression au niveau de la conduite de remplissage, le procédé comportant, après la détermination de la pression dans le réservoir, une étape de limitation de la première pression instantanée en dessous d'un seuil maximum de pression, le seuil maximum de pression étant défini en fonction de la valeur déterminée de la pression dans le réservoir et excédant la valeur déterminée de la pression dans le réservoir de deux à vingt bar et de préférence de deux à neuf bar.

Par ailleurs, des modes de réalisation de l'invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :

L'invention peut concerner également tout dispositif ou procédé alternatif comprenant toute combinaison des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous.

D'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles :

Les figures 1 et 9 illustrent de façon simplifiée un exemple d'installation de remplissage pouvant être utilisée selon l'invention.

Le dispositif de remplissage comprend une citerne 2 de liquide cryogénique. Cette citerne 2 est par exemple une citerne à double parois dont l'inter-paroi est isolé sous vide d'air. La citerne 2 est par exemple mobile et transportable le cas échéant sur un camion de livraison tel qu'un semi-remorque.

La citerne 2 contient du gaz liquéfié et peut être reliée fluidiquement sélectivement à un réservoir 1 à remplir via une conduite 3 de remplissage.

La conduite 3 de remplissage comprend une extrémité amont reliée au volume de stockage de la citerne 2 et une extrémité aval sélectivement raccordable au réservoir 1. La conduite 3 de remplissage est munie d'un organe 4 de génération d'un différentiel de pression du fluide et, en aval de ce dernier, une vanne 12 à ouverture variable. Par exemple l'organe 4 de génération d'un différentiel de pression est une pompe. Bien entendu l'invention n'est nullement limitée à ce mode de réalisation. Ainsi, l'organe de génération d'un différentiel de pression peut comprendre classiquement un vaporiseur et/ou un réchauffeur associé à au moins une vanne permettant de faire monter la pression dans la citerne 2 et d'autoriser son transfert vers un réservoir. Tout autre organe de génération d'un différentiel de pression permettant de provoquer le transfert de fluide de la citerne 2 vers le réservoir 1 peut également être utilisé.

La vanne 12 à ouverture variable est de préférence une vanne à actionnement manuel (sans que ceci soit limitatif pour autant).

Le dispositif comprend en outre un premier capteur 13 de pression disposé sur la conduite 3 de remplissage en aval de la vanne 12 à ouverture variable.

Le dispositif comprend en outre une logique 16 électronique reliée à la pompe 4 et au capteur 13 de pression. La logique 16 électronique comprend par exemple un microprocesseur et une mémoire associée. Dans le cas où le dispositif ne comporte pas de pompe, la logique 16 électronique peut être reliée à au moins une vanne 128, 12 pilotée située sur la conduite 3 de remplissage. Comme illustré notamment dans exemple de la figure 13, l'organe de génération d'un différentiel de pression comporte un vaporiseur 11 situé dans une conduite 10 de pressurisation associé à une vanne 128 pour permettre d'augmenter la pression dans la citerne 2. L'augmentation de la pression est réalisée en prélevant du liquide de la citerne 2, en le vaporisant et en le réintroduisant dans la citerne 2. Cette montée en pression dans la citerne 2 génère un différentiel de pression qui permet de créer un flux de liquide dans la conduite 3 de remplissage. Le remplissage effectif et l'arrêt du remplissage peut être défini par l'état passant ou non d'une vanne 12 sur la conduite 3 de remplissage.

La logique 16 électronique est configurée pour commander ou détecter une mise en marche M ou un arrêt AR de l'organe de 4 de génération d'un différentiel de pression. Dans le cas d'une pompe 4, l'état de marche M ou d'arrêt AR peuvent correspondre respectivement par l'état de marche ou d'arrêt de son moteur d'entraînement. Dans le cas d'un système de vaporisation destiné à augmenter la pression dans la citerne 2, l'état de marche et d'arrêt peuvent correspondre à l'état ouvert/fermé d'au moins une vanne ou la mise en pression effective ou non de la citerne 2. La description qui va suivre concerne le cas d'une pompe mais peut s'appliquer par analogie au cas d'un autre organe de génération d'un différentiel de pression.

En particulier, la logique 16 électronique commande la mise en marche A de la pompe 4 (cf. étape 100, figure 10 ou étape 300 figure 11) et peut déclencher une temporisation A facultative pour permettre notamment la stabilisation des conditions de transfert de liquide vers le réservoir 1. Dans une variante possible, la logique 16 de contrôle reçoit en paramètre d'entrée l'information de mise en marche M de la pompe et/ou l'information d'ouverture d'une vanne pilotée dans la conduite 3 de remplissage.

Un exemple de stabilisation des conditions de fonctionnement de la pompe 4 lors de son démarrage indépendant du reste du procédé de remplissage va à présent être décrit en référence à la figure 11.

Comme illustré à la figure 11, avant le démarrage M de la pompe 4 (la pompe est arrêté (« 4=AR », référence 300, figure 11), le dispositif peut réaliser optionnellement un contrôle 301 de stabilité ST de la première pression PT3 dans la conduite 3 de remplissage (référence 301, figure 11). Cette première pression PT3 est celle mesurée (capteur 13) alors que la conduite 3 de remplissage communique avec l'intérieur du réservoir 1. C'est-à-dire que cette pression stable reflète la pression dans le réservoir 1 à remplir (ouverture des vannes du réservoir 1 en aval du premier capteur 13 de pression).

De préférence, la mise en marche de la pompe 4 n'est possible qu'à l'issue du caractère positif « O » de ce contrôle de stabilité (PT3=ST, étape 301, figure 11).

Par exemple, ce contrôle de stabilité de la première pression PT3 est positif si l'une au moins des conditions ci-après est remplie :

Optionnellement, une autre condition cumulative possible pourrait être que la première pression mesurée PT3 est supérieure à la pression atmosphérique.

La première condition (i) ci-dessus remplie indique que le réservoir 1 à remplir est du type à haute pression et donc qu'il est configuré pour supporter des pressions élevées.

La seconde condition (ii) ci-dessus remplie peut être mesurée de diverses façons. Par exemple, la valeur de la première pression PT3 peut être relevée sur plusieurs intervalles successifs de dix secondes, par exemple cinq intervalles de dix secondes chacun. Au sein de chaque intervalle temporel de dix secondes, la valeur de la première pression PT3 ne doit pas diverger de plus de 0,1bar. De préférence, les cinq intervalles de dix secondes se chevauchent en partie. Par exemple les cinq intervalles de dix secondes débutent à tour de rôle successivement toutes les secondes. En variante, une moyenne de cette pression peut être observée. La définition des intervalles dépend en particulier de la précision du capteur de pression. Ce contrôle est réalisé de préférence après balayage de la conduite 3 de remplissage, notamment si cette dernière comprend un clapet anti-retour 119.

Cette seconde condition (ii) est remplie par exemple si, pendant cinq intervalles temporels de suite (le cas échant se chevauchant), la première pression PT3 au sein de chaque intervalle ne diverge pas de plus de 0,1 bar.

De préférence, si le premier contrôle de stabilité 301 de la pression est positif (« O », figure 11), la pompe 4 peut être mise en marche (« 4=M », étape 100), sinon elle ne peut pas l'être (« N », étape 301 et retour à l'étape précédente 300).

La mise en marche de la pompe 4 (« 4=M », étape 100) peut déterminer une mesure de la pression PT4 dans le réservoir 1.

Par exemple, au moment de la mise en marche M de la pompe 4, la pression PT4 dans le réservoir 1 est déterminée uniquement par une mesure de première pression (PT3→PT4) au niveau de la conduite 3 de remplissage (étape 302).

Par exemple, cette pression PT4 dans le réservoir 1 peut être considérée égale à la valeur de la première pression PT3 mesurée par le capteur 13 au niveau de la conduite 3 à cet instant PT3=PT4. Bien entendu, un coefficient correcteur prédéterminé (multiplicatif K et/ou additif C) peut être utilisé pour déterminer la pression PT4 dans le réservoir 1 à partir de la première pression PT3 mesurée. Ces coefficients peuvent être obtenus par des essais, les inventeurs ont déterminé que le coefficient correcteur K multiplicatif sans dimension peut être compris par exemple entre 0,8 et 1,2 (PT4=KPT3) et que le coefficient correcteur additif C en bar peut être compris par exemple entre -2bar et +2bar (PT4=PT3+C).

Bien entendu la pression PT4 dans le réservoir 1 peut être déterminée par une mesure de la première pression PT3 au niveau de la conduite 3 de remplissage (par exemple via le capteur 13 alors que toutes les vannes sont ouvertes entre le capteur 13 et le réservoir 1) avant même le démarrage de la pompe 4.

Dans ce cas de préférence cette mesure (PT3 = PT4) est réalisée à un instant ou un contrôle de stabilité de la pression est positif (cf. exemple ci-dessus ou toute autre méthode équivalent appropriée).

En cas de détermination de la pression PT4 dans le réservoir 1 avant mise en marche de la pompe (PT4 = PT3), de préférence et par sécurité, cette pression PT4 dans le réservoir peut être à nouveau vérifiée au moment ou après le démarrage de la pompe 4 ( en mesurant à nouveau la pression PT3 dans la conduite 3 comme précédemment).

Le procédé peut comprendre un test de débit pour déterminer que le débit fourni par la pompe 4 est suffisant et que la pompe 4 ne cavite pas. Ainsi, le procédé peut comprendre une vérification d'un débit minimal en sortie de pompe 4 vers le réservoir (1), par exemple 30litres par minutes et/ou une augmentation de pression minimale en sortie de pompe 4 à la fois au niveau du capteur de pression 113 de la conduite 8 de by-pass et du premier capteur de pression 13, par exemple 6bar et 1 bar respectivement (étape 303, figure 11 et figure 9). Si cette vérification est négative, la pompe 4 est arrêtée automatiquement (N, retour à l'étape 300). Si cette condition est positive « O » le processus de remplissage peut se poursuivre.

Le procédé comporte ensuite une étape 304 de limitation de la première pression instantanée PT3 en dessous d'un seuil maximum de pression PT3sup.

Cette étape de limitation de la première pression instantanée PT3 en dessous du seuil maximum de pression PT3sup est réalisée de préférence pendant une durée de limitation déterminée finie.

La limitation de la première pression instantanée PT3 en dessous d'un seuil maximum de pression PT3sup est réalisée de préférence par l'opérateur via au une régulation manuelle du débit de fluide transféré via l'organe 12 de régulation de flux et/ou via une régulation du différentiel de pression généré par la pompe 4.

Lorsque la première pression instantanée PT3 reste supérieure au seuil maximum de pression PT3sup à la fin de la durée de limitation déterminée, le remplissage est interrompu AR automatiquement (« N » retour à l'étape 300).

En revanche, lorsque la première pression instantanée PT3 est inférieure au seuil maximum de pression PT3sup à la fin de la durée de limitation déterminée, le remplissage est poursuivi (« O » puis étape 103 de contrôle sous un seuil haut Pmax).

La durée de limitation déterminée est comprise par exemple entre trente et cent-quatre-vingt secondes et de préférence égale à quatre-vingt dix secondes.

La durée de limitation peut être variable, notamment en fonction du débit délivré dans le stockage. Si le débit est élevé, la durée est plus faible et inversement.

De préférence, pendant cette étape de limitation de la première pression instantanée PT3, le procédé comporte une mesure de la quantité Q de fluide transférée de la citerne 2 vers le réservoir 1. Lorsque cette quantité de fluide Q transférée excède une quantité seuil Qs avant la fin de la durée de limitation déterminée, ladite durée de limitation initialement prévue est réduite, par exemple, une durée de cinq seconde est octroyée au maximum pour finir l'étape 304 de limitation.

Le seuil maximum de pression PT3sup est défini en fonction de la valeur précédemment déterminée de la pression PT4 dans le réservoir 1 (avant, au moment ou après la mise en marche de la pompe 4).

Les inventeurs ont mis en évidence que cette détermination de la pression PT4 dans le réservoir dans ces conditions de pression stabilisées (avant, au moment ou après le démarrage de la pompe 4) permet d'obtenir une valeur fiable de cette pression. Cette valeur de pression PT4 permet ensuite le cas échéant de définir un seuil de pression fiable à ne pas dépasser (cf. ci-après) pour cette première pression PT3.

Par exemple, lorsque cette valeur déterminée de la pression PT4 dans le réservoir 1 est inférieure ou égale à un premier niveau déterminé compris entre trois et cinq bar, par exemple égal à trois bar, le seuil maximum de pression PT3sup est de préférence une valeur de pression fixe prédéterminée comprise entre 5 et 9 bar et de préférence égale à 7bar.

Par exemple, lorsque la pression PT4 déterminée dans le réservoir 1 est comprise entre trois et quatre bar, le seuil maximum de pression PT3sup en bar peut être donné par la formule suivante : PT3sup=z.PT4+PA z étant un coefficient prédéterminé fixe et sans unité compris entre zéro et deux et de préférence égale à un, et avec PA un d'accroissement de pression fixe en bar compris entre zéro et huit bar et de préférence égale à quatre bar.

De même, lorsque la pression PT4 déterminée dans le réservoir 1 est comprise entre 4 et 8,1 bar, le seuil maximum de pression PT3sup en bar peut être donné par la formule suivante : PT3sup=z.PT4+PA avec z un coefficient prédéterminé fixe et sans unité compris entre 0,80 et 1 et de préférence égale à 0,98, et avec PA un accroissement de pression fixe en bar compris entre deux et quatre bar et de préférence égale à quatre bar.

Lorsque la pression PT4 déterminée dans le réservoir 1 est comprise entre 8,1 et 19,5 bar, le seuil maximum de pression PT3sup en bar peut être donné par la formule suivante PT3sup=z.PT4+PA avec z un coefficient prédéterminé fixe sans unité compris entre 1,00 et 1,50 et de préférence égale à 1,20, et avec PA un accroissement de pression fixe en bar compris entre un et quatre bar et de préférence égale à 2,5bar.

Lorsque la pression PT4 déterminée dans le réservoir 1 est supérieure à 19,5bar et que la variation de la première pression PT3 est inférieure à un niveau de variation déterminé compris entre 0,005 et 0,020 bar par seconde et de préférence inférieure à 0,01bar par seconde, le seuil de maximum pression PT3sup en bar est donné par la formule suivante : PT3sup=z.PT4+PA avec z un coefficient prédéterminé fixe sans unité compris entre 0,50 et 1,00 et de préférence égale à 0,80 et avec PA un accroissement de pression fixe en bar compris entre sept et 12bar et de préférence égal à 9,3bar.

En revanche, lorsque la pression PT4 déterminée dans le réservoir 1 est supérieure à 19,5bar et que la variation de la première pression PT3 est supérieure à la valeur décrite ci-dessus, le seuil de maximum pression PT3sup en bar peut être une valeur fixe déterminée comprise entre 30 et 50 bar et de préférence égale à 37bar.

Les inventeurs ont mis en évidence que cette étape de limitation préalable de la première pression PT3 permet une meilleure détection ultérieure d'une surpression dangereuse lors du remplissage qui nécessite un arrêt du remplissage.

Après une étape 304 de limitation positive (« O »), le procédé peut se poursuivre en ensuite comparant la première pression instantanée PT3 avec un seuil haut Pmax et en interrompant le remplissage en cas de dépassement du seuil haut Pmax tel que décrit plus en détail ci-après en référence à la figure 10 (étapes référencées 103, 104, 105 et 106 notamment).

Après stabilisation des conditions de transfert de liquide vers le réservoir 1 et la limitation éventuelle facultative de la première pression instantanée PT3, le remplissage R effectif du réservoir 1 peut commencer (cf. référence 101, figure 10).

L'étape A de temporisation (cf. 102, figure 10) débute de préférence lors de la mise en marche de la pompe 4 et a une durée finie.

Après cette étape de temporisation a facultative, la logique 16 électronique peut être configurée pour interrompre AR automatiquement le remplissage R dès que la première pression PT3 instantanée mesurée dans la conduite 3 de remplissage au cours du remplissage excède un seuil haut Pmax prédéterminé (cf. références 103 « O » et 104, figure 10).

En revanche, pendant l'étape A de temporisation, les variations de la première pression PT3 dans la conduite 3 de remplissage au-delà du seuil haut Pmax n'interrompent pas le remplissage (référence 102, figure 10).

Cette configuration permet de détecter de façon efficace et suffisamment tôt un trop-plein au niveau du réservoir 1 pouvant conduire à une surpression dans le réservoir 1 en cours de remplissage sans nécessiter de systèmes auxiliaires coûteux de détection ou de communication. Les inventeurs ont en effet constaté que cette configuration permet de plus d'éviter des détections intempestives de sur-remplissager. De plus, l'opérateur n'est pas contraint à des opérations supplémentaires lors d'un remplissage. Cette configuration contribue en outre à stabiliser les conditions de remplissage du réservoir. Ceci permet d'augmenter la durée de vie du matériel en réduisant des variations de pression néfastes.

Au lieu d'interrompre le remplissage lorsque la première pression PT3 instantanée excède le seuil haut Pmax, en variante (ou en combinaison), la logique 16 électronique peut être configurée pour contrôler une moyenne de première pressions instantanées PT3max mesurées dans la conduite 3 de remplissage. C'est-à-dire que le dispositif commande l'arrêt du remplissage dès que cette moyenne de premières pressions PT3 excède un seuil haut Pmax prédéterminé.

Comme illustré aux figures 1 et 9, le dispositif de remplissage comporte de préférence une conduite 8 de retour (ou by-pass) munie d'une vanne 5 de by-pass. La conduite 8 de by-pass comprend une première extrémité raccordée à la conduite 3 de remplissage en aval de la pompe 4 et une seconde extrémité débouchant dans la citerne 2 pour renvoyer sélectivement du liquide pompé.

Comme illustré également, le dispositif de remplissage peut comporter une conduite 10 de pressurisation sélective de la citerne 2. La conduite 10 de pressurisation peut comprendre deux premières extrémités reliées à la conduite 3 de remplissage respectivement en amont et en aval de la pompe 4 (cf.; figures 1 et 2). La conduite 10 de pressurisation comprend une seconde extrémité reliée au volume de stockage de la citerne 2. La conduite 10 de pressurisation comprend un échangeur 11 de chaleur pour vaporiser sélectivement le liquide pompé avant sa réintroduction dans la citerne 2.

Comme illustré à la figure 1, la conduite 3 de remplissage peut comporter une portion amont 20 solidaire de la citerne 2 et une portion aval 30. La portion aval 30 est de préférence flexible et comporte une première extrémité 14 raccordée de façon démontable à la portion amont 20 et une seconde extrémité 15 aval raccordée de façon démontable à une entrée de remplissage du réservoir 1. La circuiterie en aval 40 de la seconde extrémité 15 de la portion aval 30 peut comporter un clapet 119 anti-retour empêchant le reflux de fluide du réservoir 1 vers la conduite 3 de remplissage. La circuiterie 40 peut ensuite comporter deux conduites 21, 22 raccordées respectivement aux parties basse et haute du réservoir 1 via des vannes respectives 121, 122. Le réservoir 1 est par exemple un réservoir cryogénique isolé sous vide.

Comme illustré à la figure 1, le réservoir 1 comprend en outre de préférence un système de mesure de pression en partie inférieure 25 et un système de mesure de la pression 24 supérieure (ou un système de mesure d'un différentiel de pression entre les partie supérieure et inférieure du réservoir 1).

La figure 2 illustre un autre exemple plus détaillé d'une architecture de dispositif de remplissage correspondant notamment à la partie amont 20 de la conduite de remplissage de la figure 1.

La conduite 3 de remplissage est reliée à la partie inférieure de la citerne 2 et peut comporter, de l'amont vers l'aval (c'est-à-dire de la citerne 2 vers l'extrémité raccordable à un flexible), une première 111 et une seconde 107 vannes disposées en série en amont de la pompe 4. Comme représenté, une soupape 207 de sécurité et un filtre 26 peuvent être disposés en amont de la pompe 4. En aval de la pompe 4, la conduite 3 de remplissage comporte la vanne 12 à ouverture variable.

Comme représenté, entre la pompe 4 et la vanne 12 à ouverture variable, la conduite 3 de remplissage peut comporter au moins l'un parmi : un capteur 27 de température et un organe 9 de mesure de débit tel qu'un débitmètre. En aval de la vanne 12 à ouverture variable la conduite comporte de préférence le premier capteur 13 de pression mentionné ci-dessus. La conduite 3 de remplissage peut comporter également, en aval du premier capteur 13 de pression, une conduite 60 de purge munie d'au moins une vanne 6 commandée permettant d'évacuer du liquide vers une zone d'évacuation 18.

Une conduite 28 de dérivation peut être prévue pour mettre en pression la citerne via la pompe 4. Cette conduite 28 de dérivation comprend une extrémité amont raccordée en aval de la pompe 4 et une extrémité aval raccordée à la citerne 2. La conduite 28 de dérivation comprend par exemple deux vannes 128, 228 de dérivation de la pompe disposées en série. Comme dans l'exemple des figures 1 et 9, le dispositif comporte une conduite 10 de pressurisation sélective de la citerne 2. La conduite 10 de pressurisation comprend une première extrémité reliée entre les deux vannes 128, 228 de dérivation de la pompe et une extrémité aval reliée à la citerne 2.

Comme représenté, l'extrémité aval de la conduite 10 de pressurisation peut également être reliée à une ligne 17 d'évacuation comportant une soupape 310 d'évacuation et une vanne 410.

Comme précédemment, une conduite 8 de by-pass est prévue pour renvoyer sélectivement le liquide pompé vers la citerne 2. La conduite 8 de by-pass a une extrémité amont raccordée à la conduite 3 de remplissage, en aval de la pompe 4 (par exemple entre le capteur 27 de température et le débitmètre 9 facultatif). La conduite 8 de by-pass a une extrémité aval reliée à la citerne 2.

La conduite 8 de by-pass comporte au moins une vanne 5 de by-pass et, dans l'exemple représenté, deux vannes 5, 55 de by-pass disposées en parallèle dont l'une 55 est de préférence commandée.

La conduite 8 de by-pass peut comporter un capteur 113 de pression PT2 en amont des vannes 5, 55 de by-pass. Ce capteur 113 mesure en fait une seconde pression PT2 dans la conduite 3 de remplissage en amont de la vanne 12 à ouverture variable. La conduite 8 de by-pass comporte le cas échéant un autre capteur 29 de pression PT50 disposé en aval des vannes 5, 55 de by-pass.

En aval de la première vanne 111, le circuit peut comporter une conduite 211 pour remplir la citerne 2 qui est parallèle à la conduite 3 de remplissage. Cette conduite 211 comprend, d'amont en aval, une première soupape 411 de sécurité, une vanne 311, une seconde soupape 511 de sécurité et une extrémité 611 raccordable à une application. Cette conduite 211 peut se raccorder à la conduite 8 de by-pass, en aval des vannes 5, 55 de by-pass via une branche 31.

De préférence l'opération de remplissage d'un réservoir 1 est au moins en partie manuelle et notamment un opérateur peut contrôler manuellement la vanne 12 à ouverture variable. Bien entendu, tout ou partie de ces actions peuvent être automatisées, notamment en utilisant des organes commandés appropriés (vanne commandées notamment).

De préférence, dans le cas où le dispositif utilise une pompe 4, et sans cependant que ce soit limitatif, la pompe 4 est du type délivrant un débit commandé par un variateur de fréquence, notamment une pompe de type centrifuge. Bien entendu, tout autre type de pompe est également approprié.

Avant de débuter le remplissage, si le modèle de pompe 4 le nécessite, la pompe 4 est d'abord refroidie et stabilisée pendant un intervalle de temps déterminé. Pour ce faire l'opérateur peut renvoyer dans la citerne 2 le liquide pompé via la conduite 8 de by-pass (par exemple en ouvrant la vanne 5 de by-pass et en maintenant fermée la vanne 12 à ouverture variable).

Une fois que les conditions de fonctionnement de la pompe 4 sont stabilisées (pour limiter l'intensité de la pompe), par exemple en terme de température de la pompe 4 et/ou pression en aval de la pompe 4 et/ou en terme de débit fourni par la pompe 4, l'opérateur peut diminuer refermer progressivement la vanne 5 de by-pass et commencer le remplissage effectif du réservoir en ouvrant la vanne 12 à ouverture variable.

Lors du remplissage, la première pression PT3 instantanée sur la ligne 3 de remplissage peut être mesurée en aval de la vanne 12 à ouverture variable via le premier capteur 13. Les variations de cette première pression PT3 mesurée reproduisent les variations de pression dans le réservoir 1 en cours de remplissage.

Selon une particularité avantageuse déjà mentionnée ci-dessus, à l'issue de l'étape de temporisation A, des augmentations anormales de cette pression PT3 sont définies et, lorsqu'elles sont détectées, elles conduisent à l'arrêt automatique du remplissage.

Les exemples décrits ci-après et notamment les valeurs numériques sont indicatifs et peuvent le cas échéant être adaptés en fonction notamment des performances dus système de remplissage et des types de réservoirs considérés.

L'étape A de temporisation a par exemple une durée comprise entre cinq et cent-quatre-vingt secondes et de préférence entre dix et quatre-vingt-dix-secondes et encore plus préférentiellement entre trente et soixante secondes. Cette durée de l'étape A de temporisation est de préférence choisie en fonction notamment des caractéristiques techniques de la pompe 4 et des procédures nécessaire pour la piloter.

A l'issue de l'étape A de temporisation, une augmentation anormale de la première pression PT3 peut être détectée en surveillant la première pression instantanée PT3.

Ainsi, par exemple, à l'issue de l'étape A de temporisation le dispositif peut déterminer une première pression PT3ref instantanée de référence dans la conduite 3 de remplissage. Le seuil haut Pmax peut être défini comme étant la somme d'une part de la première pression PT3ref instantanée de référence relevée et, d'autre part, d'un saut de pression Po déterminé. C'est-à-dire que le seuil haut Pmax (en bar) qui déclenche l'arrêt du remplissage est donné par : Pmax=PT3ref+Po.

La détermination de la première pression PT3ref instantanée de référence peut comprendre au moins une mesure de la première pression instantanée PT3 dans la conduite 3 dans un intervalle de temps compris entre zéro et dix secondes autour de la fin de l'étape A de temporisation. Cette première pression PT3ref instantanée de référence peut être une valeur ponctuelle, une valeur maximale ou minimale mesurée par le capteur 13 lors de la au moins une mesure ou une moyenne de plusieurs mesures.

La valeur du saut de pression Po peut être quant à elle une valeur (en bar) fixe en bar et comprise entre 0,1 bar et 2 bar et de préférence entre 0,3 et 1 bar et encore plus préférentiellement entre 0,4 et 0,6 bar. Par exemple de préférence la valeur du saut de pression Po ainsi que la durée de l'étape de temporisation sont réglables en fonction des caractéristiques du dispositif de remplissage (type de pompe, type de circuit, type de réservoir...). De préférence, la valeur du saut de pression est fonction de la valeur de la première pression PT3ref instantanée de référence.

Ce saut de pression Po est défini en fonction des caractéristiques du dispositif de remplissage. Ainsi, par exemple, si après l'étape A de temporisation le dispositif est stabilisé et que la première pression PT3 en aval de la vanne 12 à ouverture variable est atteint 9,5 bar et que le saut de pression est défini à 0,5bar, alors PT3max=9,5bar et Pmax=PT3ref+Po=9,5+0,5=10bar.

Ainsi, dans la suite du remplissage, si la première pression PT3 mesurée par le premier capteur 13 en continu atteint ou excède ce seuil haut Pmax de 10bar, le dispositif interrompt automatiquement le remplissage.

Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple décrit ci-dessus.

Ainsi, au lieu (ou en plus) de contrôler la première pression instantanée PT3 en aval de la vanne 12 à ouverture variable, le dispositif peut contrôler une moyenne mPT3ref des premières pressions instantanée PT3ref maximales mesurées par le capteur 13. C'est-à-dire que le dispositif calcule une moyenne mPT3ref de plusieurs premières pressions PT3 instantanées maximales mesurées. Dans ce cas, le seuil haut Pmax est alors défini par la somme d'une part de la moyenne des premières pressions instantanées (mPT3ref) maximales, et, d'autre part, d'un saut de pression (Po) déterminé : Pmax= mPT3ref+Po.

Ainsi à l'issue de l'étape A de temporisation, si la première pression instantanée PT3 et/ou une moyenne excède ce seuil haut, le remplissage est interrompu.

La moyenne de la première pression mPT3 instantanée est par exemple la moyenne de plusieurs pressions instantanées PT3 mesurées successivement pendant un intervalle de temps compris par exemple entre 0,1 et 10 secondes et de préférence entre 0,25 secondes et 1 secondes.

Bien entendu, le contrôle d'une surpression peut utiliser d'autres paramètres qui découlent de la première pression PT3 mesurée.

Selon une particularité avantageuse, de préférence, au cours du remplissage si ultérieurement la première pression PT3 mesurée (respectivement la moyenne de la première pression mPT3) devait diminuer en dessous de la valeur de référence PT3ref retenue (respectivement mPT3ref), alors cette nouvelle valeur de référence PT3refb remplace la valeur précédente (cf. étapes 105 et 106 figure 10). De cette façon, un nouveau seuil haut Pmax actualisé est recalculé Pmax= PT3refb+Po. Ce nouveau seuil haut, qui est réduit par rapport au seuil haut précédent, s'adapte ainsi à une baisse de la première pression PT3 au cours du remplissage, notamment en raison des conditions thermodynamiques du remplissage. Dans le cas contraire, si la première pression PT3 ne diminue pas (« N référence 105 à la figure 10), le seuil haut Pmax est inchangé.

C'est-à-dire que la première pression PT3ref de référence mesurée retenue est la valeur minimale la plus récente mesurée.

Cette diminution du seuil haut Pmax peut être actualisée aussi souvent que nécessaire.

Ce calcul du seuil haut Pmax, la surveillance du non dépassement du seuil haut Pmax et l'arrêt si nécessaire du remplissage peuvent être réalisés automatiquement par la logique 16 électronique. En variante non préférée, on pourrait envisager que le dépassement du seuil haut Pmax est signalé à l'opérateur qui aura alors pour tâche d'arrêter le remplissage.

Par soucis de sécurité, si le signal du premier capteur 13 de pression est indisponible, la logique 16 électronique commande de préférence l'arrêt automatique du remplissage.

Les figures 3 à 8 illustrent de façon simplifiée des modes de réalisation du dispositif de remplissage. Les éléments identiques à ceux décrits ci-dessus sont désignés par les mêmes références numériques. En particulier, la figure 3 représente la logique 16 électronique reliée au premier capteur 13 de pression et à la pompe 4. La logique 16 électronique est reliée également le cas échéant à un organe 7 d'affichage tel qu'une interface homme machine pour signaler tout ou partie de l'état de fonctionnement du dispositif au cours du remplissage.

Pour interrompre le remplissage, selon une caractéristique possible, le fonctionnement de la pompe 4 peut être interrompu. C'est-à-dire que la consigne de pilotage de la pompe 4 est ramenée au minimum et/ou le moteur de la pompe 4 est commuté d'un état de marche vers un état arrêté et/ou un organe de la pompe 4 entraîné par un moteur est désolidarisé du moteur de la pompe 4 (mise « en roue libre»). Le cas échéant le pilotage de la pompe 4 est réalisé via un convertisseur de vitesse (non représenté par soucis de simplification).

Selon une autre caractéristique possible (alternative ou cumulative), l'arrêt du remplissage peut être réalisé en diminuant ou en supprimant la circulation de liquide dans la conduite 3 de remplissage en amont de la pompe 4. Comme illustré à la figure 4, ceci peut être réalisé en fermant une vanne 111 de la conduite de remplissage (par exemple la première vanne 111 ou la seconde vanne 112 de la figure 2). Cette mesure utilisée de façon complémentaire à l'arrêt de la pompe 4 permet d'augmenter l'efficacité de l'arrêt du remplissage notamment en diminuant l'effet d'inertie du système et notamment l'inertie de la pompe 4. En effet, même après son arrêt la pompe 4 peut continuer à fournir du liquide pendant un certain temps. Cette particularité permet également de diminuer les éventuels effets d'une vaporisation de liquide cryogénique présent dans le circuit. On peut ainsi stopper en amont plusieurs litres de liquide présents dans le circuit. De cette façon, l'arrêt du remplissage est plus rapide et plus efficace pour éviter une surpression dans le réservoir 1.

Selon une autre caractéristique possible (alternative ou cumulative), l'arrêt du remplissage peut être réalisé en purgeant au moins une partie de la conduite 3 de remplissage située en aval de la pompe 4 vers une zone d'évacuation 18 distincte du réservoir 1. Comme illustré à la figure 5 (ainsi qu'à la figure 2), le dispositif peut comporter à cet effet, en aval de la pompe 4, une conduite 60 de purge munie d'au moins une vanne 6 commandée par la logique 16 électronique permettant d'évacuer du liquide vers une zone d'évacuation 18.

Cette caractéristique permet ainsi de vidanger au moins du fluide cryogénique dans la conduite 3 de remplissage vers l'atmosphère.

Pour des raisons de sécurité, cette opération de purge en aval de la pompe 4 est réalisée de préférence pendant une durée de purge limitée comprise par exemple entre deux et soixante secondes et de préférence entre cinq et trente secondes. La durée de purge peut être adaptée en fonction des caractéristiques de la vanne de purge (typiquement le coefficient de débit Cv de la vanne) et celles de la tuyauterie à purger (typiquement la longueur et le diamètre). Ceci permet notamment de limiter des risques d'hypoxie des opérateurs en fonction de la nature du gaz libéré. Cette purge permet ainsi de vider au moins partiellement notamment la portion 30 aval de la conduite 3 de remplissage notamment dans la partie flexible.

Selon une autre caractéristique possible (alternative ou cumulative), l'arrêt du remplissage peut être réalisé en activant un by-pass renvoyant le liquide en aval de la pompe 4 vers la citerne 2. Comme illustré à la figure 6, ceci peut être réalisé en ouvrant la vanne 55 de by-pass de la conduite 8 de by-pass.

Cette solution augmente également l'efficacité et la rapidité de l'arrêt du remplissage et évite de rejeter un fluide dangereux autour de la citerne 2.

Comme illustré à la figure 6, si la vanne 12 à ouverture variable est du type empêchant le retour de fluide vers l'amont, ce renvoi de fluide vers la citerne 2 ne permet pas d'évacuer la fraction de fluide présente en aval de cette vanne 12. Cependant, cette caractéristique permet tout de même d'améliorer l'arrêt de la montée en pression dans le réservoir 1.

De préférence, cette ouverture de la vanne 5 de by-pass de la conduite 8 de by-pass est réalisée de préférence pendant une durée limitée, par exemple' comprise entre deux et soixante secondes et de préférence entre deux et trente secondes. De cette façon, le dispositif évite tout risque de cavitation de la pompe 4 ainsi que tout risque de retour de fluide du réservoir 1 vers la citerne 2 dans le cas où la vanne 12 à ouverture variable fuit.

De préférence, après une interruption du remplissage, la logique électronique 16 ou la pompe 4 elle-même empêche un redémarrage de la pompe 4 qu'après un délai de carence déterminé compris de préférence entre une seconde et quinze minutes.

Tout en étant de structure simple et peu coûteux, le dispositif décrit ci-dessus permet ainsi de détecter suffisamment rapidement et de façon non intempestive une pression anormalement haute dans le réservoir 1 en cours de remplissage. Le dispositif permet également de limiter cette pression anormalement haute en arrêtant de façon efficace le remplissage pour éviter une rupture du réservoir 1.

On va à présent décrire un second exemple possible et facultatif de stabilisation des conditions de fonctionnement de la pompe 4 lors de son démarrage (c'est-à-dire avant le contrôle du remplissage décrit précédemment notamment en liaison avec la figure 10).

Comme illustré à la figure 12, le démarrage M de la pompe 4 (référence 100) peut comprendre un pré-contrôle du débit effectivement délivré par la pompe 4 au réservoir 1 pendant une durée TQ déterminée de pré-contrôle de débit (étape 200 figure 12). Ce pré-contrôle de débit comprend une détermination d'un transfert effectif de liquide dans le réservoir 1 par la pompe 4 pendant cette durée TQ de pré-contrôle de débit. La détermination d'un transfert effectif de liquide dans le réservoir 1 par la pompe 4 peut consister à déterminer si l'opérateur (ou le dispositif si c'est partiellement automatisé) commence le transfert effectif de liquide vers le réservoir 1. En effet, avant de débuter le remplissage la pompe 4 peut être refroidie et stabilisée pendant un intervalle de temps déterminé pendant laquelle le liquide pompé dans la citerne 2 est renvoyé dans la citerne via la conduite 8 de by-pass (en ouvrant par exemple la vanne 5 de by-pass et en maintenant fermée la vanne 12 à ouverture variable).

C'est-à-dire que, lors de la mise en marche de la pompe 4, au moins une partie du liquide délivré par la pompe 4 peut d'abord être renvoyé au moins majoritairement vers la citerne 2 via une conduite de retour 8. Puis progressivement le liquide est délivré majoritairement au réservoir 1, notamment lorsque la pompe 4 atteint un régime stabilisé.

Selon une particularité avantageuse, la logique 16 électronique est configurée pour comparer le transfert de liquide dans le réservoir 1 avec un seuil S déterminé et, lorsque le transfert de liquide dans le réservoir 1 n'atteint pas ce seuil S pendant la durée TQ de pré-contrôle de débit, la logique 16 électronique interrompt AR le fonctionnement de la pompe 4 (cf. références 201 et 202 figure 12). Un tel arrêt de la pompe 4 signifie que le démarrage n'est pas satisfaisant pour continuer le processus d'amorçage du remplissage.

En effet, les inventeurs ont constaté que cette mesure initiale permet d'éviter des conditions de fonctionnement qui nuisent au bon déroulement du remplissage ultérieur et notamment de la détection future d'une pression anormale déclenchant l'arrêt du remplissage tel que décrit précédemment.

La détermination d'un transfert de liquide dans le réservoir 1 peut comporter par exemple une mesure 9 du débit Q de liquide instantané dans la conduite 3 de remplissage en aval de la pompe 4 et en amont du réservoir 1 (cf. figure 8).

A cet effet et comme illustré aux figures 7 et 8, la conduite de remplissage peut comporter un débitmètre 9 relié à la logique 16 électronique. Ainsi, la logique 16 électronique peut comparer le débit instantané Q de liquide mesuré avec un seuil de débit minimum Qmin déterminé et, lorsque le débit Q de liquide instantané mesuré n'atteint pas le seuil de débit minimum Qmin pendant la durée TQ déterminée de pré-contrôle de débit, une étape d'interruption AR du fonctionnement de la pompe 4.

Le seuil de débit minimum Qmin déterminé peut être choisi au préalable en fonction des caractéristiques techniques du dispositif de remplissage (type de pompe...). Ce seuil de débit minimum Qmin est compris par exemple entre un et cinquante litres par minutes et de préférence compris entre dix et quarante litres par minutes ou entre trois et huit litres par minutes, par exemple cinq litres par minute.

La durée TQ déterminée de pré-contrôle de débit peut être comprise entre vingt et deux-cent quarante secondes et de préférence comprise entre trente et cent vingt secondes, par exemple quatre-vingt dix secondes.

Bien entendu, alternativement ou cumulativement, la détermination d'un transfert de liquide dans le réservoir 1 peut être réalisée de manière différente.

Par exemple, la détermination d'un transfert de liquide dans le réservoir 1 peut comprendre une mesure de la première pression PT3 instantané dans la conduite 3 de remplissage en aval de la pompe 4 et en amont du réservoir 1, notamment en aval de la vanne 12 à ouverture variable via le premier capteur 13 de pression décrit ci-dessus.

Cette pression PT3 instantanée peut être comparée à un niveau de référence prédéterminé et, lorsque cette mesure dé la première pression PT3 instantané dans la conduite 3 de remplissage n'atteint pas le niveau de référence pendant la durée TQ déterminée de pré-contrôle de débit, la pompe 4 est arrêtée.

De préférence cependant, la détermination d'un transfert de liquide dans le réservoir 1 est réalisée en contrôlant les évolutions ou différentiels de pression. Par exemple, le dispositif contrôle en temps réel les pressions PT3 et PT50 instantané au niveau respectivement de la conduite 3 de remplissage en aval de la vanne 12 à ouverture variable, et, au niveau de la conduite 8 de retour.

A cet effet le dispositif peut utiliser le capteur 29 de pression PT50 en amont des vannes 5, 55 de by-pass (cf. figure 2).

Par exemple, une augmentation de la première pression PT3 au dessus d'un seuil déterminé simultanément à une diminution de la pression PT50 déterminée dans la conduite 8 de by-pass correspond à un transfert effectif suffisant.

Si ce transfert effectif suffisant n'est pas réalisé pendant la durée TQ déterminée de pré-contrôle de débit, la pompe 4 est arrêtée.

Lorsque le transfert de liquide dans le réservoir 1 atteint ce seuil (débit ou pression ou différentiel de pression déterminé) pendant la durée TQ déterminée, le fonctionnement de la pompe 4 est maintenu et le remplissage R devient effectif (« O » et référence 203, figure 12).

De plus, de préférence, la première pression PT3 instantanée dans la conduite 3 de remplissage est mesurée en aval de la pompe 4 au moment où le transfert de liquide dans le réservoir 1 atteint le seuil S déterminé (PT3(S). cf. référence 204, figure 12). Cette valeur peut être stockée par la logique 16 électronique. Cette valeur peut être stockée par la logique 16 électronique.

De préférence également, le procédé comprend en suite un pré-contrôle supplémentaire de la première pression PT3 dans la conduite de remplissage.

Plus précisément, le procédé peut comprendre ensuite une étape de pré-contrôle de la première pression PT3 dans la conduite 3 de remplissage en aval de la vanne 12 à ouverture variable pendant une durée TP déterminée de pré-contrôle de pression.

Ainsi, par exemple, lorsque la première pression PT3 mesurée par le premier capteur 13 dans la conduite 3 de remplissage en aval de la pompe 4 excède un seuil maximum de pression PT3sup ou est inférieure un seuil minimum de pression PT3min pendant la durée TP déterminée de pré-contrôle de pression, le fonctionnement de la pompe 4 est interrompu AR (cf. références 205 et 206, figure 10).

Ce pré-contrôle de pression est prévu de préférence pour s'assurer que la pression régulée dans la conduite 3 de remplissage en aval de la pompe 4 est maintenue dans un intervalle déterminé. Les inventeurs ont en effet déterminé qu'une telle action améliore le remplissage et notamment la détection éventuelle ultérieure d'une surpression anormale comme décrit précédemment.

Le seuil maximum de pression PT3sup en bar peut être identique à celui-décrit dans l'exemple de la figure 11. La valeur déterminée de la pression PT3=PT4 dans le réservoir 1 peut être la valeur de la première pression PT3 relevée par exemple au moment où le transfert de liquide dans le réservoir 1 atteint le seuil déterminé de l'étape 204 ci-dessus décrite.

De préférence, le seuil minimum de pression PT3min est une valeur fixe prédéterminée, éventuellement réglable, par exemple comprise entre deux bar et dix bar et de préférence entre quatre et dix bar, notamment cinq bar.

La durée TP déterminée de pré-contrôle de pression est par exemple comprise entre cinq et cent-quatre vingt secondes et de préférence entre dix et trente secondes, par exemple quinze secondes.

Lorsque cette première pression PT3 mesurée reste inférieure au seuil maximum de pression PT3sup et supérieure au seuil de pression minimum PT3min pendant la durée TP déterminée de pré-contrôle de pression, le fonctionnement de la pompe 4 est maintenu et le remplissage du réservoir 1 est poursuivi.

Le procédé peut ensuite comporter un contrôle du remplissage tel que décrit ci-dessus en référence notamment à la figure 10. Ainsi, la figure 12 reproduit à titre d'exemple les étapes 103, 104, 105 et 106 de la figure 9. Par soucis de concision ce processus ne sera pas décrit une seconde fois.

Selon une particularité avantageuse préférée mais non limitative, le seuil haut Pmax prédéterminé utilisé pour interrompre le cas échéant le remplissage mentionné ci-dessus est calculé ou défini à l'issue de la durée TP déterminée de pré-contrôle de pression. C'est-à-dire que la ou les mesures de la première pression PT3 utilisées pour définir la première pression PT3ref de référence (ou une moyenne de ces pressions mPT3ref) est réalisée à l'issue de la durée TP déterminée de pré-contrôle de pression (dans le cas bien sûr où la pompe 4 n'est pas arrêtée).

C'est-à-dire que la temporisation A mentionnée précédemment peut inclure les contrôles décrits en référence à la figure 12.

Ces processus permettent de réguler la pression dans la conduite de remplissage 3 en aval de la pompe 4 à des valeurs proches de celles de la pression PT4 régnant dans le réservoir 1 et pour un fonctionnement optimal de la pompe 4. De plus, le remplissage réalisé à ces niveaux de pression permet de mieux détecter au niveau de la conduite 3 de remplissage, les éventuelles surpressions dans le réservoir 1 qui nécessitent un arrêt du remplissage. Mieux détecter ces surpressions signifie notamment détecter plus tôt et de façon plus précise la surpression éventuelle dans le réservoir 1 uniquement. En particulier, le processus décrit en référence à la figure 12 permet de réduire le différentiel de pression entre d'une part la conduite 3 de remplissage en aval de la pompe 4 et, d'autre part, l'intérieur du réservoir 1.

De plus, la valeur de première pression PT3ref de référence utilisée au départ pour calculer le premier seuil haut Pmax est par exemple la valeur de la première pression PT3 mesurée à la fin ou à l'issue d'une étape 304 de limitation positive du processus de la figure 11.

Alternativement, la valeur de première pression PT3ref de référence utilisée au départ pour calculer le premier seuil haut Pmax est par exemple la valeur de la première pression PT3 mesurée dans la conduite 3 dans un intervalle de temps compris entre zéro et 180s secondes après une mise en marche de la pompe 4.

Alternativement cette première pression PT3ref de référence est mesurée dans un intervalle de temps déterminé compris entre zéro et 180s secondes après le démarrage du transfert effectif d'un flux de liquide vers le réservoir 1. Comme précédemment, la première pression PT3ref instantanée de référence est la valeur mesurée lors de la au moins une mesure de pression ou une moyenne de cette au moins une mesure de pression.

De préférence, pendant tout le processus de remplissage (dès la mise en marche 100 de la pompe 4) et après déplacement de l'organe 12 de régulation du flux de sa position non passante à sa position passante, en cas de détection d'une baisse de la première pression PT3 instantanée dans la conduite 3 de remplissage sur un rythme d'au moins un bar par seconde, la pompe 4 est automatiquement arrêtée (référence 400, figure 11).

Cette mesure de sécurité permet de détecter une baisse de pression synonyme d'une ouverture anormalement tardive des vannes du réservoir 1. C'est-à-dire que, si cette baisse de la première pression PT3 intervient en cours de remplissage, cela signifie qu'auparavant le réservoir 1 était isolé de la conduite 3 de remplissage et que les mesures et calculs précédents étaient erronées, notamment la détermination de la pression PT4 dans le réservoir.

 Procédé de remplissage d'un réservoir (1) de gaz liquéfié, notamment un réservoir de liquide cryogénique, à partir d'un dispositif de remplissage comprenant une citerne (2) de gaz liquéfié, notamment une citerne (2) de liquide cryogénique, la citerne (2) étant reliée fiuidiquement au réservoir (1) via une conduite (3) de remplissage, le dispositif de remplissage comportant utilisant un organe (4) de génération d'un différentiel de pression pour transférer du liquide de la citerne (2) vers le réservoir (1) à une pression déterminée, l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression étant commutable entre un état de marche (M) et un état arrêté (AR), la conduite (3) de remplissage comprenant un organe (12) de régulation du flux de liquide disposé en aval de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression, l'organe (12) de régulation du flux étant déplaçable entre une position non passante dans laquelle le flux de liquide est interrompu et au moins une position passante dans laquelle le flux de liquide est transféré vers le réservoir (1) selon un débit déterminé, le procédé comprenant une mesure d'une première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) de remplissage en aval de l'organe (12) de régulation du flux, , le procédé comportant une étape de détermination de la pression (PT4) dans le réservoir (1) via une mesure de la première pression au niveau de la conduite (3) de remplissage tandis que la conduite (3) de remplissage communique fluidiquement avec l'intérieur du réservoir (1), c'est-à-dire que la conduite (3) est passante entre le point de mesure de la première pression (PT3) et l'intérieur du réservoir, cette pression (PT4) dans le réservoir (1) étant égale à la valeur de la première pression (PT3) mesurée au niveau de la conduite (3) de remplissage (PT3=PT4), le procédé comportant une étape de commutation de l'organe (12) de régulation du flux en position passante pour transférer du fluide de la citerne vers le réservoir (1), caractérisé en ce que l'étape de détermination de le pression (PT4) dans le réservoir (1) via une mesure de la première pression au niveau de la conduite de remplissage étant réalisée après que l'une au moins des conditions suivantes est satisfaite : (i) la première pression (PT3) instantanée mesurée dans la conduite (3) est supérieure à une pression prédéterminée, comprise de préférence entre 15 et 25 bar, (ii) la variation de la première pression (PT3) instantanée mesurée pendant au moins un intervalle de temps déterminé est inférieure à un niveau de variation déterminé correspondant à une variation comprise entre 0,005 et 0,020 bar par seconde et de préférence 0,01 bar par seconde, le procédé comportant, après la détermination de la pression (PT4) dans le réservoir une étape de limitation de la première pression instantanée (PT3) en dessous d'un seuil maximum de pression (PT3sup), l'étape de limitation de la première pression instantanée (PT3) en dessous d'un seuil maximum de pression (PT3sup) étant réalisée lorsque l'organe (12) de régulation du flux est en position passante, l'étape de limitation de la première pression instantanée (PT3) en dessous d'un seuil maximum de pression (PT3sup) comprenant au moins l'une parmi : une régulation manuelle ou automatique du débit de fluide transféré via l'organe (12) de régulation de flux, une régulation manuelle ou automatique du différentiel de pression généré par l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression, l'étape de limitation de la première pression instantanée (PT3) en dessous du seuil maximum de pression (PT3sup) étant réalisée pendant une durée de limitation déterminée finie comprise entre quinze et cent quatre vingt secondes et en ce que, lorsque la première pression instantanée (PT3) reste supérieure au seuil maximum de pression (PT3sup) à la fin de la durée de limitation déterminée, le remplissage est interrompu (AR) automatiquement, le seuil maximum de pression étant défini en fonction de la valeur déterminée de la pression (PT4) dans le réservoir (1) et excédant la valeur déterminée de la pression (PT4) dans le réservoir de deux à vingt bar et de préférence de deux à neuf bar, lorsque la valeur déterminée de la pression (PT4) dans le réservoir (1) est inférieure ou égale à un premier niveau déterminé compris entre trois et cinq bar, le seuil maximum de pression est une valeur de pression fixe prédéterminée comprise entre cinq et dix bar et de préférence égale compris entre six 6 et 9 neuf bar,. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de détermination de le pression (PT4) dans le réservoir (1) via une mesure de la première pression au niveau de la conduite de remplissage est réalisée avant la mise en marche (M) de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'étape de détermination de le pression (PT4) dans le réservoir (1) via une mesure de la première pression au niveau de la conduite de remplissage est réalisée au moment ou après la mise en marche (M) de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, lorsque la pression (PT4) déterminée dans le réservoir est située entre le premier niveau et un second niveau, le second niveau excédant le premier niveau de un à trois bar, et étant de préférence égal à 4bar, le seuil maximum de pression (PT3sup) en bar est donné par la formule suivante : PT3sup=z.PT4+PA, avec z un coefficient prédéterminé fixe et sans unité compris entre 1,5 et 3 et de préférence égale à deux, et avec PA un accroissement de pression fixe en bar compris entre zéro et deux bar et de préférence égale à zéro. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que, lorsque la.pression (PT4) déterminée dans le réservoir est située entre le second niveau et un troisième niveau, le troisième niveau excédant le second niveau de quatre à dix bar, et étant de préférence égal à 8bar, le seuil maximum de pression (PT3sup) en bar est donné par la formule suivante : PT3sup=z.PT4+PA, avec z un coefficient prédéterminé fixe et sans unité compris entre 0,80 et 1 et de préférence égale à 0,98, et avec PA un accroissement de pression fixe en bar compris entre deux et quatre bar et de préférence égale à quatre bar. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la durée de l'étape de limitation déterminée est comprise entre trente et quatre-vingt dix secondes et de préférence égale à soixante secondes. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la mise en marche de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression est précédée d'un contrôle de stabilité de la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) de remplissage, le contrôle de stabilité de la pression étant positif si l'une au moins des conditions ci-après est remplie : (i) la première pression (PT3) instantanée mesurée dans la conduite (3) est supérieure à une pression prédéterminée, comprise de préférence entre 15 et 25 bar, (ii) la variation de la première pression (PT3) instantanée mesurée pendant au moins un intervalle de temps déterminé est inférieure à un niveau de variation déterminé correspondant à une variation comprise entre 0,005 et 0,020 bar par seconde et de préférence 0,01bar par seconde, et en ce que la mise en marche de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression est possible uniquement après un contrôle de stabilité positif de la première pression (PT3) instantanée. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que, après démarrage (M) de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression et déplacement de l'organe (12) de régulation du flux de sa position non passante à une position passante, en cas de détection d'une baisse de la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) de remplissage sur un rythme d'au moins un bar par seconde, l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression est mis à l'arrêt automatiquement. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend une mise en marche (M) de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression et en ce que le fonctionnement de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression est interrompu (AR) automatiquement en réponse à l'une au moins des situations suivantes : - la variation de la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) de remplissage pendant une durée déterminée (T) avant transfert effectif d'un flux de liquide vers le réservoir (1) est supérieure à une variation (V) déterminée (ΔPT3>V). - une variation déterminée de débit (Q) et/ou une variation déterminée de la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) en aval de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression est détectée alors que l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression n'est pas en état de marche, - après une durée déterminée suivant la mise en marche de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression, la variation de la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) reste inférieure à un niveau déterminé, - après une durée déterminée suivant la mise en marche de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression, une quantité déterminée de fluide a été transféré dans le réservoir (1) et la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) reste supérieure au seuil maximum de pression (PT3sup), - le différentiel (PT2-PT3) entre d'une part, une seconde pression instantanée (PT2) mesurée à la sortie de l'organe (4) de génération d'un différentiel de pression, en amont de l'organe (12) de régulation du flux, et d'autre part, la première pression (PT3) instantanée mesurée dans la conduite en aval de l'organe (12) de régulation du flux est inférieur à un différentiel minimum de préférence compris 0,5bar et 2bar, - le flux de fluide de la citerne (2) vers le réservoir (1) reste inférieur à un niveau déterminé. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que, après l'étape de limitation de la première pression instantanée (PT3) en dessous du seuil maximum de pression (PT3sup), et au cours du transfert de liquide dans le réservoir (1), le procédé comporte une comparaison de la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) de remplissage ou d'une moyenne (mPT3) de cette première pression instantanée avec un seuil haut (Pmax) déterminé et, lorsque la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) de remplissage ou, respectivement, la moyenne de la première pression instantanée (PT3), excède le seuil haut (Pmax), une étape d'interruption (AR) du remplissage (R), le seuil haut (Pmax) étant défini par la somme d'une part d'une valeur de première pression (PT3ref) instantanée dite de référence mesurée dans la conduite (3) de remplissage à l'issue de l'étape de limitation ou respectivement d'une moyenne de plusieurs valeurs mesurées de la première pression (mPT3ref) instantanée de référence mesurée dans la conduite (3) de remplissage à l'issue de l'étape de limitation (dite « moyenne de référence mPT3ref ») et, d'autre part, un saut de pression (Po) déterminé compris entre 0,2 et 2bar : (Pmax=PT3ref+Po, respectivement Pmax=mPT3ref+Po). Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la valeur du saut de pression (Po) est fonction de la valeur de la première pression (PT3ref) instantanée de référence, ou respectivement, de la moyenne de référence mPT3ref, et en ce que, lorsque la première pression (PT3ref) instantanée de référence ou respectivement, la moyenne de référence mPT3ref, est inférieure ou égale à une valeur comprise entre 6 à 9bar, le saut de pression est compris entre 0,1 et 0,9bar et de préférence compris entre 0,3 et 0,7bar. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que lorsque la première pression (PT3ref) instantanée de référence ou respectivement, la moyenne de référence mPT3ref, est supérieure à une valeur déterminée comprise entre 6 à 9bar, et inférieure à une valeur déterminée comprise entre 15 et 25 bar et de préférence entre 18 et 22bar, le saut de pression est compris entre 0,8 et 1,4bar et de préférence compris entre 0,9 et 1,2bar. Procédé selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que lorsque la première pression (PT3ref) instantanée de référence ou, respectivement, la moyenne de référence mPT3ref),est supérieure à une valeur déterminée comprise entre 15 et 25 bar et de préférence entre 18 et 22bar, le saut de pression est compris entre 1,2 et 3bar et de préférence compris entre 1,2 et 2bar. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, caractérisé en ce que, en cours de remplissage et après la détermination de la première pression (PT3ref) de référence ou une moyenne (mPT3) de référence, la première pression (PT3) instantanée dans la conduite (3) est mesurée régulièrement et, si la première pression (PT3) instantanée mesurée dans la conduite (3), respectivement sa moyenne (mPT3), devient inférieure la première pression (PT3ref) instantanée de référence, respectivement inférieur à la moyenne de référence (mPT3), précédemment retenue, une nouvelle pression (PT3refb) instantanée de référence, respectivement une nouvelle moyenne de référence (mPT3refb) est retenue pour définir un nouveau seuil haut (Pmax= PT3refb+Po), respectivement Pmax= mPT3refb+Po. Verfahren zum Befüllen eines Flüssiggasbehälters (1), insbesondere eines Behälters für kryogene Flüssigkeit, über eine Befüllvorrichtung, welche einen Flüssiggastank (2), insbesondere einen Tank (2) für kryogene Flüssigkeit umfasst, wobei der Tank (2) über eine Befüllleitung (3) fluidisch mit dem Behälter (1) verbunden ist, wobei die Befüllvorrichtung das Verwenden eines Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) umfasst, um Flüssigkeit bei einem bestimmten Druck aus dem Tank (2) zu dem Behälter (1) zu transportieren, wobei das Druckdifferenz-Erzeugungsorgan (4) zwischen einem eingeschalteten Zustand (M) und einem ausgeschalteten Zustand (AR) schaltbar ist, wobei die Befüllleitung (3) ein Organ (12) zur Durchflussregelung der Flüssigkeit umfasst, das stromabwärts des Druckdifferenz-Erzeugungsorgan (4) angeordnet ist, wobei das Durchflussregelorgan (12) beweglich ist zwischen einer nicht durchlässigen Position, in welcher der Flüssigkeitsstrom unterbrochen ist, und mindestens einer durchlässigen Position, in welcher der Flüssigkeitsstrom mit einem bestimmten Durchsatz zu dem Behälter (1) transportiert wird, wobei das Verfahren eine Messung eines ersten momentanen Drucks (PT3) in der Befüllleitung (3) stromabwärts des Durchflussregelorgans (12) umfasst, wobei das Verfahren einen Schritt umfasst des Bestimmens des Drucks (PT4) in dem Behälter (1) über eine Messung des ersten Drucks auf Höhe der Befüllleitung (3), während die Befüllleitung (3) fluidisch mit dem Inneren des Behälters (1) kommuniziert, das heißt dass die Leitung (3) zwischen dem Punkt der Messung des ersten Drucks (PT3) und dem Inneren des Behälters durchlässig ist, wobei dieser Druck (PT4) in dem Behälter (1) dem Wert des ersten Drucks (PT3), der auf Höhe der Befüllleitung (3) gemessen wurde, gleich ist (PT3=PT4), wobei das Verfahren einen Schritt des Schaltens des Durchflussregelorgans (12) in die durchlässige Position umfasst, um Flüssigkeit aus dem Tank zu dem Behälter (1) zu transportieren, dadurch gekennzeichnet, dass der Schritt des Bestimmens des Drucks (PT4) in dem Behälter (1) über eine Messung des ersten Drucks auf Höhe der Befüllleitung erfolgt, nachdem mindestens eine der folgenden Bedingungen erfüllt ist: (i) der in der Leitung (3) gemessene erste momentane Druck (PT3) ist größer einem vorbestimmten Druck, der bevorzugt zwischen 15 und 25 Bar umfasst ist, (ii) die während mindestens einer bestimmten Zeitspanne gemessene Schwankung des ersten momentanen Drucks (PT3) ist kleiner einer bestimmten Schwankungshöhe, welche einer Schwankung entspricht, die zwischen 0,005 und 0,020 Bar pro Sekunde umfasst ist und bevorzugt 0,01 Bar pro Sekunde beträgt, wobei das Verfahren nach dem Bestimmen des Drucks (PT4) in dem Behälter einen Schritt umfasst des Begrenzens des ersten momentanen Drucks (PT3) unterhalb einer maximalen Druckgrenze (PT3sup), wobei der Schritt des Begrenzens des ersten momentanen Drucks (PT3) unterhalb einer maximalen Druckgrenze (PT3sup) ausgeführt wird, wenn sich das Durchflussregelorgan (12) in durchlässiger Position befindet, wobei der Schritt des Begrenzens des ersten momentanen Drucks (PT3) unterhalb einer maximalen Druckgrenze (PT3sup) mindestens eines umfasst aus: einer manuellen oder automatischen Regelung des über das Durchflussregelorgan (12) transportierten Flüssigkeitsdurchsatzes, einer manuellen oder automatischen Regelung der von dem Druckdifferenz-Erzeugungsorgan (4) erzeugten Druckdifferenz, wobei der Schritt des Begrenzens des ersten momentanen Drucks (PT3) unterhalb der maximalen Druckgrenze (PT3sup) ausgeführt wird während einer bestimmten endlichen Begrenzungsdauer, die zwischen fünfzehn und einhundertachtzig Sekunden umfasst ist und dadurch, dass wenn der erste momentane Druck (PT3) am Ende der bestimmten Begrenzungsdauer über der maximalen Druckgrenze (PT3sup) bleibt, das Befüllen automatisch unterbrochen (AR) wird, wobei die maximale Druckgrenze in Abhängigkeit von dem bestimmten Wert des Drucks (PT4) in dem Behälter (1) definiert ist und den bestimmten Wert des Drucks (PT4) in dem Behälter um zwei bis zwanzig Bar und bevorzugt um zwei bis neun Bar übersteigt, wenn der bestimmte Wert des Drucks (PT4) in dem Behälter (1) kleiner oder gleich einer ersten bestimmten Höhe ist, die zwischen drei und fünf Bar umfasst ist, die maximale Druckgrenze ein vorbestimmter fester Druckwert ist, der zwischen fünf und zehn Bar umfasst ist und gleichermaßen bevorzugt zwischen sechs 6 und 9 neun Bar umfasst ist. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Schritt des Bestimmens des Drucks (PT4) in dem Behälter (1) über eine Messung des ersten Drucks auf Höhe der Befüllleitung vor dem Einschalten (M) des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) ausgeführt wird. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Schritt des Bestimmens des Drucks (PT4) in dem Behälter (1) über eine Messung des ersten Drucks auf Höhe der Befüllleitung im Moment des oder nach dem Einschalten (M) des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) ausgeführt wird. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass wenn der bestimmte Druck (PT4) in dem Behälter zwischen der ersten Höhe und einer zweiten Höhe liegt, wobei die zweite Höhe die erste Höhe um ein bis drei Bar übersteigt, und bevorzugt gleich 4 Bar beträgt, die maximale Druckgrenze (PT3sup) in Bar von der folgenden Formel wiedergegeben wird: PT3sup=z.PT4+PA, wobei z ein vorbestimmter fester Koeffizient ohne Einheit ist, der zwischen 1,5 und 3 umfasst ist und bevorzugt gleich zwei beträgt, und wobei PA ein fester Druckanstieg in Bar ist, der zwischen Null und zwei Bar umfasst ist und bevorzugt gleich Null beträgt. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass wenn der bestimmten Druck (PT4) in dem Behälter zwischen der zweiten Höhe und einer dritten Höhe liegt, wobei die dritte Höhe die zweite Höhe um vier bis zehn Bar übersteigt und bevorzugt gleich 8 Bar beträgt, die maximale Druckgrenze (PT3sup) in Bar von der folgenden Formel wiedergegeben wird: PT3sup=z.PT4+PA, wobei z ein vorbestimmter fester Koeffizient ohne Einheit ist, der zwischen 0,80 und 1 umfasst ist und bevorzugt gleich 0,98 beträgt, und wobei PA ein fester Druckanstieg in Bar ist, der zwischen zwei und vier Bar umfasst ist und bevorzugt gleich vier Bar beträgt. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die bestimmte Dauer des Schrittes des Begrenzens zwischen dreißig und neunzig Sekunden umfasst ist und bevorzugt gleich sechzig Sekunden beträgt. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass dem Einschalten des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) eine Kontrolle der Stabilität des ersten momentanen Drucks (PT3) in der Befüllleitung (3) vorausgeht, wobei die Kontrolle der Stabilität des Drucks positiv ist, wenn mindestens eine der nachfolgenden Bedingungen erfüllt ist: (i) der in der Leitung (3) gemessene erste momentane Druck (PT3) ist größer einem vorbestimmten Druck, der bevorzugt zwischen 15 und 25 Bar umfasst ist, (ii) die während mindestens einer bestimmten Zeitspanne gemessene Schwankung des ersten momentanen Drucks (PT3) ist kleiner einer bestimmten Schwankungshöhe, welche einer Schwankung entspricht, die zwischen 0,005 und 0,020 Bar pro Sekunde umfasst ist und bevorzugt 0,01 Bar pro Sekunde beträgt, und dadurch, dass das Einschalten des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) erst nach einer positiven Kontrolle der Stabilität des ersten momentanen Drucks (PT3) möglich ist. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass nach Einschalten (M) des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) und Bewegen des Durchflussregelorgans (12) aus seiner nicht durchlässigen Position in eine durchlässige Position, im Falle des Erkennens eines Absinkens des ersten momentanen Drucks (PT3) in der Befüllleitung (3) mit einem Rhythmus von mindestens einem Bar pro Sekunde, das Druckdifferenz-Erzeugungsorgan (4) automatisch abgeschaltet wird. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass es ein Einschalten (M) des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) umfasst und dadurch, dass der Betrieb des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) in Reaktion auf mindestens eine der folgenden Situationen automatisch unterbrochen (AR) wird: - die Schwankung des ersten momentanen Drucks (PT3) in der Befüllleitung (3) ist während einer bestimmten Dauer (T) vor tatsächlichem Transport eines Flüssigkeitsstroms zu dem Behälter (1) größer einer bestimmten Schwankung (V) (ΔPT3>V), - eine bestimmte Schwankung des Durchsatzes (Q) und/oder eine bestimmte Schwankung des ersten momentanen Drucks (PT3) in der Leitung (3) stromabwärts des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) wird erkannt, obwohl sich das Druckdifferenz-Erzeugungsorgan (4) nicht in eingeschaltetem Zustand befindet, - nach einer bestimmten Dauer nach Einschalten des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) bleibt die Schwankung des ersten momentanen Drucks (PT3) in der Leitung (3) unter einer bestimmten Höhe, - nach einer bestimmten Dauer nach Einschalten des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) ist eine bestimmte Flüssigkeitsmenge in den Behälter (1) transportiert worden und der erste momentane Druck (PT3) in der Leitung (3) bleibt über der maximalen Druckgrenze (PT3sup), - die Differenz (PT2-PT3) zwischen einem zweiten momentanen Druck (PT2), gemessen am Ausgang des Druckdifferenz-Erzeugungsorgans (4) stromaufwärts des Durchflussregelorgans (12) einerseits, und dem ersten momentanen Druck (PT3), gemessen in der Leitung stromabwärts des Durchflussregelorgans (12) andererseits, ist kleiner einer Mindestdifferenz, die bevorzugt zwischen 0,5 Bar und 2 Bar umfasst ist, - der Flüssigkeitsstrom aus dem Tank (2) zu dem Behälter (1) bleibt unter einer bestimmten Höhe. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass nach dem Schritt des Begrenzens des ersten momentanen Drucks (PT3) unterhalb der maximalen Druckgrenze (PT3sup), und im Laufe des Transports von Flüssigkeit in den Behälter (1), das Verfahren einen Vergleich des ersten momentanen Drucks (PT3) in der Befüllleitung (3) oder eines Mittelwerts (mPT3) dieses ersten momentanen Drucks mit einer bestimmten Obergrenze (Pmax) umfasst, und, wenn der erste momentane Druck (PT3) in der Befüllleitung (3), oder beziehungsweise der Mittelwert des ersten momentanen Drucks (PT3) die Obergrenze (Pmax) übersteigt, einen Schritt des Unterbrechens (AR) des Befüllens (R), wobei die Obergrenze (Pmax) definiert ist durch die Summe einerseits eines als Referenz bezeichneten Werts des ersten momentanen Drucks (PT3ref), der in der Befüllleitung (3) am Ende des Schrittes des Begrenzens gemessen wird, oder beziehungsweise eines Mittelwerts von mehreren gemessenen Werten des ersten momentanen Referenzdrucks (mPT3ref), der in der Befüllleitung (3) am Ende des Schrittes des Begrenzens gemessen wird (als "Mittelwert der Referenz mPT3ref" bezeichnet), und andererseits eines bestimmten Druckansprungs (Po), der zwischen 0,2 und 2 Bar umfasst ist: (Pmax=PT3ref+Po, beziehungsweise Pmax=mPT3ref+PO). Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Wert des Druckansprungs (Po) abhängig ist von dem Wert des ersten momentanen Referenzdrucks (PT3ref), oder beziehungsweise dem Mittelwert der Referenz mPT3ref, und dadurch, dass wenn der erste momentane Referenzdruck (PT3ref), oder beziehungsweise der Mittelwert der Referenz mPT3ref kleiner oder gleich einem Wert ist, der zwischen 6 bis 9 Bar umfasst ist, der Druckansprung zwischen 0,1 und 0,9 Bar umfasst ist und bevorzugt zwischen 0,3 und 0,7 Bar umfasst ist. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass wenn der erste momentane Referenzdruck (PT3ref), oder beziehungsweise der Mittelwert der Referenz mPT3ref größer einem bestimmten Wert ist, der zwischen 6 und 9 Bar umfasst ist, und kleiner einem bestimmten Wert, der zwischen 15 und 25 Bar und bevorzugt zwischen 18 und 22 Bar umfasst ist, der Druckansprung zwischen 0,8 und 1,4 Bar umfasst ist und bevorzugt zwischen 0,9 und 1,2 Bar umfasst ist. Verfahren nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass wenn der erste momentane Referenzdruck (PT3ref), oder beziehungsweise der Mittelwert der Referenz mPT3ref größer einem bestimmten Wert ist, der zwischen 15 und 25 Bar und bevorzugt zwischen 18 und 22 Bar umfasst ist, der Druckansprung zwischen 1,2 und 3 Bar umfasst ist und bevorzugt zwischen 1,2 und 2 Bar umfasst ist. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass im Laufe des Befüllens und nach dem Bestimmen des ersten Referenzdrucks (PT3ref) oder eines Mittelwerts der Referenz (mPT3), der erste momentane Druck (PT3) in der Leitung (3) regelmäßig gemessen wird und, wenn der in der Leitung (3) gemessene erste momentane Druck (PT3) beziehungsweise sein Mittelwert (mPT3) kleiner dem ersten momentanen Referenzdruck (PT3ref) beziehungsweise kleiner dem zuvor festgehaltenen Mittelwert der Referenz (mPT3) wird, ein neuer momentaner Referenzdruck (PT3refb) beziehungsweise ein neuer Mittelwert der Referenz (mPT3refb) festgehalten wird, um eine neue Obergrenze (Pmax=PT3refb+Po), beziehungsweise Pmax=mPT3refb+Po, zu definieren. Method for filling a tank (1) with liquefied gas, in particular a tank with cryogenic liquid, using a filling device comprising a liquefied gas container (2), in particular a cryogenic liquid container (2), with the container (2) being in fluid communication with the tank (1) via a filling pipe (3), the filling device comprising using a pressure differential generation member (4) for transferring liquid from the container (2) to the tank (1) at a determined pressure, with the pressure differential generation member (4) able to be switched between an on state (M) and an off state (AR), the filling pipe (3) comprising a member (12) for regulating the flow of liquid arranged downstream of the pressure differential generation member (4), the member (12) for regulating the flow that can be moved between a non-passing position wherein the flow of liquid is interrupted and at least one passing position wherein the flow of liquid is transferred to the tank (1) according to a determined flow rate, with the method comprising a measurement of a first instantaneous pressure (PT3) in the filling pipe (3) downstream of the member (12) for regulating the flow, with the method comprising a step of determining the pressure (PT4) in the tank (1) via a measurement of the first pressure in the filling pipe (3) while the filling pipe (3) is in fluid communication with the inside of the tank (1), i.e. the pipe (3) is passed through between the measuring point of the first pressure (PT3) and the inside of the tank, with this pressure (PT4) in the tank (1) being equal to the value of the first pressure (PT3) measured in the filling pipe (3) (PT3=PT4), with the method comprising a step of switching the member (12) for regulating the flow in passing position in order to transfer fluid from the container to the tank (1), characterised in that the step of determining the pressure (PT4) in the tank (1) via a measurement of the first pressure in the filling pipe being taken after at least one of the following conditions is satisfied: (i) the first instantaneous pressure (PT3) measured in the pipe (3) is greater than a predetermined pressure, preferably between 15 and 25 bar, (ii) the variation of the first instantaneous pressure (PT3) measured during at least one determined interval of time is less than a determined level of variation corresponding to a variation between 0.005 and 0.020 bar per second and more preferably 0.01 bar per second, with the method comprising, after the determining of the pressure (PT4) in the tank a step of limiting the first instantaneous pressure (PT3) to a level below a maximum pressure threshold (PT3sup), the step of limiting the first instantaneous pressure (PT3) to a level below a maximum pressure threshold (PT3sup) being carried out when the member (12) for regulating the flow is in passing position, the step of limiting the first instantaneous pressure (PT3) to a level below a maximum pressure threshold (PT3sup) comprising at least one from among: a manual or automatic regulation of the flow rate of the fluid transferred via the member (12) for regulating the flow, a manual or automatic regulation of the pressure differential generated by the pressure differential generation member (4), the step of limiting the first instantaneous pressure (PT3) to a level below a maximum pressure threshold (PT3sup) being carried out during a finite determined limitation duration between fifteen and one hundred eighty seconds and in that, when the first instantaneous pressure (PT3) remains greater than the maximum pressure threshold (PT3sup) at the end of the determined limitation duration, the filling is interrupted (AR) automatically, with the maximum pressure threshold being defined on the basis of the determined value of the pressure (PT4) in the tank (1) and exceeding said determined value of the pressure (PT4) in the tank by two to twenty bar and more preferably from two to nine bar, when the determined value of the pressure (PT4) in the tank (1) is less than or equal to a first determined level between three and five bar, the maximum pressure threshold is a predetermined fixed pressure value between five and ten bar and more preferably equal to between six 6 and 9 nine bar. Method according to claim 1, characterised in that the step of determining the pressure (PT4) in the tank (1) via a measurement of the first pressure in the filling pipe is carried out before the switching on (M) of the pressure differential generation member (4). Method according to claim 1 or 2, characterised in that the step of determining the pressure (PT4) in the tank (1) via a measurement of the first pressure in the filling pipe is carried out at the time of or after the switching on (M) of the pressure differential generation member (4). Method according to any of claims 1 to 3, characterised in that, when the determined pressure (PT4) in the tank is located between the first level and a second level, with the second level exceeding the first level by one to three bar, and being more preferably equal to 4 bar, the maximum pressure threshold (PT3sup) in bar is given by the following formula: PT3sup=z.PT4+PA, with z a fixed predetermined coefficient and without a unit between 1.5 and 3 and more preferably equal to two, and with PA a fixed increase in pressure in bar between zero and two bar and more preferably equal to zero. Method according to claim 4, characterised in that, when the determined pressure (PT4) in the tank is between the second level and a third level, with the third level exceeding the second level by four to ten bar, and being more preferably equal to 8bar, the maximum pressure threshold (PT3sup) in bar is given by the following formula: PT3sup=z.PT4+PA, with z a fixed predetermined coefficient and without a unit between 0.80 and 1 and more preferably equal to 0.98, and with PA a fixed increase in pressure in bar between two and four bar and more preferably equal to four bar. Method according to any of claims 1 to 5, characterised in that the determined duration of the step of limitation is between thirty and ninety seconds and more preferably equal to sixty seconds. Method according to any of claims 1 to 6, characterised in that the switching on of the pressure differential generation member (4) is preceded by a stability control of the first instantaneous pressure (PT3) in the filling pipe (3), with the stability control of the pressure being positive if at least one of the conditions hereinafter is satisfied: (i) the first instantaneous pressure (PT3) measured in the pipe (3) is greater than a predetermined pressure, preferably between 15 and 25 bar, (ii) the variation of the first instantaneous pressure (PT3) measured during at least one determined interval of time is less than a determined level of variation corresponding to a variation between 0.005 and 0.020 bar per second and more preferably 0.01bar per second, and in that the switching on of the pressure differential generation member (4) is possible solely after a positive stability control of the first instantaneous pressure (PT3). Method according to any of claims 1 to 7, characterised in that, after switching on (M) of the pressure differential generation member (4) and displacement of the member (12) for regulating the flow from its non-passing position to a passing position, in the case of a detection of a drop in the first instantaneous pressure (PT3) in the filling pipe (3) at a rate of at least one bar per second, the pressure differential generation member (4) is stopped automatically. Method according to any of claims 1 to 8, characterised in that it comprises a switching on (M) of the pressure differential generation member (4) and in that the operation of the pressure differential generation member (4) is interrupted (AR) automatically in response to at least one of the following situations: - the variation in the first instantaneous pressure (PT3) in the filling pipe (3) during a determined duration (T) before the effective transfer of a flow of liquid to the tank (1) is greater than a determined variation (V) (ΔPT3>V), - a determined variation of flow rate (Q) and/or a determined variation of the first instantaneous pressure (PT3) in the pipe (3) downstream of the pressure differential generation member (4) is detected while the pressure differential generation member (4) is not in on state, - after a determined duration according to the switching on of the pressure differential generation member (4), the variation of the first instantaneous pressure (PT3) in the pipe (3) remains less than a determined level, - after a determined duration according to the switching on of the pressure differential generation member (4), a determined quantity of fluid has been transferred in the tank (1) and the first instantaneous pressure (PT3) in the pipe (3) remains greater than the maximum pressure threshold (PT3sup), - the differential (PT2-PT3) between on the one hand, a second instantaneous pressure (PT2) measured at the outlet of the pressure differential generation member (4), upstream of the member (12) for regulating the flow, and on the other hand, the first instantaneous pressure (PT3) measured in the pipe downstream of the member (12) for regulating the flow is less than a minimum differential more preferably between 0.5bar and 2bar, - the flow of fluid from the container (2) to the tank (1) remains less than a determined level. Method according to any of claims 1 to 9, characterised in that, after the step of limiting the first instantaneous pressure (PT3) to a level below the maximum pressure threshold (PT3sup), and during the transfer of liquid in the tank (1), the method comprises a comparison of the first instantaneous pressure (PT3) in the filling pipe (3) or of a mean (mPT3) of this first instantaneous pressure with a determined high threshold (Pmax) and, when the first instantaneous pressure (PT3) in the filling pipe (3) or, respectively, the mean of the first instantaneous pressure (PT3), exceeds the high threshold (Pmax), a step of interrupting (AR) the filling (R), the high threshold (Pmax) being defined by the sum on the one hand of a so-called reference first instantaneous pressure value (PT3ref) measured in the filling pipe (3) at the end of the step of limiting or respectively of a mean of several measured values of the reference first instantaneous pressure (mPT3ref) measured in the filling pipe (3) at the end of the step of limiting (called "reference mean mPT3ref") and, on the other hand, a determined jump in pressure (Po) between 0.2 and 2bar: (Pmax=PT3ref+Po, respectively Pmax=mPT3ref+Po). Method according to claim 10, characterised in that the value of the jump in pressure (Po) is according to the value of the reference first instantaneous pressure (PT3ref), or respectively, of the reference mean mPT3ref, and in that, when the reference first instantaneous pressure (PT3ref) or respectively, the reference mean mPT3ref is less than or equal to a value between 6 to 9bar, the jump in pressure is between 0.1 and 0.9bar and more preferably between 0.3 and 0.7bar. Method according to claim 11, characterised in that when the reference first instantaneous pressure (PT3ref) or respectively, the reference mean mPT3ref, is greater than a determined value between 6 to 9bar, and less than a determined value between 15 and 25 bar and more preferably between 18 and 22bar, the jump in pressure is between 0.8 and 1.4bar and more preferably between 0.9 and 1.2bar. Method according to claim 11 or 12, characterised in that when the reference first instantaneous pressure (PT3ref) or, respectively, the reference mean mPT3ref), is greater than a determined value between 15 and 25 bar and more preferably between 18 and 22bar, the jump in pressure is between 1.2 and 3bar and more preferably between 1.2 and 2bar. Method according to any of claims 10 to 13, characterised in that, during the filling and after the determining of the reference first pressure (PT3ref) or a reference mean (mPT3), the first instantaneous pressure (PT3) in the pipe (3) is measured regularly and, if the first instantaneous pressure (PT3) measured in the pipe (3), respectively its mean (mPT3), becomes less than the reference first instantaneous pressure (PT3ref), respectively less than the reference mean (mPT3), retained hereinabove, a new reference instantaneous pressure (PT3refb), respectively a new reference mean (mPT3refb) is retained in order to define a new high threshold (Pmax= PT3refb+Po), respectively Pmax= mPT3refb+Po.
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