Die Erfindung bezieht sich auf das Gebiet der elektrischen Energieerzeugung und -übertragung. Sie betrifft einen Leistungsschalter nach dem Oberbegriff des unabhängigen Patentanspruchs, welcher insbesondere in Kraftwerken, Umspannwerken und anderen Einrichtungen der Elektroenergieversorgung zum Ein- und Ausschalten von Betriebs- und Überströmen, insbesondere im Bereich der Mittel- oder Hochspannung, eingesetzt wird.
Ein derartiger Schalter ist beispielsweise aus den europäischen Patentanmeldungen
Beim Schalten von hohen Strömen, wie sie insbesondere im Kurzschlussfall auftreten, entstehen bei derartigen Schaltern in einem Isoliergas in einer Druckkammer und einem Rückführkanal üblicherweise hohe Drücke im Bereich von 10 bis 100 bar und Temperaturen über 2300K. Bei sehr hohen Strömen, insbesondere in einem Bereich oberhalb 250kA, und/oder in kompakt aufgebauten Schaltern können auch Temperaturen bis 3000K oder darüber auftreten. Dies kann dazu führen, dass an einem als Metallring ausgebildeten Absperrkörper eines Rückschlagventils, welches in eine Mündung des Rückführkanals in ein Heizvolumen für das Isoliergas eingebaut ist, plastische Verformungen auftreten, welche dazu führen, dass das Rückschlagventil seine Funktion nicht mehr zufriedenstellend erfüllen kann.
Wie Versuche ergeben haben, können solch plastische Verformungen zwar durch eine massivere Ausführung des Absperrkörpers vermieden oder zumindest weitgehend reduziert werden; führen jedoch gleichzeitig zu einer erhöhten Trägheit des Rückschlagventils, so dass dieses im Bedarfsfall den Rückführkanal zu wenig schnell verschliesst, wodurch unerwünscht viel Isoliergas aus dem Heizvolumen abfliessen kann.
Aus
Es ist deswegen Aufgabe der Erfindung, einen Leistungsschalter, anzugeben, mittels welchem die vorstehend beschriebenen Nachteile vermieden werden können.
Diese und weitere Aufgaben werden durch einen Leistungsschalter mit den Merkmalen des unabhängigen Patentanspruchs gelöst. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Patentansprüchen angegeben.
Ein erfindungsgemässer Leistungsschalter, welcher zwischen einer Einschaltstellung und einer Ausschaltstellung schaltbar ist, so dass in der Ausschaltstellung eine Unterbrechungsstrecke gebildet ist, welche einen Lichtbogenraum umfasst; umfasst ein mit dem Lichtbogenraum in Gasaustausch stehendes Speichervolumen für ein Löschgas, welches Speichervolumen einen Einlass für das Löschgas aufweist, wobei weiterhin am Einlass ein Ventil vorgesehen ist, welches einen Absperrkörper umfasst, mittels welchem der Einlass verschliessbar ist. Der Absperrkörper weist eine wärmeisolierende Beschichtung auf. Die wärmeisolierende Beschichtung dient der Vermeidung von plastischen Verformungen des Absperrkörpers.
In einer alternativen Ausgestaltung des erfindungsgemässen Leistungsschalters, welcher zwischen einer Einschaltstellung und einer Ausschaltstellung schaltbar ist, umfassend einen ersten Leistungsanschluss und einen zweiten Leistungsanschluss, wobei in der Einschaltstellung zwischen erstem Leistungsanschluss und zweitem Leistungsanschluss eine elektrisch leitende Verbindung gebildet ist, in der Ausschaltstellung zwischen erstem Leistungsanschluss und zweitem Leistungsanschluss eine Unterbrechungsstrecke gebildet ist, wobei die Unterbrechungsstrecke einen Lichtbogenraum umfasst, der zwischen einem ersten, mit dem ersten Leistungsanschluss elektrisch leitend verbundenen Kontaktelement und einem zweiten, mit dem zweiten Leistungsanschluss elektrisch leitend verbundenen Kontaktelement gebildet ist, ein mit dem Lichtbogenraum in Gasaustausch stehendes Speichervolumen für ein Löschgas, welches Speichervolumen einen Einlass für das Löschgas umfasst, und wobei am Einlass ein Ventil vorgesehen ist, welches einen Absperrkörper umfasst, mittels welchem der Einlass verschliessbar ist, weist der Absperrkörper eine wärmeisolierende Beschichtung auf. Auch hier dient die wärmeisolierende Beschichtung der Vermeidung von plastischen Verformungen des Absperrkörpers.
In einer bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemässen Leistungsschalters wird als wärmeisolierende Beschichtung ein Kunststoff, vorzugsweise ein Polymer eingesetzt. Besonders vorzugsweise wird dabei ein Duroplast verwendet, weil dieses bis zu einer Zersetzungstemperatur starr bleibt und somit insbesondere eine Tropfenbildung verhindert wird. Eine solche Tropfenbildung tritt teilweise bei elastomeren und insbesondere bei thermoplastischen Kunststoffen auf, und führt häufig bei Temperaturen im Bereich oder oberhalb der Zersetzungstemperatur des entsprechenden Kunststoffs zu einer Flammbildung, insbesondere durch ein Entzünden von gebildeten Tropfen oder Tröpfchen. Besonders vorzugsweise wird als Kunststoff ein Epoxidharz oder Epoxidharz-System eingesetzt.
In einer weiteren bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemässen Leistungsschalters wird für die wärmeisolierende Beschichtung ein Kunststoff, insbesondere ein Epoxidharz oder Epoxidharz-System eingesetzt, welches mit einem oder mehreren Füllstoffen versehen ist, welche insbesondere zumindest im Wesentlichen gleichmässig im Kunststoffvolumen verteilt sind. Als Füllstoff kann insbesondere Keramikpulver, wie zum Beispiel Aluminiumoxid zum Einsatz kommen; aber auch mit Molybdänsulfid in pulveriger Form wurden in Versuchen gute Ergebnisse erzielt. Der Füllstoff erhöht dabei einerseits eine Abbrandfestigkeit des Kunststoffes, andererseits eine mechanische Stabilität sowohl der wärmeisolierende Beschichtung als auch des beschichteten Absperrkörpers insgesamt.
In einer weiteren bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemässen Leistungsschalters wird für die wärmeisolierende Beschichtung ein Material - insbesondere ein Kunststoff wie oben dargestellt - gewählt, der eine geringe Wärmeleitfähigkeit λ mit λ ≤ 10 W/(mK) aufweist, vorzugsweise λ ≤ 1,0 W/(mK), und besonders vorzugsweise λ ≤ 0,3 W/(mK). Dies erlaubt selbst bei einer relativ dünnen Beschichtung mit Dicken im Bereich einiger 10 µm eine ausreichende thermische Isolation.
In einer weiteren bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemässen Leistungsschalters wird für die wärmeisolierende Beschichtung ein Material - insbesondere ein Kunststoff wie oben dargestellt - gewählt, welches einen Elastizitätsmodul E mit E ≥ 5 GN/m2 aufweist, vorzugsweise E ≥ 10 GN/m2, und besonders vorzugsweise E ≥ 20 GN/m2. Insbesondere in Verbindung mit einem Absperrkörper aus einem Metall mit relativ geringem Elastizitätsmodul wie insbesondere Aluminium, Magnesium etc. führt dies in Verbindung mit einer festen, irreversiblen Materialverbindung, wie sie zwischen Absperrkörper und wärmeisolierender Beschichtung ausgebildet ist, zu einer erhöhten Steifigkeit insbesondere bei ringförmigen Absperrkörpern, und somit zu einer Reduzierung von plastischen Verformungen des Absperrkörpers beim Ausschaltvorgang.
In einer weiteren bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemässen Leistungsschalters wird für die wärmeisolierende Beschichtung ein Material - insbesondere ein Kunststoff wie oben dargestellt - gewählt, welches einen thermischen Längenausdehnungskoeffizienten α mit α ≤ 20•10-6/K aufweist, vorzugsweise α ≤ 15•10-6/K, und besonders vorzugsweise α ≤ 10•10-6/K. Insbesondere in Verbindung mit einem Absperrkörper aus einem Metall mit relativ hohem thermischen Längenausdehnungskoeffizienten wie insbesondere Aluminium, Beryllium, Magnesium etc. führt dies in Verbindung mit einer festen, irreversiblen Materialverbindung, wie sie zwischen Absperrkörper und wärmeisolierender Beschichtung ausgebildet ist, zu einer Reduzierung von plastischen Verformungen des Absperrkörpers beim Ausschaltvorgang.
In einer weiteren bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemässen Leistungsschalters wird für die wärmeisolierende Beschichtung ein Kunststoff gewählt, welcher eine Glasübergangstemperatur TG mit TG ≥ 293K aufweist, vorzugsweise TG ≥ 323K, und besonders vorzugsweise TG ≥ 373K. Die Wahl eines Kunststoffs mit hoher Glasübergangstemperatur gewährleistet dabei eine besonders hohe Robustheit bei hohen Temperaturen und ermöglicht somit eine besonders wirkungsvolle Reduzierung von plastischen Verformungen des Absperrkörpers beim Ausschaltvorgang.
In einer weiteren bevorzugten Weiterbildung des erfindungsgemässen Leistungsschalters werden für die wärmeisolierende Beschichtung ein keramisches Material oder Perfluorkarbone, insbesondere Polytetrafluoretylen (PTFE), eingesetzt.
Es zeigen schematisch
Grundsätzlich bezeichnen gleiche Bezugszeichen gleiche Teile.
Auf der Höhe des mittleren Gehäuseteils 5 ist aussen eine Nennstrombahn ausgebildet, welche jeweils an den oberen Gehäuseteil 3 und den unteren Gehäuseteil 4 anschliessende, in axialer Richtung voneinander beabstandete, umlaufende, feststehende Nennstromkontakte, einen oberen feststehenden Nennstromkontakt 6 und einen unteren feststehenden Nennstromkontakt 7 umfasst sowie einen beweglichen Nennstromkontakt 8 mit in Umfangsrichtung aufeinanderfolgenden, jeweils den Abstand zwischen den feststehenden Nennstromkontakten 6, 7 überbrückenden Kontaktfingern. Der bewegliche Nennstromkontakt 8 ist mit einem nicht dargestellten Schaltantrieb verbunden, durch welchen er in axialer Richtung zwischen einer Einschaltstellung des Leistungsschalters, in welcher er eine Distanz zwischen dem oberen feststehenden Nennstromkontakt 6 und dem unteren feststehenden Nennstromkontakt 7 überbrückt, und einer Ausschaltstellung des Leistungsschalters, in welcher er vom oberen feststehenden Nennstromkontakt 6 beabstandet ist, verschiebbar ist.
Der obere Gehäuseteil 3 ist durch eine horizontale erste Trennwand 9 nach unten abgeschlossen. Sie trägt einen feststehenden Teil einer Abbrandschaltanordnung 10. In einer zentralen Öffnung der ersten Trennwand 9 ist als erstes Kontaktelement eine Kontakttulpe 11 gelagert mit mehreren in Umfangsrichtung aufeinanderfolgenden, schräg nach unten und gegen die Schaltachse 2 gerichteten, durch Schlitze getrennten elastischen Kontaktfingern. Der Kontakttulpe 11 gegenüber ist eine die Schaltachse 2 umgebende Düse 12 aus elektrisch isolierendem Material angeordnet, die die Form eines sich nach oben verengenden Trichters aufweist. In einer im unteren Gehäuseteil 4 angeordneten Gleitführung 13, welche auch eine elektrisch gut leitende Verbindung herstellt, ist als zweites Kontaktelement ein mittels des Schaltantriebs axial beweglicher Schaltstift 14 gelagert, welcher in der Einschaltstellung des Leistungsschalters in die Kontakttulpe 11 ragt und von deren Kontaktfingern aussen berührt wird. Dabei werden dieselben elastisch deformiert, so dass sie einen verhältnismässig hohen Kontaktdruck auf den Schaltstift 14 ausüben. Die Gleitführung 13 ist an einer zweiten Trennwand 15 verankert, welche den unteren Gehäuseteil 4 nach oben abschliesst. In einer zentralen Öffnung der zweiten Trennwand 15 ist die Düse 12 befestigt.
In der Ausschaltstellung des Leistungsschalters ist der Schaltstift 14 nach unten gezogen, so dass seine Spitze unterhalb der Düse 12 liegt. Zwischen der Kontakttulpe 11 und dem Schaltstift 14 liegt dann ein Lichtbogenraum 16. Fliesst zu Beginn eines Umschaltvorgangs, bei welchem der Leistungsschalter von der Einschaltstellung in die Ausschaltstellung überführt wird, ein hinreichend grosser Strom zwischen erstem und zweitem Leistungsanschluss, hat sich am Ende des Umschaltvorgangs zwischen den besagten Kontaktelementen ein Lichtbogen 17 im Lichtbogenraum 16 ausgebildet. Der Lichtbogenraum 16 ist von einem zusammenhängenden ringförmigen Speichervolumen umgeben, welches als Heizvolumen 18 dient. Das Heizvolumen 18 ist mit dem Lichtbogenraum 16 durch einen die Kontakttulpe 11 von der Düse 12 trennenden Spalt, der einen umlaufenden Blasschlitz 19 bildet, verbunden. Der Blasschlitz 19 bildet somit einen Auslass und dient als gegen den Lichtbogenraum 16 gerichtete Blasöffnung. Aussen ist das Heizvolumen 18 durch eine umlaufende dritte Trennwand 20 aus thermisch isolierendem Material abgeschlossen, welche als Heizkammerisolator dient.
An den Lichtbogenraum 16 schliesst oben, von demselben durch eine von den Enden der Kontaktfinger der Kontakttulpe 11 gebildete Öffnung getrennt, ein Druckraum 25 an, welcher durch die sich nach oben erweiternde Kontakttulpe 11 und eine anschliessende ringförmige Abdeckung 26 aus elektrisch isolierendem Material sowie durch eine Kappe 27 aus Stahl begrenzt ist, wobei letztere die Abdeckung 26 mit Abstand umgibt und ausserhalb derselben an die erste Trennwand 9 anstösst. Die Abdeckung 26 und die von ihr beabstandete Kappe 27 bilden zwischen sich einen um die Schaltachse 2 rotationssymmetrischen Rückführkanal 28, welcher in einem ersten Bereich vom Druckraum 25 allseitig radial nach aussen führt, und dann in einem zweiten Bereich nach unten umbiegt und in axialer Richtung zum Heizvolumen 18 geführt ist. Ein effektiver Querschnitt des Rückführkanals 28 erweitert sich somit im ersten Bereich stetig in Richtung von der Schaltachse weg. Eine Mündung des Rückführkanals 28 in das Heizvolumen 18 bildet einen Einlass für das Isoliergas. In die Mündung ist ein erstes Rückschlagventil eingebaut, welches einen ersten Absperrkörper aufweist, der als umlaufender, starrer, vorzugsweise aus Federstahl gefertigter, erster Metallring 29 ausgebildet ist. Auf einer dem Rückführkanal 28 zugewandten Rückseite des ersten Metallrings 29 ist eine wärmeisolierende Beschichtung 29a aus Epoxidharz vorgesehen. Als Auspuff, welcher den Druckraum 25 mit dem Inneren des oberen Gehäuseteils 3, welches als Auspuffvolumen 30 dient, verbindet, ist in der Kappe 27 eine zentrale Auspufföffnung 31 vorgesehen. Unten schliesst an den Lichtbogenraum 16 ein weiteres Auspuffvolumen 30' im unteren Gehäuseteil 4 an.
An der zweiten Trennwand 15 sind mehrere, z. B. vier über den Umfang verteilte Blaszylinder 21 mit vom Schaltantrieb betätigbaren Blaskolben 22 angeordnet, die jeweils über Blaskanäle 23 mit dem Heizvolumen 18 verbunden sind. In Mündungen der Blaskanäle 23 in das Heizvolumen 18 ist ein zweites Rückschlagventil eingebaut, welches einen zweiten Absperrkörper aufweist, der als umlaufender, starrer, zweiter Metallring 24 ausgebildet ist.
Im Detail läuft ein Ausschaltvorgang folgendermassen ab:
Durch den nicht dargestellten Schaltantrieb werden, ausgehend von der links dargestellten Einschaltstellung, der bewegliche Nennstromkontakt 8, der Schaltstift 14 und die Blaskolben 22 nach unten bewegt. Kurz nach Beginn dieser Bewegung trennt sich der bewegliche Nennstromkontakt 8 vom oberen feststehenden Nennstromkontakt 6, wodurch die Nennstrombahn unterbrochen wird und der Strom auf die Abbrandschaltanordnung 10 kommutiert. Etwas später wird der Schaltstift 14 aus der Kontakttulpe 11 gezogen. Zwischen diesen Kontaktelementen bildet sich ein Lichtbogen 17 aus, der sich am Ende der Schaltbewegung durch den Lichtbogenraum 16 erstreckt, der durch die Bewegung des Schaltstifts 14 über die Schaltstrecke geöffnet wurde. Dabei erfolgt im Heizvolumen 18 ein Druckaufbau durch die Bewegung der Blaskolben 22, welche eine Isoliergasströmung aus den Blaskolben 21 über die Blaskanäle 23 ins Heizvolumen 18 bewirkt. Falls ein auch durch andere Einwirkungen aufgebauter Druck des Isoliergases im Heizvolumen 18 einen Blasdruck übersteigt, schliesst ein zweites Rückschlagventil 24 und verhindert ein Abströmen von Gas aus dem Heizvolumen 18 in die Blaskanäle 23.
Durch eine vom Lichtbogen 17 durch den Blasschlitz 19 in das Heizvolumen 18 abgestrahlte Hitze wird das Isoliergas in demselben stark aufgeheizt, so dass der Druck im Heizvolumen 18 weiter erheblich erhöht wird.
Ein weiterer, sehr wesentlicher Beitrag zum Druckaufbau im Heizvolumen 18 wird durch den Pinchdruck des Lichtbogens 17 geliefert, der durch eine rasche Zusammenziehung desselben im Bereich der Schaltachse 2 erzeugt wird und kurzzeitig eine starke axiale Strömung aus dem Lichtbogenraum 16 in den Druckraum 25 und einen starken Druckanstieg in demselben hervorruft. Dieser Druck wird zum Teil über den Rückführkanal 28 in das Heizvolumen 18 abgeleitet. Dabei ist es günstig, dass der Strömungswiderstand im Rückführkanal 28 dank der Erweiterung des Querschnitts desselben und seiner direkten Führung und einer einbautenfreien Ausbildung sehr gering ist. Das erste Rückschlagventil an der Mündung des Rückführkanals 28 in das Heizvolumen 18 verhindert wiederum, dass das Gas aus dem Heizvolumen 18 abströmt, wenn dort der Druck denjenigen im Druckraum 25, der gewöhnlich verhältnismässig rasch zurückgeht, übertrifft.
Bei sehr hohen Strömen wird ein so hoher Pinchdruck erzeugt, dass eine vollständige Rückführung des Gases in das Heizvolumen zu mechanischer und thermischer Überlastung der Abbrandschaltanordnung 10 führen müsste. Überschüssiger Druck wird daher über die Auspufföffnung 31 direkt in das Auspuffvolumen 30 abgeleitet. Die zentrale Anordnung der Auspufföffnung 31 ist dabei vorteilhaft, da übergrosser Pinchdruck vor allem einen Druckstoss in axialer Richtung erzeugt, der durch die Auspufföffnung 31 unschädlich entweichen kann. Um eine Stromabhängigkeit eines Druckaufbaus im Druckraum 25 zu reduzieren, kann vorzugsweise ein Überdruckventil in die Auspufföffnung eingebaut werden. Nach dem Aufbau eines hohen Drucks im Heizvolumen 18 wird beim nächsten Nulldurchgang der Lichtbogen 17 gelöscht, indem das Isoliergas aus dem Heizvolumen 18 zum einen Teil durch den Blasschlitz 19 und die Kontakttulpe 11 in den Druckraum 25, in welchem der Druck zu diesem Zeitpunkt bereits stark gefallen ist, und weiter durch die Auspufföffnung 31 ins Auspuffvolumen 30 abströmt. Der Blasschlitz 19 dient somit als Auslass für das Isoliergas aus dem Heizvolumen 18 in den Lichtbogenraum 16. Beim Abströmen kreuzt eine Gasströmung des Isoliergases zwangsläufig die Lichtbogenstrecke und entfernt im Kreuzungsbereich weitgehend alle ionisierten Gase, so dass sich nach dem Nulldurchgang kein Lichtbogen mehr ausbilden kann. Zum anderen Teil fliesst das Isoliergas parallel zur Lichtbogenstrecke 16 durch die Düse 12 ins weitere Auspuffvolumen 30'.
Dabei ist eine Dicke der wärmeisolierenden Beschichtung 29a vorzugsweise kleiner gewählt als ein Querschnitt des Metallrings 29, welcher definiert ist als die Quadratwurzel einer Querschnittsfläche des Metallrings 29 vorzugsweise kleiner als eine minimale Längenausdehnung des Metallrings 29 Querschnitt.
Der erste Metallring 29 wird dabei durch einen mindestens teilweise umlaufend ausgebildeten Vorsprung 9a, welcher einer in das Heizvolumen 18 führenden Mündung des Rückführkanals 28 gegenüberliegend an einer auf der ersten Trennwand 9 vorgesehenen Erhebung 9b ausgebildet ist, in Position gehalten. Vorzugsweise können zwischen erstem Metallring 29 und Vorsprung 9a eine oder mehrere, in
Obwohl eine Zersetzungstemperatur von Epoxidharz je nach genauer Zusammensetzung im Bereich von 200-400°C, und damit weit unterhalb einer Maximaltemperatur Tmax des Isoliergases im Rückführkanal 28 mit Tmax ≥ 2300K liegt, hat sich in Versuchen überraschenderweise gezeigt, dass die Beschichtung 29a die bei bekannten Leistungsschaltern beobachteten Verformungen des Absperrkörpers wirkungsvoll vermeiden oder sogar ganz verhindern kann, so dass ein Zurückströmen von Isoliergas aus dem Heizvolumen 18 in den Rückführkanal 28 auch nach einer Vielzahl von Ausschaltvorgängen effektiv verhindert wird. Dies liegt einerseits daran, dass aufgrund einer geringen Wärmeleitfähigkeit λ des Epoxidharzes im Bereich 0,1 ≤ λ•mK/W ≤ 0,5 eine Erwärmung des Metallrings 29 verhindert oder zumindest weitgehend reduziert wird. Andererseits wird aufgrund eines hohen Elastizitätsmoduls E des Epoxidharzes im Bereich 15 GN/m2 ≥ E ≥ 20 GN/m2 eine mechanische Stabilisierung des ersten Metallrings 29 erreicht.
Wie sich bei Experimenten überraschend gezeigt hat, führt die Beschichtung 29a zwar zu einem geringfügig verschlechterten Dichtverhalten des ersten Rückschlagventils, was jedoch auf ein Ausschaltverhalten des Leistungsschalters im Rahmen üblicher Messungen und Untersuchungen ohne Einfluss bleibt.
Wie sich ferner gezeigt hat, kann auf eine wärmeisolierende Beschichtung des zweiten Metallrings 24 am zweiten Rückschlagventil verzichtet werden, da im Bereich des zweiten Rückschlagventils deutlich geringere Drücke und Temperaturen im Löschgas auftreten als im Bereich des ersten Rückschlagventils. Wie weiter oben beschrieben, wird durch das zweite Rückschlagventil lediglich kaltes Löschgas mit einem vergleichsweise geringen Druck, vorzugsweise in einem Bereich zwischen 1 und 10 bar, mittels der Blaszylinder 21 über die Blaskanäle 23 in das Heizvolumen 18 gepresst. Eine weitere, substantielle Erhöhung des Drucks im Löschgas, vorzugsweise auf Werte zwischen 10 und 100 bar, erfolgt erst durch einen direkten Heizeffekt des Lichtbogens und eine zusätzliche Rückleitung von Löschgas über den Rückführkanal 28 in das Heizvolumen 18.
Wie sich bei Experimenten weiterhin überraschend gezeigt hat, genügen für die Dicke D der wärmeisolierenden Beschichtung 29a bei Verwendung von Epoxidharz vorzugsweise bereits Werte von D < Q/2 und/oder D < Lmin/2, höchst vorzugsweise sogar Werte von D < Q/10 und/oder D < Lmin/10. Die Dicke D der wärmeisolierenden Beschichtung 29a der Beschichtung liegt dabei vorzugsweise im Bereich 0,01mm ≤ D ≤ 1,0mm, vorzugsweise 0,05mm ≤ D ≤ 0,5mm, höchst vorzugsweise 0,08mm ≤ D ≤ 0,2mm. Minimale Längenausdehnung Lmin und/oder Querschnitt Q liegen vorzugsweise in einem Bereich zwischen 0,5mm und 20,0mm, höchst vorzugsweise zwischen 1,0mm und 5,0mm.
Auch wenn die Erfindung vorstehend mit Bezug auf spezifische Ausführungsformen beschrieben und veranschaulicht ist, ist diese nicht auf diese Ausführungsformen beschränkt. Vielmehr können innerhalb des Schutz- und Äquivalenzbereichs der Patentansprüche verschiedene Modifikationen von Einzelheiten vorgenommen werden, ohne dass daraus eine Abweichung von der Erfindung resultiert.
Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde ausschließlich zur Information des Lesers aufgenommen und ist nicht Bestandteil des europäischen Patentdokumentes. Sie wurde mit größter Sorgfalt zusammengestellt; das EPA übernimmt jedoch keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.