Die Erfindung betrifft eine Anode in der galvanotechnischen Anwendung für den Einsatz in stark alkalischen, galvanischen Elektrolyten auf der Basis von Natriumhydroxid zum Abscheiden von Zink und Zinklegierungen auf Substraten von Stahl und Zink-Druckguss.

Stand der Technik ist, in alkalischen Verzinkungselektrolyten am häufigsten unlösliche Anoden aus Stahl, Edelstahl oder vernickeltem Stahl einzusetzen. Dabei werden verschiedene geometrische Formen gewählt, z.B. Platten in rechteckiger Form, Streckmetall in Rechteckform oder zylindrischer Form, Rundstäbe, Rohre und andere.

Stark alkalische galvanische Verzinkungselektrolyte neigen je nach Elektrolytzusammensetzung nach relativ kurzer Betriebszeit von einigen Wochen zu teilweise starken Ablagerungen auf den Anodenoberflächen. Das hat den Nachteil der allmählichen Verschlechterung der kathodischen Stromausbeute und somit der Effizienz des galvanischen Prozesses sowie der galvanischen Anlage. Die Kosten an Elektroenergie pro Quadratmeter beschichteter Oberfläche steigen sukzessive an.

Diese Ablagerungen bestehen bei Natriumhydroxid basierten Elektrolyten zu großen Anteilen aus Natriumkarbonat und Natiumoxalat infolge von Oxydation an der Anodenoberfläche. Zusätzlich verändern organische Abbauprodukte die Ausgangseigenschaften der galvanischen Elektrolyte. Ein regelmäßiger, teilweise hoher Reinigungsaufwand ist notwendig. Der Karbonatgehalt solcher Elektrolyte muss oft mit Kristallisatoren unter zusätzlichem Elektroenergieverbrauch gesenkt werden. Alternativ werden die galvanischen Bäder neu angesetzt oder regelmäßig verdünnt. Die verbrauchten Elektrolyte werden entsorgt und erzeugen zusätzliche Chemikalien -, Entsorgungs-und Abwasserbehandlungskosten sowie Anlagenausfallzeiten.

In der EP 1 344 850 A1 wird beschrieben, wie diese genannten Nachteile bei der Zink-Nickel-Legierungsbeschichtung beseitigt oder verringert werden können. Der Zink-Nickel - Elektrolyt wird hierbei durch eine perfluorierte Kationenaustauscher-membran von der Anode getrennt. Als Anolyt wird verdünnte Schwefelsäure verwendet, als Anodenmaterial platiniertes Titan.

Die Bauformen solcher Membrananoden, die in den galvanischen Bädern zum Einsatz kommen, sind meist Kästen, wobei die Seite, die zur Galvanisierware zeigt, von der Kationenaustauschermembran gebildet wird. Als Anode findet meist platiniertes Streckmetall Anwendung.

Als Nachteile der großtechnischen Anwendung des Patentes EP 1 344 850 A1 können genannt werden:

1. a) Verdünnung des Zink-Nickel-Elektrolyten während des galvanischen Prozesses infolge Neutralisation des Natriumhydroxides durch positiv geladene Wasserstoff - Ionen (Protonen) des Schwefelsäure - Anolyten, die über die Kationenaustauscher-Membran "transportiert" werden und mit negativ geladenen Hydroxidionen zu Wasser reagieren:
   
           H⁺_Anolyt + OH^-_Katholyt → H₂O_Katholyt
   
   Dieser Prozess läuft in einer Richtung ab und führt zu der erwähnten permanenten, langsamen Verdünnung des Zink-Nickel-Elektrolyten.
2. b) Volumenanstieg des Zink-Nickel-Elektrolyten:
   Die im Punkt a) beschriebene Verdünnung und die daraus resultierende notwendige Zugabe von Natriumhydroxid zur Wiederherstellung der für die Legierungsabscheidung erforderlichen Natriumhydroxid - Konzentration im Zink-Nickel-Elektrolyten trägt zum Volumenanstieg des Elektroyten bei, wenn die lonenaktivität des Zink-Nickel-Elektrolyten größer ist als die des Schwefelsäure-Anolyten. Dann steigt der osmotische Druck und es wird zusätzlich Wasser über die Kationenaustauschermembran in den Zink-Nickel-Elektrolyten gedrückt. Die Folge ist zusätzliche Verdünnung und Volumenanstieg des Zink-Nickel-Elektrolyten.
3. c) Aus a) und b) folgend wird ein zusätzlicher, erheblicher technischer und energetischer Aufwand betrieben, um den permanent entstehenden, schwach verdünnten Elektrolyt-Volumenzuwachs mittels Vakuumverdampfer einzuengen und diskontinuierlich wieder in den Zink-Nickel-Elektrolyten zurückzuführen.

In der WO 2001/096631 A1 und WO 2004/108995 A1 wird anstelle von Schwefelsäure als Anolyt eine Natriumhydroxidlösung angewendet, die den Vorteil bietet, dass keine Wasserstoffionen (Protonen) aus dem Anolyt über die Kationenaustauschermembran in den beschriebenen Zink-Nickel-Elektrolyt gelangen und diesen durch Umsetzung mit Hydroxidionen zu Wasser verdünnen können oder bei Vorhandensein von Cyanid-Ionen im Zink-Nickel-Elektrolyten beim Durchtritt durch die Membran zu gefährlichem Cyanwasserstoff reagieren können.

Als Nachteil der Verwendung von Natriumhydroxidlösung als Anolyt muss allerdings die kontinuierlich steigende Konzentration von Natriumhydroxid und die permanente Volumenvergrößerung des Zink-Nickel-Elektrolyten angesehen werden, da Natrium-Ionen als positive Ladungsträger aus dem Anolyten über die Kationenaustauschermembran zur Kathode wandern und mit den "frei" werdenden Hydroxid-Ionen der Wasserspaltung als Co-Reaktion der Metallabscheidung an der Kathode die Natriumhydroxidkonzentration erhöhen:

        Na⁺_Anolyt + OH^-_Katholyt → NaOH

Dieser Effekt führt zu wachsenden Konzentrationsunterschieden zwischen Anolyt und Zink-Nickel-Elektrolyt in dem Sinne, dass die Anolytkonzentration sinkt und die Zink-Nickel-Elektrolyt-Konzentration steigt. In der Folge setzt Osmose über die Kationenaustauschermembran vom Anolyt in den Katholyt ein, wodurch dem Anolyt Wasser entzogen und dem Zink-Nickel-Elektrolyt zugeführt wird. Dieser Fakt führt nunmehr zu der erwähnten kontinuierlichen Vergrößerung des Zink-Nickel-Elektrolytvolumens und des Sinkens des Anolytvolumens. In der großtechnischen Anwendung bedeutet das, Maßnahmen zur Entsorgung des Zink-Nickel-Elektrolyt-Volumenüberhanges zu treffen sowie in bestimmten Zeitabständen Verdünnungen des Zink-Nickel-Elektrolyten vorzunehmen, was sich negativ auf die Verfahrenskosten auswirkt.

Die US 2005/189231 A1 betrifft Bäder, Verfahren und Systeme zur Galvanisierung von Zink-Nickel ternären und höheren Legierungen, wobei das System eine Trennwand zur Ausbildung einer Kathodenkammer und einer Anodenkammer aufweisen kann, wobei das Galvanisierungsbad nur in der Kathodenkammer lokalisiert ist. Die DE 690 13 825 T2 offenbart ein Verfahren zur kontinuierlichen Entfernung und Rückgewinnung von EthylendiaminTetraessigsäure (EDTA) aus dem Prozesswasser der stromlosen Kupferplattierung und Vorrichtungen zur Ausführung dieses Verfahrens. Die DE 40 16 000 A1 offenbart eine Vorrichtung zur Aufbereitung von insbesondere metallhaltigen Flüssigkeiten durch lonenaustausch und gleichzeitige oder periodische Regenerierung des Ionenaustauscherharzes durch Elektrodialyse. Die US 5 162 079 A offenbart ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Galvanisieren von Metallen, bei denen die Metallsalzkonzentration innerhalb des Galvanisierbades durch Vorsehen einer unlöslichen Anodenanordnung im Bad verringert wird.

Ausgehend von den beschriebenen Nachteilen der Anwendung von Membrananoden mit Kationenaustauschermembranen in galvanischen Elektrolyten liegt dem Anspruch 1 der angegebenen Erfindung das Problem zugrunde, eine Elektrodialysezelle zu schaffen und zur industriellen Anwendung in galvanischen Zink-und Zinklegierungsanlagen zur Verfügung zu stellen, die die im vorhergehenden Text erläuterten Nachteile

• Konzentrationsanstieg von Natriumhydroxid im Zink-oder Zinklegierungselektrolyt
• Volumenanstieg des Zink-oder Zinklegierungselektrolyten
• Salzablagerungen an der Anodenoberfläche oder der lonenaustauschermembran
• Volumenverlust von Anolyt durch Osmose

Die Vorteile der Anwendung von Membrananoden mit Kationenaustauschermembranen, wie in den zitierten Patentschriften beschrieben, bleiben bei der Anwendung der hier beschriebenen Erfindung bestehen.

Der Erfindung liegen umfangreiche Laboruntersuchungen zugrunde, deren Ergebnisse die Grundlage für die Beschreibung des konstruktiven Aufbaus und der Funktion der Zweikammer-Elektrodialysezelle bilden.

Die erläuterten Probleme werden mit den im Anspruch 1 aufgeführten Merkmalen gelöst.

Erfindungsgemäß wird eine galvanische Anlage mit einer Zweikammer - Elektrodialysezelle als Anode in einem alkalischen Zink-und Zinklegierungselektrolyten bereitgestellt, dadurch gekennzeichnet, dass die Zweikammer - Elektrodialysezelle eine Anode enthält, die durch eine Kationen- und eine Anionenaustauschermembran von einem alkalischen Zink-oder Zinklegierungselektrolyten getrennt ist, wobei die Kationenaustauschermembran und Anionenaustauschermembran zwei getrennte Anolytkammern bilden, wobei eine innere Anolytkammer, in der sich die Anode befindet, von einem ersten Anolyt durchströmbar ist und eine äußere Anolytkammer Öffnungen mit Zufluss- und Abflusseinrichtungen zum Befüllen mit einem zweiten Anolyt bzw. Überlaufen von einem zweiten Anolyt aufweist.

Die Erfindung betrifft ferner die Verwendung einer Zweikammer - Elektrodialysezelle mit Anionen- und Kationenaustauschermembran als Anode in einem alkalischen Zink- und Zinklegierungselektrolyten einer galvanischen Anlage zum Zweck der Metallabscheidung, dadurch gekennzeichnet, dass die Zweikammer-Elektrodialysezelle eine Anode enthält, die durch die Kationen- und eine Anionenaustauschermembran von dem alkalischen Zink-oder Zinklegierungselektrolyten getrennt ist, wobei die Kationenaustauschermembran und Anionenaustauschermembran zwei getrennte Anolytkammern bilden, wobei eine innere Anolytkammer, in der sich die Anode befindet, von einem ersten Anolyt durchströmbar ist und eine äußere Anolytkammer Öffnungen mit Zufluss- und Abflusseinrichtungen zum Befüllen mit einem zweiten Anolyt bzw. Überlaufen von einem zweiten Anolyt aufweist.

Bei der galvanotechnischen Anwendung von Elektrodialysezellen mit einer Anolyt-Kammer, wo die Anode durch eine Kationenaustauschermembran vom stark alkalischen, aminhaltigen Zink-Nickel-Elektrolyten und der Kathode (Galvanisiergut) getrennt ist, um eine anodische Oxydation der organischen Elektrolytzusätze und ein Absinken der kathodischen Stromausbeute zu vermeiden, werden bei Anlegen des Galvanisierstromes die positiv geladenen Ionen (Natrium-Ionen, Patent WO2001096631 A1) oder Protonen (Patent DE19834353 A1) aus der Anolyt-Kammer in den Zink-Nickel-Elektrolyten "transportiert". Dies führt zu irreversiblen Konzentrations- und Volumenänderungen des Zink-Nickel-Elektrolyten und hat Zusatzkosten für Chemikalien und Entsorgung zur Folge.

Durch die Anwendung der Zweikammer-Elektrodialysezelle werden diese Nachteile beseitigt.

Die Funktion der Zweikammer-Elektrodialysezelle verhindert ein Ansteigen der Natriumhydroxid-Konzentration und des Volumens des Zink-Nickel-Elektrolyten.

Sie besteht aus einer inneren (6) und einer äußeren Anolyt-Kammer (5). Die innere Kammer mit der Anode (7) ist durch eine Kationenaustauschermembran (4) von der äußeren Kammer getrennt. Diese wiederum ist durch eine Anionenaustauschermembran (3) vom Zink-Nickel-Elektrolyten abgegrenzt. Die innere Anolyt-Kammer ist über Armaturen (1), (2) mit einem Anolyt-Kreislauf verbunden. Durch die anodische Reaktion sinkt die Natriumhydroxid-Konzentration im Anolyt-Kreislaufsystem. Die Natriumhydroxid-Konzentration in der äußeren Kammer steigt infolge der "lonen-Zuwanderung" von Na⁺_Anolyt und OH^-_Zink-Nickel bis auf Werte größer 300 g/l. Osmose entzieht dem Zink-Nickel-Elektrolyt Wasser über die Anionenaustauschermembran.

Infolge des osmotischen Druckes steigt das Natronlauge-Volumen in der äußeren Kammer und kann über die Armatur (10) mit Schlauch (11) in den Anolyt-Kreislauf oder Zink-Nickel-Elektrolyt zurückgeführt werden. Die Konzentrationen und Volumina von Anolyt und Zink-Nickel-Elektrolyt können somit stabil gehalten werden.

Die Zweikammer-Elektrodialysezelle eignet sich bevorzugt für den Einsatz in stark alkalischen, galvanischen Zink-Nickel-Elektrolyten, die auf der Basis von Natriumhydroxid und aminhaltigen Zusätzen aufgebaut sind, da hier die Effizienz des Abscheideprozesses besonders stark positiv beeinflusst wird.

Die kathodische Stromausbeute bleibt auf hohem Niveau. Die Prozesssicherheit wird gesteigert. Zusätzliche Entsorgungskosten entfallen. Prozesschemikalien werden eingespart.

Eine vorteilhafte Gestaltungsform der vorliegenden Offenbarung ist in den Figuren 1, 2 und 3 dargestellt und wird der weiteren Beschreibung zugrunde gelegt.
Andere Bauformen, wie in Anspruch 12 genannt und in Figur 5 grafisch dargestellt, sind technisch möglich.

Es zeigen:

Fig. 1

den Prinzipaufbau der Elektrodialysezelle mit den funktionsrelevanten Bestandteilen,

Fig. 2

die detaillierte Darstellung des Aufbaus einer zylindrischen Elektrodialysezelle,

Fig. 3

die Anordnung der lonenaustauschermembranen und des Anodenrohres im Querschnitt,

Fig. 4

das technische Aufbauschema eines galvanischen Bades mit den Elektrodialysezellen und der notwendigen technischen Peripherie,

Fig. 5

die grafische Darstellung einer möglichen Bauform in Kastenbauweise.

Entsprechend dem Anspruch 1 werden anstelle von einer lonenaustauschermembran zwei lonenaustauschermembranen zu einem festen Elektrodialysemodul, wie in den Figuren 1 und 2 dargestellt, zusammengefügt, so dass zwei Anolytkammern (5) und (6) entstehen.

Das Elektrodialysemodul setzt sich aus zwei miteinander verschraubten Baukomponenten zusammen:

1. a) Anode(7) mit Schraubkappe (8), Fig. 1 und 2
2. b) Kunststoffkörper

Die Anode kann aus einem Edelstahlrohr (7), dessen Durchmesser und Länge je nach Anwendungsfall unterschiedlich sein können und das an einer Seite verjüngt ist und einer kreisrunden Edelstahl-Platine (14), die mit dem Anodenrohr fest verbunden ist (z.B. verschweißt), aufgebaut sein. Ein gebräuchlicher Rohrdurchmesser für den Anwendungsfall wäre z.B. 2 Zoll. Zwei Bohrungen von unterschiedlichem Durchmesser in der Platine dienen zum Einschrauben oder Verschweißen der Zu-und Ablaufarmaturen (1), (2) für den Anolyt Natronlauge (Konzentration ca. 160 g/l), in der weiteren Beschreibung als "Anolyt 1" bezeichnet. Die Zu-und Ablaufarmaturen können Schlauchtüllen von unterschiedlichem Durchmesser sein, wobei der kleinere Durchmesser für den Zulauf zu verwenden ist, um keinen zusätzlichen hydrostatischen Druck im Inneren der Elektrodialysezelle beim Durchströmen des Anolyt 1 zu erzeugen. Weiterhin fest verbunden mit der Platine ist die Aufhängevorrichtung (18), die gleichzeitig der Stromübertragung von der Anodenschiene auf die Elektrodialysezelle dient.

Der Kunststoffkörper besteht aus einer Kunststoff-Fußkappe, z.B. PVC (16), in die ein Gitterrohrstück aus Kunststoff, z.B. Polypropylen, von definierter Länge, z.B. 700 mm und definiertem Durchmesser, z.B. 80 mm und darauf liegender Kationenaustauschermembran (4) sowie ein zweites Gitterrohrstück von definierter Länge, z.B. 640 mm und Durchmesser, z.B. 100 mm mit darauf liegender_Anionenaustauschermembran (3) hermetisch dicht zusammengefügt wird, z.B. Eingießen in Kunstharz. Der obere Teil des aus zwei Kammern bestehenden Zylinders ist in einem Kunststoffkragen (17) ebenfalls hermetisch dicht eingebaut, so dass beide Kammern keine Verbindung zueinander haben. Der röhrenförmige Kunststoffkragen (17) besitzt am oberen Ende ein Außengewinde, z.B. 2 ½". Die Anode (7) wird in den Kunststoffkörper eingesetzt. Unter der Platine befindet sich ein Flachdichtungsring (15). Mit einer Schraubkappe (8) aus Kunststoff, die oben eine Öffnung hat, welche ca. 10 mm im Durchmesser kleiner als der Durchmesser der Platine (14) sein muss und ein Innengewinde, z.B. 2 ½", aufweist, wird die Anode mit dem Kunststoffkörper verschraubt.

Im Kunststoffkragen sind gegenüberliegend zwei Gewindebohrungen vorhanden, die Durchgang zur äußeren Anolytkammer haben. Diese dienen zum Einschrauben von zwei Armaturen (9), (10), z.B. gewinkelte Gewindefittings mit Schlauchtüllen. Über eine dieser beiden Armaturen wird die äußere Anolytkammer (5) mit Natronlauge (Konzentration z.B. 160 g/l), in der weiteren Beschreibung als "Anolyt 2" bezeichnet, gefüllt, während über die andere Armatur die Entlüftung stattfindet. Danach wird eine der beiden Tüllen mit einer Abdeckkappe (12) versehen, um später ein Eindringen von Zink-/Zinklegierungselektrolyt in den Anolyt 2 während des Produktionsprozesses zu verhindern. Die Ablaufarmatur (10) für den überlaufenden Anolyt 2 im Arbeitszustand der Elektrodialysezelle ist aus dem gleichen Grund mit einem Schlauch (11) oder Rohrbogen (13) aus Kunststoff mit der Öffnung nach unten zeigend, versehen.

Mit der Erfindung wird erreicht, dass bei Stromfluss im galvanischen Bad die an der Anode frei gesetzten positiv geladenen Natrium - Ionen von der inneren Anolytkammer (6) über die Kationenaustauschermembran (4) in die äußere Anolytkammer (5) gelangen und dort von der Anionenaustauschermembran (3) für den weiteren "Transport" in den Zink-oder Zinklegierungselektrolyt blockiert werden. Im Gegenzug "wandern" äquivalente Ladungsmengen negativ geladener Hydroxidionen aus dem Zink-oder Zinklegierungselektrolyt in Richtung Anode (7) und passieren die Anionenaustauschermembran (3) in die äußere Anolytkammer (5) der Elektrodialysezelle. Hier werden sie am Weitertransport zur Anode durch die Kationenaustauschermembran (4) gehindert.

In der Folge des elektrochemischen Metallabscheidungsprozesses steigt in der äußeren Anolytkammer (5) die Natriumhydroxidkonzentration kontinuierlich an und Osmose setzt ein, die dem Anwachsen des Konzentrationsgradienten zwischen äußerer Anolytkammer und Zink-/Zinklegierungselektrolyt entgegenwirkt. Dem Zink-/Zinklegierungselektrolyt wird dabei über die Anionenaustauschermembran (3) Wasser entzogen und gelangt in die äußere Anolytkammer (5). Das Volumen des Anolyt 2 in der äußeren Anolytkammer vergrößert sich dadurch kontinuierlich. Der Volumenüberhang wird über die Ablaufeinrichtung (10) aus der Elektrodialysezelle abgeführt. In der praktischen Anwendung soll die überlaufende Menge Natronlauge (Anolyt 2) zu je 50% in den Zink-/Zinklegierungselektrolyt und den Anolyt 1 rückgeführt werden, um die Konzentrations- und Volumenverhältnisse von Zink-/Zinklegierungselektrolyt und Anolyt 1 annähernd konstant zu halten, da die Ladungsträger Natrium-Ionen und Hydroxid-Ionen in äquivalenter Menge aus dem Anolyt 1 und dem Zink-/Zinklegierungselektrolyt in die Anolyt 2 -Kammer (5) gelangt sind.

Die Zuführung des für die elektrochemische Oxydation an der Anode benötigten Anolyt 1 mit einer empfohlenen Konzentration von ca. 160 g/l Natiumhydroxid erfolgt, wie in Fig. 4 dargestellt, im Kreislaufsystem mittels einer Umwälzpumpe (22) aus einem Vorratsbehälter (23) über Absperrventile (20) und Durchflussmengenmesser (21) für jede einzelne Elektrodialysezelle.

Die Ableitung des Anolyt 1 aus den Elektrodialysezellen muss ohne zusätzlichen Gegendruck in den Anolyt 1-Vorratsbehälter (23)erfolgen, um die lonenaustauschermembranen nicht zu überdehnen, wodurch Mikrorisse und Undichtheiten entstehen können. Eine praktische Realisierungsmöglichkeit ist das Einbinden der Rücklaufschläuche von Anolyt 1 in freiem Auslauf nach Fig.4, (24) in eine zentrale Rücklaufleitung, Fig.4, (25), von entsprechend großem Fassungsvermögen und leichtem Gefälle zum Anolyt 1-Vorratsbehälter.

In Figur 2 ist zum besseren Verständnis mit Pfeilen der Anolytfluss von Anolyt 1 durch die Elektrodialysezelle dargestellt.

Das Ableiten des Überhangvolumens von Anolyt 2 in den Zink-/Zinklegierungselektrolyten erfolgt sehr einfach durch freies Überlaufen über die Armatur mit Tülle (10) und Rohrbogen (13), siehe Fig. 2, bei der Hälfte der Anzahl der in der galvanischen Anlage befindlichen Elektrodialysezellen. Das Ableiten des überlaufenden Anolyt 2 - Volumens in den Anolyt 1 - Vorratsbehälter geschieht, indem bei der anderen Hälfte der Anzahl der sich in der galvanischen Anlage befindlichen Elektrodialysezellen auf die Armatur mit Tülle (10) ein Kunststoffschlauch (11) gesteckt wird, der in eine zentrale Rücklaufleitung zum Anolyt 1 - Behälter mündet, siehe Fig. 4, (19).

Für eine sichere Funktion der beschriebenen Erfindung muss die folgende chemische Grundvoraussetzung erfüllt sein, die durch regelmäßige Analysentätigkeit zu gewährleisten ist:
Die Konzentration von Natriumhydroxid des Anolyt 1 soll stets ca. 30 g/l größer sein als die Natriumhydroxidkonzentration des Zink-/Zinklegierungselektrolyten. Sie muss aber kleiner sein als die Natriumhydroxid- Konzentration des Anolyt 2. Nur dann ist gewährleistet, dass das Osmose-Wasser hauptsächlich aus dem Zink-/Zinklegierungselektrolyten in die Anolyt 2 - Kammer der Elektrodialysezelle durch osmotischen Druck über die Anionenautauschermembran "gedrückt" wird.

Die Ausgangskonzentrationen von Natriumhydroxid der Anolyte 1 und 2 können vor der Inbetriebnahme der Elektrodialysezellen gleich groß sein, wie in der Bezugszeichenliste unter (5), (6) ersichtlich ist, da sich die Konzentration von Anolyt 2 nach Anlegen des Galvanisierstromes mit laufender Betriebszeit erhöht und die Konzentration von Anolyt 1 sinkt.

Mit der Anwendung der beschriebenen Erfindung sind folgende Nutzeffekte zu erreichen:

1. 1. Einsparung von Prozesschemikalien, da eine oxydative Umsetzung, vor allem von organischen Zusätzen wie Glanzzusatzlösungen und Komplexbildnern an der Anode unterbunden wird.
2. 2. Deutlich weniger Natriumkarbonatbildung im Zink-/Zinklegierungselektrolyten.
3. 3. Steigerung der kathodischen Stromausbeute.
4. 4. Steigerung des Warendurchsatzes an der galvanischen Anlage.
5. 5. Einsparung von Elektroenergie pro Quadratmeter galvanisierter Oberfläche.
6. 6. Regenerierung von Alt-Elektrolyten, indem keine neuen Abbauprodukte durch anodische Oxydation mehr entstehen und die vorhandenen mit der beschichteten Ware nach und nach ausgeschleppt werden.
7. 7. Einsparung von Zusatzgeräten zum Eindampfen von Volumenüberhang, z.B. Vakuumverdampfer.
8. 8. Einsparung von Entsorgungskosten für Volumenüberhang von Zink-/Zinklegierungs-elektrolyt.

Fig. 1, 2, 3, 4, 5

1

Zulaufarmatur für Anolyt 1

2

Ablaufarmatur für Anolyt 1

3

Gitterrohr / Kunststoffgitter mit Anionenaustauschermembran

4

Gitterrohr/Kunststoffgitter mit Kationenaustauschermembran

5

Äußere Anolytkammer mit Anolyt 2 (Natronlauge, Ausgangskonzentration 160g/l)

6

Innere Anolytkammer mit Anolyt 1 (Natronlauge, Ausgangskonzentration 160 g/l)

7

Anode (Rohr)

8

Kunststoff-Schraubkappe mit Innengewinde

9

Armatur mit Zu-/Ablauftülle für Anolyt 2 (Natronlauge, Ausgangskonzentration 160 g/l)

10

Armatur mit Zu-/Ablauftülle für Anolyt 2 (Natronlauge, Ausgangskonzentration 160 g/l)

11

Ablaufschlauch für Anolyt 2 zur zentralen Rücklaufleitung in den Anolyt 1-Vorratsbehälter

12

Abdeckkappe für Ablauftülle von Anolyt 2

13

Rohrbogen für Ablauftülle von Anolyt 2

14

Angeschweißte Platine am Anodenrohr mit Zulauf-und Ablauftülle für Anolyt 1

15

Flachdichtung

16

Kunststoff-Fußkappe

17

Kunststoff-Kragen

18

Aufhänge-und Stromzuführung

19

Zentrale Rücklaufleitung von Anolyt 2 in den Vorratsbehälter von Anolyt 1

20

Absperrventil in der Zulaufleitung von Anolyt 1

21

Durchflussmengenmesser

22

Umwälzpumpe für Anolyt 1

23

Vorratsbehälter für Anolyt 1

24

Rücklaufleitung von Anolyt 1 von der Elektrodialyszelle in eine zentrale Rücklaufleitung

25

Zentrale Rücklaufleitung in den Anolyt 1-Vorratsbehälter