ATBECHDEDKESFRGBGRITLILUNLSEMCPTIESILTLVFIROMKCYALTRBGCZEEHUPLSK..HRIS..MTNORS..SM..................
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J
0009272-RPUB02
3579979
NOUVEAU FASCICULE DE BREVET EUROPEEN
Après la procédure d'opposition
B2
20241120
EP
18709666.4
20180213
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B65D 83/20 20060101ALI20180817BHEP
B05B 1/3436 20130101 FI20171004BHEP
B65D 83/20 20130101 LI20171004BHEP
de
SPRÜHKOPF FÜR EIN FLUIDPRODUKT UND VERWENDUNG SOLCH EINES KOPFES
en
SPRAY HEAD FOR A FLUID PRODUCT AND USE OF SUCH A HEAD
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TÊTE DE PULVÉRISATION DE PRODUIT FLUIDE ET UTILISATION D'UNE TELLE TÊTE
WO-A1-2016/022409
WO-A1-97/13584
FR-A1- 2 708 908
US-A1- 2009 020 621
BERANGER, Stéphane
4 route du Neubourg
27400 Surtauville
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Aptar France SAS
101324091
VALS 1681 B EU
Lieudit le Prieuré
27110 Le Neubourg
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CAPRI
100060940
33 rue de Naples
75008 Paris
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01
20210915
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Aero Pump GmbH
101869775
Dr.-Ruben-Rausing-Straße 5
65239 Hochheim/Main
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Keil & Schaafhausen Patentanwälte PartGmbB
100060836
Bockenheimer Landstraße 25
60325 Frankfurt am Main
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FR2018050344
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WO2018146433
20180816
201833
La présente invention concerne une tête de pulvérisation de produit fluide qui comprend un corps formant un logement dans lequel s'étend un noyau. La tête comprend également un gicleur engagé dans le logement autour du noyau de manière à former entre eux plusieurs canaux de tourbillonnement ainsi qu'une chambre de tourbillonnement dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement. Le gicleur comprend également un orifice de distribution qui forme la sortie de la chambre de tourbillonnement. Une telle conception de tête de pulvérisation est tout à fait conventionnelle dans les domaines de la cosmétique, de la pharmacie ou encore de la parfumerie. La tête de pulvérisation est en général montée sur l'extrémité libre de la tige de soupape d'une pompe ou d'une valve. En général, la tête de pulvérisation forme un bouton de poussoir sur lequel l'utilisateur peut appuyer axialement à l'aide d'un doigt, typiquement l'index.
Il existe dans l'art antérieur, voir par exemple le document WO 97/13584, toute sorte de têtes de pulvérisation de produit fluide avec des caractéristiques diverses, notamment liées à la configuration, l'orientation, la formation, les proportions, des canaux de tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et de l'orifice de distribution, pour atteindre des buts variés, tels qu'un montage aisé, un moulage aisé, un type particulier de spray, une durée de spray allongée ou réduite, etc. Le but de la présente invention est de réaliser des canaux de tourbillonnement, une chambre de tourbillonnement et un orifice de pulvérisation qui permettent d'obtenir un spray de qualité optimale pour un type particulier de produit fluide, à savoir les produits fluides rhéofluidifiants. Toutefois, la tête de pulvérisation de la présente invention peut également être mise en œuvre avec d'autres types de produit fluide avec toujours un spray de qualité admissible, voire optimale.
La rhéofluidification désigne le fait, pour un produit fluide, de « devenir plus fluide » lorsque la vitesse d'écoulement augmente. Plus précisément, cela désigne le fait que la viscosité dynamique diminue lorsque le taux de cisaillement augmente. On parle aussi de désépaississement au cisaillement ou d'amincissement au cisaillement (shear thinning en anglais) ou encore de pseudo-plasticité. Il ne faut pas confondre la rhéofluidification avec la thixotropie, qui désigne la diminution de la viscosité sous l'effet de la contrainte de cisaillement.
Le comportement d'un produit fluide est rhéofluidifiant (shear thinning en anglais) ou « pseudoplastique » (ancienne appellation parfois rencontrée) dans le domaine rhéofluidifiant, situé après le 1er plateau newtonien. La viscosité du fluide décroît (fluidification) avec l'augmentation du gradient de vitesse. La structure de la matière est orientée/déformée par le cisaillement (exemple: alignement des chaînes d'un polymère suivant la direction de la contrainte). Aux forts taux de cisaillement (correspondant au second plateau newtonien), il y a déstructuration de la matière. Une structure qui ne s'écoule pas nécessite un effort plus important pour être déstructurée. La plupart des échantillons contenant des objets de grande taille par rapport à l'échelle atomique sont rhéofluidifiants. La majorité (environ 90 %) des substances sont rhéofluidifiantes : polymères, émulsions peu chargées, suspensions, shampooing, etc.
Les besoins du marché cosmétique nécessitent l'utilisation de formulations de plus en plus visqueuses afin d'assurer leur stabilité. Cette viscosité atteint une limite critique pour être aspirée avec les pompes manuelles classiques. Le gel ou gomme de xanthane a été identifié comme une nouvelle base pour résoudre ce problème. Excellent stabilisant, ce liquide peu visqueux présente des caractéristiques rhéofluidifiantes.
Pour obtenir un spray, il est nécessaire d'optimiser les sections de passage du gicleur, afin que la vitesse du produit fluide soit la plus élevée possible pour permettre de générer de fines gouttelettes en sortie de gicleur.
Ainsi, la présente invention a pour objectif d'optimiser les caractéristiques des canaux de tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et/ou de l'orifice de distribution pour obtenir une pulvérisation homogène et équilibrée, aussi bien dans l'espace qu'en termes de tailles de gouttelettes. Concernant la forme du spray, l'angle minimum du spray doit être supérieur à 30°. Les gouttelettes à une distance de 20 cm doivent être suffisamment réparties pour ne pas former de coulures.
Pour atteindre ce but, la présente invention propose une tête de pulvérisation de produit fluide selon la revendication 1. Ainsi, selon l'invention, l'orifice de distribution est cylindrique et présente une longueur axiale L3 qui est inférieure à environ 30% de D3. Il est ainsi possible que l'orifice de distribution soit formé par une arête annulaire, de sorte que L3 soit nulle.
En effet, on a remarqué que la longueur des canaux de tourbillonnement doit être corrélée avec le diamètre de la chambre de tourbillonnement pour obtenir une qualité de spray optimal.
Par ailleurs, il existe une autre caractéristique avantageuse de l'invention, à savoir que 30% de S2 ≤ S3 ≤ 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, de sorte que 54% de D2 ≤ D3 ≤ 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2.
Par rapport à un gicleur conventionnel adapté à la pulvérisation de solutions alcooliques, la section de sortie S3 de l'orifice de distribution est considérablement plus grande. Ceci s'explique par le fait que le gel de xanthane possède des propriétés élastiques : lorsqu'il est contraint, il absorbe l'énergie pour « s'expanser » lorsqu'il est libéré. C'est l'effet qui se produit lors du passage de l'orifice de distribution des gicleurs classiques (≈0,3 mm de diamètre). Lors de cette « expansion », les gouttelettes en formation se recollent entre elles pour former un jet.
En effet : 0,2 mm^2 ≤ S3 ≤ 0.38 mm^2, et de préférence S3 est égale à environ 0,33 mm^2, de sorte que 0,5 mm ≤ D3 ≤ 0,7 mm, et de préférence D3 est égal à environ 0,65 mm. D'autre part : 0.5 mm^2 ≤ S2 ≤ 1.13 mm^2, et de préférence S2 est égale à environ 0,785 mm^2, de sorte que 0,8 mm ≤ D2 ≤ 1,2 mm, et de préférence D2 est égal à environ 1 mm.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention : L2 ≥ 80% de D2, et de préférence L2 est égal à environ 0,88 mm.
Selon un mode de réalisation avantageux, la chambre de tourbillonnement comprend une partie tronconique dont le diamètre maximal est égal à D2 et qui présente une longueur axiale L23 qui est comprise entre 30% et 60% de D2, et de préférence à environ la moitié de D2. De préférence, la chambre de tourbillonnement comprend également une partie cylindrique au niveau de laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement, cette partie cylindrique présentant une longueur axiale L22 qui est égale à environ 40% de D2. Ainsi, la chambre de tourbillonnement définit, d'amont en aval, d'abord une partie cylindrique de diamètre D2, puis une partie tronconique au niveau de laquelle le diamètre passe de D2 à D3.
Sans sortir du cadre de l'invention, il est également possible de réaliser une chambre de tourbillonnement qui ne comprend pas de partie tronconique. Dans ce cas, la chambre de tourbillonnement est uniquement constituée d'une partie cylindrique qui se raccorde à l'orifice de distribution par un épaulement.
Concernant les canaux de tourbillonnement, S1 ≤ 50% de S0, et de préférence S1 = 33% de S0. Avantageusement, S1 est égale à environ 0,07 mm^2 et S0 est égale à environ 0,21 mm^2. Cela signifie que les canaux ont une configuration globale plus ou moins triangulaire avec une grande entrée et une petite sortie.
Lorsque l'on corrèle la sortie des canaux de tourbillonnement à la chambre de tourbillonnement, on obtient la relation suivante : S1 ≤ 10% de S2.
Selon un autre aspect avantageux de l'invention, l'entrée de canal forme une paroi arrondie. Cela permet au produit fluide qui circule dans les passages de liaison d'être dévié dans les canaux de tourbillonnement en glissant le long de la paroi arrondie, de manière à diminuer les perturbations et conserver au maximum un écoulement laminaire. Cette paroi arrondie trouve un avantage tout particulier avec les produits fluides rhéofluidifiants qui sont sensibles aux fortes pertes de charge et aux perturbations. Avec cette paroi arrondie, le produit fluide peut pénétrer dans les canaux de tourbillonnement sensiblement sans perturbations et sans pertes de charge dues à la modification de l'orientation. Le produit fluide dans les canaux de tourbillonnement est alors accéléré, du fait que la section S1 est plus petite que la section S0.
Selon un autre aspect avantageux de l'invention, la paroi latérale de noyau est cylindrique et la paroi frontale de noyau est plane. Ainsi, le noyau n'a pas d'orientation, et le gicleur peut être engagé autour du noyau sans veiller à son orientation. Un montage plus facile est ainsi obtenu.
La présente invention définit ainsi une tête de pulvérisation ayant une configuration bien particulière, qui trouve une utilisation privilégiée avec des produits fluides rhéofluidifiant, qui contiennent par exemple de la gomme de xanthane avec une teneur de l'ordre de 1% ou moins.
L'esprit de l'invention réside dans le fait que le produit fluide qui circule à travers le gicleur subisse le moins de variation de pertes de charge possibles, afin d'éviter une absorption trop importante d'énergie qui induit ensuite une expansion trop forte qui perturbe la formation des gouttelettes qui ont alors tendance à se recoller entre elles pour former un jet. Ceci est notamment le cas pour les produit fluides rhéofluidifiants, mais également pour d'autres types de produit fluide. Le rapport de section (ou de diamètre) de l'orifice de distribution et de la chambre de tourbillonnement et/ou la longueur des canaux de tourbillonnement par rapport au diamètre de la chambre de tourbillonnement constitue des caractéristiques que l'on peut considérer comme directement influentes pour la formation d'un spray de qualité optimale. Bien entendu, les autres caractéristiques du gicleur permettent encore d'améliorer davantage la qualité du spray.
L'invention sera maintenant décrite plus en détail en référence aux dessins joints, donnant à titre d'exemples non limitatif, deux modes de réalisation de l'invention.
Sur les figures :
- La figure 1 est une vue en coupe transversale verticale à travers une tête de distribution selon un premier mode de réalisation de l'invention,
- La figure 2 est une vue agrandie d'une partie de la figure 1,
- La figure 3 est une vue encore plus agrandie du gicleur des figures 1 et 2,
- La figure 4 est une vue en perspective de derrière montrant l'intérieur du gicleur de la figure 3,
- La figure 5 représente la veine de produit fluide à l'intérieur du gicleur,
- Les figures 6a et 6b sont des représentations en transparence de la veine de produit fluide de la figure 5 sous deux angles de vue différents, et
- La figure 7 est une vue similaire à la figure 3 pour un second mode de réalisation de l'invention.
On se référera tout d'abord aux figures 1 et 2 pour décrire de manière générale la structure d'une tête de pulvérisation de produit fluide selon un premier mode de réalisation de l'invention. Sur la figure 1, on peut voir que la tête de distribution comprend un corps de tête 1 qui forme une manchon de raccordement 11 dans lequel est engagée l'extrémité libre d'une tige de soupape P1 d'une unité de distribution P, qui peut être une pompe ou une valve. De préférence, il s'agit d'une pompe standard qui délivre du produit fluide à travers sa tige de soupape P1 avec une pression de l'ordre de 3 à 6 bars. Au-dessus du manchon de raccordement 11, le corps 1 forme un espace axial 12 qui s'étend sensiblement dans le prolongement de la tige de soupape P1. Le corps 1 forme ensuite un conduit d'alimentation 13 qui s'étend horizontalement, c'est-à-dire perpendiculairement au manchon de raccordement 11. Ce conduit d'alimentation 13 débouche dans un logement annulaire 14 dans lequel s'étend un noyau 16 qui définit une paroi latérale de noyau 16a et une paroi frontale de noyau 16b. Le logement 14 débouche latéralement dans le corps 1. Il s'agit là d'une conception tout à fait classique pour un corps de tête dans les domaines de la cosmétique, de la parfumerie ou encore de la pharmacie.
La tête comprend également un gicleur 2 qui est engagé en force dans le logement 14 autour du noyau 16. Le gicleur 2 présente une forme générale de godet avec une paroi de distribution 21 dans laquelle débouche un orifice de pulvérisation O. La paroi de distribution 21 vient en contact de butée avec la paroi frontale de noyau 16b. Le gicleur 2 comprend également une paroi latérale de fixation 22 qui est engagée autour du noyau 16. Ainsi, il subsiste dans le logement 14 un espace annulaire 15 situé entre la sortie du canal d'alimentation 13 et le bord d'extrémité libre de la paroi latérale de fixation 22. La paroi latérale de fixation 22 peut aussi former un ou plusieurs cran(s) de harponnage 23 pour assurer la fixation du gicleur dans le logement 14.
La paroi de distribution 21 forme en amont de l'orifice de distribution O une chambre de tourbillonnement C qui est alimentée par plusieurs canaux de tourbillonnement T, eux-mêmes alimentés par plusieurs passages de liaison P, tous formés entre le noyau 16 et le gicleur 2. Les passages de liaison P sont alimentés par l'espace annulaire 15. Il s'agit là d'une conception out à fait classique pour un gicleur dans les domaines de la parfumerie, de la cosmétique ou encore de la pharmacie.
La tête de pulvérisation comprend également une frette d'habillage 3 qui se présente sous la forme d'un capot dans lequel est engagé le noyau 1. La frette d'habillage 3 comprend une jupe latérale 31 qui est percée d'une fenêtre 32 au regard de la paroi de distribution 21 du gicleur 2. La paroi supérieure 30 de la frette d'habillage 3 forme une surface d'appui pour un doigt d'un utilisateur. A nouveau, il s'agit d'une conception tout à fait classique pour une frette d'habillage dans le domaine de la parfumerie, de la cosmétique ou encore de la pharmacie.
On se référera maintenant aux figures 3 et 4 pour décrire en détail les caractéristiques fines du gicleur 2. L'orifice de distribution O présente un diamètre de sortie de chambre D3 qui définit une section de sortie de chambre S3, ainsi qu'une profondeur ou longueur axiale L3 mesurée selon l'axe X de la figure 3.
La chambre de tourbillonnement C est centrée sur l'orifice de distribution O le long de l'axe longitudinal de révolution X. La chambre de tourbillonnement C présente un diamètre maximal d'entrée de chambre D2 définissant une section maximale d'entrée de chambre S2. La sortie de la chambre est formée par l'orifice de distribution O, de sorte que le diamètre minimal de sortie de chambre est égal à D3. Plus en détail, on peut voir que la chambre de tourbillonnement C comprend une partie cylindrique C2 dont le diamètre est D2 et une partie tronconique C3 disposée entre la partie cylindrique C2 et l'orifice de distribution O, de sorte que le diamètre maximal de la partie cylindrique C3 est égal à D2 et son diamètre minimal est égal à D3. La longueur ou profondeur axial de la partie cylindrique C2 est L22 et la longueur ou profondeur axiale de la partie tronconique C3 est L23. On peut ainsi dire que L2 = L22 + L23.
Par ailleurs, on peut voir sur la figure 4 que le gicleur 2 comprend trois canaux de tourbillonnement T qui présentent une configuration générale triangulaire. Les trois canaux de tourbillonnement T sont disposés de manière équi-angulaire autour de la chambre de tourbillonnement C. Chaque canal de tourbillonnement T comprend une entrée de canal T0 définissant une section d'entrée de canal S0 et une sortie de canal T1 définissant une section de sortie de canal S1. Chaque canal de tourbillonnement T définit également une longueur L1, tel que visible sur la figure 4. Chaque canal de tourbillonnement T comprend deux parois T2 et T3 qui s'étendent de manière sensiblement tangentielle à la chambre de tourbillonnement C. De ce fait, les deux parois T2 et T3 ne sont pas parallèles, mais au contraire convergentes vers la chambre de tourbillonnement, où elles forment entre elles la sortie de canal T1 de section S1. Par conséquent, S0 est supérieure à S1. Les deux autres parois (non référencées) du canal de tourbillonnement T sont identiques, parallèles et respectivement formées par la paroi frontale 16b du noyau 16 et la paroi de distribution 21.
On peut également remarquer que la paroi latérale de fixation 22 forme intérieurement trois renforts 24 qui sont disposés entre les trois entrées de canal T0. Ces trois renforts 24 ont pour fonction de venir en contact avec la paroi latérale 16a du noyau 16. Entre les renforts 24, le gicleur 2 forme avec le noyau 16 les trois passages de liaison P. Ces passages de liaison P sont en communication de fluide avec les entrées de canal T0. On peut à cet effet remarquer que les entrées de canal T0 comprennent une paroi arrondie Ta, de sorte que le produit fluide qui chemine dans les passages de liaison P est dévié de manière progressive le long des parois arrondies Ta dans les canaux de tourbillonnement respectifs T. Ces parois arrondies Ta forment ainsi des rampes douces qui relient respectivement chaque passage de liaison P à un canal de tourbillonnement T. Elles permettent de passer sans rupture d'une orientation axiale (celle des passages de liaison P) à une orientation radiale (celle des canaux de tourbillonnement).
Les sections S0, S1, S2 et S3 sont plus clairement visibles sur les figures 5, 6a et 6b, qui représentent des veines de fluide, c'est-à-dire le volume qu'occupe le produit fluide entre le noyau 16 et le gicleur 2. En d'autres termes, la veine de fluide correspond aux volumes des canaux de tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et de l'orifice de distribution O.
Les sections S2 et S3 s'étendent perpendiculairement à l'axe X et sont disposées de manière parallèle à chaque extrémité axiale de la chambre de tourbillonnement C. La section de sortie S1 des canaux s'étend parallèlement à l'axe X de manière sensiblement tangentielle à la chambre de tourbillonnement C. Enfin, la section d'entrée S0 s'étend parallèlement aux sections S2 et S3, mais de manière excentrée par rapport à la chambre de tourbillonnement C. On peut même dire que la section S0 s'étend dans le même plan que la section S3, étant donné qu'elles sont définies au niveau de la paroi frontale 16b du noyau 16. On peut également dire que les sections S0 et S1 s'étendent dans des plans respectifs disposés perpendiculairement l'un par rapport à l'autre.
Sont maintenant définis les différentes longueurs, sections et diamètres :
- S0 : section de l'entrée T0 du canal de tourbillonnement T,
- S1 : section de la sortie T1 du canal de tourbillonnement T,
- S2 : section d'entrée de la chambre de tourbillonnement C,
- S3 : section de l'orifice de distribution O correspondant à la section de sortie de la chambre de tourbillonnement C,
- D2 : diamètre d'entrée de la chambre tourbillonnement C,
- D3 : diamètre de l'orifice de distribution O correspondant au diamètre de sortie de la chambre tourbillonnement C,
- L1 : longueur du canal de tourbillonnement T,
- L2 : longueur de la chambre tourbillonnement C,
- L22 : longueur de la partie cylindrique C2 de la chambre tourbillonnement C,
- L23 : longueur de la partie tronconique C3 de la chambre tourbillonnement C,
- L3 : longueur de l'orifice de distribution O.
Le terme « section » doit être compris comme la section maximale, le terme « diamètre » doit être compris comme le diamètre maximale le terme « longueur » doit être compris comme la longueur maximale. Le terme « environ » signifie ± 5% quand il s'agit de pourcentage et ± 10% quand il s'agit de grandeur.
Selon l'invention, ces différentes longueurs, sections et diamètres répondent aux relations R1 à R8 suivantes :
- R1 : 30% de S2 ≤ S3 ≤ 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, ce qui correspond en terme de diamètre à : 54% de D2 ≤ D3 ≤ 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2.
- R2 : L1 ≥ 110 % de D2, et de préférence L1 est égale à environ 150% de D2,
- R3 : S1 ≤ 50% de S0, et de préférence S1 = 33% de S0,
- R4 : L2 ≥ 80% de D2,
- R5 : 30% de D2 ≤ L23 ≤ 60% de D2, et de préférence L23 est égale à environ la moitié de D2,
- R6 : 30% de D2 ≤ L22 ≤ 50% de D2, et de préférence L22 est égale à environ 40% de D2,
- R7 : L3 < 30% de D3.
- R8 : S1 ≤ 10% de S2,
Pour obtenir une qualité de spray optimale, il s'est avéré que les relations R1 et R2, considérées isolément ou cumulativement, sont souvent prépondérantes, sans pour autant négliger les autres relations, qui ont aussi un effet sur la qualité du spray. Dans certains cas, R1 est plus influent que R2, et dans d'autres cas, c'est le contraire, et dans certaines applications R1 et R2 sont à égalité.
La relation R3 s'est avérée comme étant la troisième relation la plus influente dans la plupart des cas. La conjonction des relations R1 + R3 ou R2 + R3 peut donc aussi être considérée comme particulièrement influente sur la qualité du spray.
Il en est de même pour R4 dans certaines applications, de sorte que la conjonction des relations R1 + R4 ou R2 + R4 peut donc aussi être considérée comme particulièrement influente sur la qualité du spray.
Les relations R5 et R6 correspondent à un mode de réalisation préféré qui donne les meilleurs résultats en termes de qualité du spray. Il est cependant possible de réaliser une chambre de tourbillonnement C' sans partie tronconique, comme on peut le voir sur la figure 7. Dans ce cas, la chambre de tourbillonnement C' se raccorde à l'orifice de distribution par un épaulement C4.
La relation R7 implique que L3 peut être nulle, de sorte que l'orifice de distribution O peut être formé par une arête annulaire.
Il ne peut être exclu dans certaines applications que l'une ou l'autre des relations R1 à R9 s'avère être la plus influente ou prépondérante, de sorte qu'une protection pourrait être recherchée pour chacune des 9 relations prises individuellement.
Un gicleur particulièrement bien adapté à la pulvérisation d'un produit fluide contenant environ 0,5% de gel ou gomme de xanthane a été réalisé avec les dimensions suivantes (avec une tolérance de 10%):
- S0 = 0,21 mm^2,
- S1 = 0,07 mm^2,
- S2 = 0,785 mm^2, soit D2 = 1 mm,
- S3 = 0,33 mm^2, soit D3 = 0,65 mm,
- L1 = 1,46 mm,
- L2 = 0,88 mm,
- L22 = 0,38 mm,
- L23 = 0,5 mm, et
- L3 = 0.025 mm.
Ces valeurs tiennent également compte des dimensions standard pour le logement 14 et le noyau 16 d'une tête conventionnelle dans la parfumerie ou la cosmétique, qui sont en général de 4,5 mm de diamètre pour le logement et 2,8 mm pour le noyau.
Plusieurs versions de gicleur ont été testées afin de déterminer les plages de valeurs pour S0, S1, S2, S3, L1, L2, L22, L23 et L3 permettant d'obtenir un spray de qualité acceptable. Voici les résultats :
- 0,15 mm^2 ≤ S0 ≤ 0,28 mm^2,
- 0,05 mm^2 ≤ S1 ≤ 0,1 mm^2,
- 0.5 mm^2 ≤ S2 ≤ 1.13 mm^2, de sorte que 0,8 mm ≤ D2 ≤ 1,2 mm,
- 0,2 mm^2 ≤ S3 ≤ 0.38 mm^2, de sorte que 0,5 mm ≤ D3 ≤ 0,7 mm,
- 1,4 mm ≤ L1 ≤ 1,8 mm,
- 0,7 mm ≤ L2 ≤ 1,1 mm,
- 0,3 mm ≤ L22 ≤ 0,5 mm,
- 0,3 mm ≤ L23 ≤ 0,6 mm, et
- 0 mm ≤ L3 ≤ 0,3 mm, sous réserve que L3 est inférieure à environ 30% de D3.
Concernant plus particulièrement D2 et D3, les rapports suivants de D2/D3 ont été testés : 1/0,4 - 1/0,5 - 1/0,6 - 1/0,65, 1/0,7. Le meilleur spray a été obtenu avec D2/D3 = 1/0,65. Le rapport 1/0,4 s'est révélé insuffisant et les rapports 1/0,5, 1/0,6 et 1/0,7 se sont révélés satisfaisants.
Plusieurs longueurs L2 allant de 0,4 mm à 1 mm ont également été testées avec D2 = 1mm: lorsque L2 < 0,8 mm, le spray se dégrade. La valeur optimale était de 0,88 mm.
Il est clair qu'il n'est pas possible de déterminer de manière générale et universelle laquelle des caractéristiques S0, S1, S2 (D2), S3 (D3), L1, L2, L22, L23 et L3 et/ou laquelle des relations R1 à R8 est essentielle par rapport aux autres, et ceci dans n'importe quelle situation, cas ou application, et quel que soit le type de produit fluide. Néanmoins, avec un produit fluide rhéofluidifiant contenant par exemple de la gomme de xanthane, avec une teneur inférieure à 1 %, et de préférence inférieure à 0,5%, l'influence de S2/S3 et/ou L1/S2 s'avère souvent décisive.
1. Tête de pulvérisation de produit fluide comprenant :
- un corps (1) formant un manchon de raccordement (11) adapté à recevoir une tige de soupape d'un organe de distribution, tel qu'une pompe ou une valve, le manchon de raccordement (11) étant relié par un conduit d'alimentation (13) à un logement (14) dans lequel s'étend un noyau (16) définissant une paroi latérale de noyau (16a) et une paroi frontale de noyau (16b),
- un gicleur (2 ; 2') engagé dans le logement (14) autour du noyau (16), le gicleur (2 ; 2') formant un orifice de pulvérisation (O) à travers lequel le produit fluide sort de la tête de pulvérisation sous la forme d'un spray, l'orifice de pulvérisation (O) présentant un diamètre de sortie de chambre D3 une section de sortie de chambre S3,
- le noyau (16) et le gicleur (2 ; 2') définissant entre eux d'amont en aval :
• plusieurs passages de liaison (P) en communication de fluide avec le conduit d'alimentation (13),
• plusieurs canaux de tourbillonnement (T) respectivement reliés aux passages de liaison (P), chaque canal de tourbillonnement (T) présentant une longueur de canal L1, une entrée de canal (Ta) ayant une section d'entrée de canal S0 et une sortie de canal (T1) ayant une section de sortie de canal S1,
• une chambre de tourbillonnement (C) dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement (T), la chambre de tourbillonnement (C) définissant un axe longitudinal de révolution X et présentant une longueur axiale L2, un diamètre d'entrée de chambre D2 et une section d'entrée de chambre S2 au niveau où débouchent les canaux de tourbillonnement (T), l'orifice de distribution (O) formant une sortie pour la chambre de tourbillonnement (C),
dans laquelle L1 ≥ 110% de D2, et de préférence L1 est égale à environ 150% de D2,
caractérisée en ce que l'orifice de distribution (O) est cylindrique et présente une longueur axiale L3 qui est inférieure à environ 30% de D3.
2. Tête de pulvérisation selon la revendication 1, dans laquelle 30% de S2 ≤ S3 ≤ 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, de sorte que 54% de D2 ≤ D3 ≤ 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2.
3. Tête de pulvérisation selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle 0.5 mm^2 ≤ S2 ≤ 1.13 mm^2, et de préférence S2 est égale à environ 0,785 mm^2, de sorte que 0,8 mm ≤ D2 ≤ 1,2 mm, et de préférence D2 est égal à environ 1 mm.
4. Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle 0,2 mm^2 ≤ S3 ≤ 0.38 mm^2, et de préférence S3 est égale à environ 0,33 mm^2, de sorte que 0,5 mm ≤ D3 ≤ 0,7 mm, et de préférence D3 est égal à environ 0,65 mm.
5. Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle L2 ≥ 80% de D2, et de préférence L2 est égale à environ 0,88 mm.
6. Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la chambre de tourbillonnement (C) comprend une partie tronconique (C3) dont le diamètre maximal est égal à D2 et qui présente une longueur axiale L23 qui est comprise entre 30% et 60% de D2, et de préférence à environ la moitié de D2.
7. Tête de pulvérisation selon la revendication 6, dans laquelle la chambre de tourbillonnement (C) comprend également une partie cylindrique (C2) au niveau de laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement (T), cette partie cylindrique (C2) présentant une longueur axiale L22 qui est égale à environ 40% de D2.
8. Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle S1 ≤ 50% de S0, et de préférence S1 - 33% de S0.
9. Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle S1 est égale à environ 0,07 mm^2 et S0 est égale à environ 0,21 mm^2.
10. Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle S1 ≤ 10% de S2.
11. Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l'entrée de canal (T0) forme une paroi arrondie (Ta), de sorte que le produit fluide qui chemine dans les passages de liaison (P) est dévié de manière progressive le long des parois arrondies (Ta) dans les canaux de tourbillonnement respectifs (T).
12. Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la paroi latérale de noyau (16a) est cylindrique et la paroi frontale de noyau (16b) est plane.
13. Utilisation d'une tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes pour pulvériser un produit fluide rhéofluidifiant contenant par exemple de la gomme de xanthane.
1. Sprühkopf für ein Flüssigprodukt, umfassend:
- einen Körper (1), der eine Verbindungshülse (11) bildet, die dazu geeignet ist, einen Ventilschaft eines Abgabeelements, beispielsweise einer Pumpe oder eines Ventils, aufzunehmen, wobei die Verbindungshülse (11) über eine Zuführleitung (13) mit einem Gehäuse (14) verbunden ist, in dem sich ein Kern (16) erstreckt, der eine Kernseitenwand (16a) und eine Kernstirnwand (16b) ausbildet,
- eine Düse (2; 2'), die um den Kern (16) herum in das Gehäuse (14) eingesetzt ist, wobei die Düse (2; 2') eine Zerstäubungsöffnung (O) ausbildet, durch die das Flüssigprodukt in Form eines Sprays aus dem Sprühkopf austritt, wobei die Zerstäubungsöffnung (O) einen Kammeraustrittsdurchmesser D3 und einen Kammeraustrittsabschnitt S3 aufweist,
- wobei zwischen dem Kern (16) und der Düse (2; 2') in Fließrichtung folgendes ausgebildet ist:
• eine Vielzahl von Verbindungskanälen (P) in Flüssigkeitsverbindung mit der Versorgungsleitung (13),
• eine Vielzahl von Wirbelkanälen (T), die jeweils mit den Verbindungskanälen (P) verbunden sind, wobei jeder Wirbelkanal (T) eine Kanallänge L1, einen Kanaleinlass (T0) mit einem Kanaleinlassabschnitt S0 und einen Kanalauslass (T1) mit einem Kanalauslassabschnitt S1 aufweist,
• eine Wirbelkammer (C), in die die Wirbelkanäle (T) münden, wobei die Wirbelkammer (C) eine Längsdrehachse X definiert und eine axiale Länge L2, einen Kammereinlassdurchmesser D2 und einen Kammereinlassabschnitt S2 in dem Bereich aufweist, in dem die Wirbelkanäle (T) in sie münden, wobei die Zerstäubungsöffnung (O) einen Auslass für die Wirbelkammer (C) bildet,
bei dem L1 ≥ 110% von D2 ist, und vorzugsweise L1 ca. 150% von D2 entspricht,
dadurch gekennzeichnet, dass die Abgabeöffnung (O) zylindrisch ist und ihre axiale Länge L3 unter ca. 30% von D3 liegt.
2. Sprühkopf nach Anspruch 1, bei dem 30% von S2 ≤ S3 ≤ 55% von S2 ist, und vorzugsweise S3 ca. 42% von S2 entspricht, sodass 54% von D2 ≤ D3 ≤ 74% von D2 ist, und vorzugsweise D3 ca. 65% von D2 entspricht.
3. Sprühkopf nach Anspruch 1 oder 2, bei dem 0,5 mm^2 ≤ S2 ≤ 1,13 mm^2, und vorzugsweise S2 ca. 0,785 mm^2 beträgt, sodass 0,8 mm ≤ D2 ≤ 1,2 mm ist, und vorzugsweise D2 ca. 1 mm beträgt.
4. Sprühkopf nach einem der voranstehenden Ansprüche, bei dem 0,2 mm^2 ≤ S3 ≤ 0,38 mm^2 ist, und vorzugsweise S3 ca. 0,33 mm^2 beträgt, sodass 0,5 mm ≤ D3 ≤ 0,7 mm ist, und vorzugsweise D3 ca. 0,65 mm beträgt.
5. Sprühkopf nach einem der voranstehenden Ansprüche, bei dem L2 ≥ 80% von D2 ist, und vorzugsweise L2 ca. 0,88 mm beträgt.
6. Sprühkopf nach einem der voranstehenden Ansprüche, bei dem die Wirbelkammer (C) einen kegelstumpfförmigen Abschnitt (C3) aufweist, dessen maximaler Durchmesser gleich D2 ist und dessen axiale Länge L23 zwischen 30% und 60% von D2 und vorzugsweise ca. die Hälfte von D2 beträgt.
7. Sprühkopf nach Anspruch 7, bei dem die Wirbelkammer (C) auch einen zylindrischen Teil (C2) aufweist, an dem die Wirbelkanäle (T) münden, wobei dieser zylindrische Teil (C2) eine axiale Länge L22 hat, die ca. 40% von D2 beträgt.
8. Sprühkopf nach einem der voranstehenden Ansprüche, bei dem S1 ≤ 50% von 80, und vorzugsweise S1 = 33% von S0 ist.
9. Sprühkopf nach einem der voranstehenden Ansprüche, bei dem S1 ca. 0,07 mm^2 beträgt und S0 ca. 0,21 mm^2 beträgt.
10. Sprühkopf nach einem der voranstehenden Ansprüche, bei dem S1 ≤ 10% von S2 ist.
11. Sprühkopf nach einem der voranstehenden Ansprüche, bei dem der Kanaleinlass (T0) eine abgerundete Wand (Ta) ausbildet, sodass das in den Verbindungskanälen (P) strömende Flüssigprodukt an den abgerundeten Wände (Ta) entlang allmählich in die jeweiligen Wirbelkanäle (T) abgelenkt wird.
12. Sprühkopf nach einem der voranstehenden Ansprüche, bei dem die Kernseitenwand (16a) zylindrisch und die Kernstirnwand (16b) eben ist.
13. Verwendung eines Sprühkopfes nach einem der voranstehenden Ansprüche zum Zerstäuben eines scherverdünnenden Flüssigprodukts, das beispielsweise Xanthangummi enthält.
1. A fluid spray head comprising:
▪ a body (1) forming a connection sleeve (11) that is adapted to receive a valve rod of a dispenser member, such as a pump or a valve, the connection sleeve (11) being connected via a feed duct (13), to a housing (14) in which there extends a core (16) that defines a core side wall (16a) and a core front wall (16b),
▪ a nozzle (2; 2') engaged in the housing (14) around the core (16), the nozzle (2; 2') forming a spray orifice (O) through which the fluid leaves the spray head in the form of a spray, the spray orifice (O) presenting a chamber outlet diameter D3 and a chamber outlet section S3,
▪ the core (16) and the nozzle (2; 2') defining between them, from upstream to downstream:
• a plurality of connection passages (P) in fluid communication with the feed duct (13),
• a plurality of swirl channels (T) respectively connected to the connection passages (P), each swirl channel (T) presenting a channel length L1, a channel inlet (T0) having a channel inlet section S0 and a channel outlet (T1) having a channel outlet section S1,
• a swirl chamber (C) into which the swirl channels (T) open out, the swirl chamber (C) defining a longitudinal axis of revolution X and presenting an axial length L2, a chamber inlet diameter D2 and a chamber inlet section S2 where the swirl channels (T) open out, the spray orifice (O) forming an outlet for the swirl chamber (C),
wherein L1 ≥ 110% of D2, and preferably L1 is equal to approximately 150% of D2,
the spray head being characterized in that the dispenser orifice (O) is cylindrical and presents an axial length L3 that is less than approximately 30% of D3.
2. A spray head according to claim 1, wherein 30% of S2 ≤ S3 ≤ 55% of S2, and preferably S3 is equal to approximately 42% of S2, such that 54% of D2 ≤ D3 ≤ 74% of D2, and preferably D3 is equal to approximately 65% of D2.
3. A spray head according to claim 1 or claim 2, wherein 0.5 mm^2 ≤ S2 ≤ 1.13 mm^2, and preferably S2 is equal to approximately 0.785 mm^2, such that 0.8 mm ≤ D2 ≤ 1.2 mm, and preferably D2 is equal to approximately 1 mm.
4. A spray head according to any preceding claim, wherein 0.2 mm^2 ≤ S3 ≤ 0.38 mm^2, and preferably S3 is equal to approximately 0.33 mm^2, such that 0.5 mm ≤ D3 ≤ 0.7 mm, and preferably D3 is equal to approximately 0.65 mm.
5. A spray head according to any preceding claim, wherein L2 ≥ 80% of D2, and preferably L2 is equal to approximately 0.88 mm.
6. A spray head according to any preceding claim, wherein the swirl chamber (C) includes a frustoconical portion (C3) having a maximum diameter that is equal to D2 and that presents an axial length L23 that lies in the range 30% to 60% of D2, and preferably is approximately half of D2.
7. A spray head according to claim 7, wherein the swirl chamber (C) also includes a cylindrical portion (C2) into which the swirl channels (T) open out, the cylindrical portion (C2) presenting an axial length L22 that is equal to approximately 40% of D2.
8. A spray head according to any preceding claim, wherein S1 ≤ 50% of S0, and preferably S1 = 33% of S0.
9. A spray head according to any preceding claim, wherein S1 is equal to approximately 0.07 mm^2 and S0 is equal to approximately 0.21 mm^2.
10. A spray head according to any preceding claim, wherein S1 ≤ 10% of S2.
11. A spray head according to any preceding claim, wherein the channel inlet (T0) forms a rounded wall (Ta), so that the fluid passing through the connection passages (P) is deflected in progressive manner along the rounded walls (Ta) into the respective swirl channels (T).
12. A spray head according to any preceding claim, wherein the core side wall (16a) is cylindrical and the core front wall (16b) is plane.
13. The use of a spray head according to any preceding claim, so as to spray a shear thinning fluid that, by way of example contains xanthan gum.

RÉFÉRENCES CITÉES DANS LA DESCRIPTION
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Documents brevets cités dans la description
- WO
9713584
A
[0002]