Vorrichtung der Hochgradienten-Magnettrenntechnik zum Abscheiden magnetisierbarer Teilchen

Beschreibung

[0001] Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung der Hochgradienten-Magnettrenntechnik zum Abscheiden von magnetisierbaren Teilchen aus einem strömenden Medium mit einer Filterstruktur, welche mehrere zumindest annähernd senkrecht zur Strömungsrichtung des Mediums und in Strömungsrichtung gesehen verhältnismäßig eng hintereinander angeordnete Drahtnetze aus nicht-korrodierendem, ferromagnetischem Material mit vorbestimmter Maschenweite und Stärke ihrer Drähte enthält, wobei die Drahtnetze in einem im wesentlichen parallel oder antiparallel zur Strömungsrichtung des Mediums gerichteten Magnetfeld angeordnet sind. Eine solche Abscheidevorrichtung ist aus der DE-PS 26 28 095 bekannt.

[0002] Beim magnetischen Abscheideverfahren wird die Tatsache ausgenutzt, daß in einer geeigneten Magnetfeldanordnung ein magnetisierbares Teilchen eine Kraft erfährt, die es gegen andere an ihm angreifende Kräfte bewegt bzw. festhält. Solche Kräfte sind beispielsweise die Schwerkraft oder hydrodynamische Reibungskräfte in einem flüssigen Medium. Derartige Abscheideverfahren sind z.B. für Dampf- oder Kühlwasserkreisläufe in konventionellen wie auch in nuklearen Kraftwerken vorgesehen. In dem flüssigen oder gasförmigen Medium dieser Kreisläufe sind Teilchen suspendiert, die im allgemeinen durch Korrosion entstanden sind. Bei der Beseitigung dieser Teilchen aus dem Medium mit Hilfe eines magnetischen Trennverfahrens tritt jedoch die Schwierigkeit auf, daß die zu separierenden Teilchen sehr verschieden in ihrer chemischen Zusammensetzung, ihrer Teilchengröße und ihrer Magnetisierbarkeit sind. Z.B. bestehen die Korrosionsprodukte im Sekundärkreis eines Kernkraftwerkes aus verschiedenen Eisenoxiden, von denen der ferrimagnetische Magnetit (Fe₃0₄) den größten, der antiferromagnetische Hämatit (a-Fe₂0₃) den zweitgrößten Gewichtsanteil und paramagnetische Hydroxide den Rest bilden.

[0003] Mechanische Abscheidevorrichtungen, welche Teilchen aufgrund kleiner Porenweiten ihrer Filtermatrizen zurückhalten, sind in ihrer Wirksamkeit zwar durch die chemische Zusammensetzung und die magnetischen Eigenschaften der Teilchen unbeeinflußt; bei diesen Vorrichtungen treten jedoch zwei Hauptschwierigkeiten auf: Erstens lassen sich die beladenen Filtermatrizen nur verhältnismäßig schwer reinigen, so daß sie meistens nur als teurere Wegwerffilter verwendet werden können. Zweitens haben diese Filtermatrizen bei einem hohen Durchsatz einen großen Raumbedarf, weil die Filteroberfläche entsprechend vergrößert sein muß.

[0004] Mit den sich im technischen Einsatz befindlichen sogenannten Kugelfiltern (DE-PS 1 277 488) können im wesentlichen nur leicht magnetisierbare, also hauptsächlich ferromagnetische Teilchen abgeschieden werden. Eine entsprechende Vorrichtung enthält einen zylinderförmigen Filterbehälter, der mit Weicheisenkugeln gefüllt ist, die in einem von einer den Filterbehälter umgebenden elektrischen Spule erzeugten Magnetfeld angeordnet sind. Durch dieses Magnetfeld erhält man in Verbindung mit den Kugeln ausreichend hohe Feldstärkegradienten, um die in einer den Filter durch-fließenden Flüssigkeit mittransportierten ferromagnetischen Teilchen an den magnetischen Polen der Kugeln anzalagern. Für eine Reinigung des Filters können die Kugeln entmagnetisiert werden. Hinsichtlich der Teilchem mit geringerer Magnetisierbarkeit ist jedoch der Abscheidegrad dieser bekannten Vorrichtung, d.h. das Verhältnis der Konzentration an vom Kugelfilter abgeschiedenen Schwebstoffen zu der entsprechenden Konzentration vor Eintritt in das Filter, verhältnismäßig klein.

[0005] Kleinste ferromagnetische Teilchen oder auch schwachmagnetische, d.h. antiferro- oder paramagnetische Teilchen können mit einem größeren Abscheidegrad auf magnetische Weise praktisch nur mit Abscheidevorrichtungen der sogenannten Hochgradienten-Magnettrenntechnik (HGM-Technik) aus einem strömenden Medium herausgefiltert werden (vgl. z.B. "Journal of Magnetism and Magnetic Materials", Vol. 13, 1979, Seiten 1 bis 10). Bei der aus der eingangs genannten DE-PS 26 28 095 zu entnehmenden Vorrichtung handelt es sich um eine derartige HGM-Abscheidevorrichtung. Sie enthält in einem zentralen Filterraum eine Filterstruktur aus einer Vielzahl von in Strömungsrichtung gesehen eng hintereinander zu einem Stapel angeordneten Drahtnetzen, die senkrecht zur Strömungsrichtung des Mediums in einem verhältnismäßig starken Magnetfeld angeordnet sind. Dieses Magnetfeld ist parallel oder antiparallel zur Strömungsrichtung des Mediums im Bereich der Filterstruktur gerichtet und ruft dort beispielsweise eine magnetische Induktion in der Größenordnung von 1 Tesla hervor. Die Stärke der aus ferromagnetischem Material bestehenden Drähte der Netze ist dabei sehr klein und liegt beispielsweise unter 0,1 mm. Die an ihnen erzeugten Magnetfeldgradienten sind dann folglich sehr hoch, so daß mit dieser Abscheidevorrichtung auch schwach magnetisierbare Teilchen herausgefiltert werden können.

[0006] Es hat sich jedoch gezeigt, daß in Kreisläufen mit in einem Medium suspendierten Teilchen sehr verschiedener Teilchengröße und Magnetisierbarkeit die Drahtnetze dieser Abscheidevorrichtungen auf der Zulaufseite verhältnismäßig schnell beladen werden, während an den in Strömungsrichtung gesehen nachfolgenden Netzen nur geringere Mengen abgeschieden werden. Ber Abscheidegrad und die Standzeit, d.h. die Zeit zwischen zwei erforderlichen Reinigungsvorgängen dieser Abscheidevorrichtung, sind dementsprechend begrenzt.

[0007] Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es deshalb, die eingangs genannte Abscheidevorrichtung dahingehend zu verbessern, daß ihr Abscheidegrad und ihre Standzeit erhöht werden.

[0008] Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den im Kennzeichen des Hauptanspruchs angegebenen Maßnahmen gelöst.

[0009] Bei der erfindungsgemäßen Abscheidevorrichtung weist also die erste Filterteilstruktur die niedrige Feldstärke auf, und in ihrem Volumen werden die leicht magnetisierbaren Teilchen aufgenommen. Die zweite Filterteilstruktur mit der hohen Feldstärke ist dann für die Abscheidung schwach magnetisierbarer Teilchen reserviert. Mit der Variation der Drahtstärke der Netze der beiden Filterstrukturen wird der Tatsache Rechnung getragen, daß die abzuscheidenden Teilchen hinsichtlich ihrer Größe und Magnetisierbarkeit verschieden sind. Beide Maßnahmen, nämlich zwei oder mehrere Magnetfeldstärkebereiche und Abstufung der Drahtdurchmesser, führen zu einer gleichmäßigeren Verteilung der abgeschiedenen Teilchen in dem gesamten Filtervolumen. Die mit dieser erfindungsgemäßen Ausgestaltung der Abscheidevorrichtung verbundenen Vorteile sind dann insbesondere in einem verhältnismäßig hohen Abscheidegrad, einem nur langsam ansteigenden Druckabfall und in einer langen Standzeit der Filterstruktur zu sehen.

[0010] Vorteilhafte Ausgestaltungen der Abscheidevorrichtung nach der Erfindung gehen aus den Unteransprüchen hervor.

[0011] Zur weiteren Erläuterung der Erfindung und deren in den Unteransprüchen gekennzeichneten Weiterbildungen wird auf die Zeichnung verwiesen, in deren Figur eine Abscheidevorrichtung nach der Erfindung schematisch veranschaulicht ist.

[0012] Bei der in der Figur als Längsschnitt gezeigten Abscheidevorrichtung wird von der aus der DE-PS 26 28 095 bekannten HGM-Abscheidevorrichtung ausgegangen.

[0013] Die allgemein mit 2 bezeichnete Abscheidevorrichtung enthält einen im wesentlichen bezüglich einer Achse 3 rotationssymmetrischen Behälter 4, der aus nichtmagnetischem Material wie z.B. aus Edelstahl besteht.

[0014] Dieser beispielsweise vertikal angeordnete Behälter ist an seiner oberen Stirnfläche mittels eines Flanschdeckels 5 verschlossen und enthält in dem sich daran anschließenden Bereich seiner Mantelfläche einen seitlichen Anschlußflansch 6. Das untere Ende des Behälters ist als zentraler Flansch 7 ausgebildet. Durch den seitlichen Anschlußflansch 6 soll ein Medium M, in dem die herauszufilternden Teilchen suspendiert sind, in den Innenraum 8 des Behälters eingeleitet werden, während das gefilterte, mit M' bezeichnete Medium an dem Flansch 7 aus dem Behälter 4 wieder abgeleitet wird.

[0015] Zur Abscheidung sind in dem Innenraum 8 des Behälters 4 zwei in Strömungsrichtung gesehen hintereinander angeordnete Filterteilstrukturen 10 und 10 vorgesehen. Die erste Filterteilstruktur 10 nimmt dabei auf einer vorbestimmten Länge I, ein entsprechendes Filtervolumen ein, während das sich auf die vergleichsweise kürzere Länge I₂ erstreckende Filtervolumen der zweiten Filterteilstruktur 11 entsprechend kleiner ist. Die Längen und sollen sich dabei etwa so verhalten wie die Menge m₁ der leichtmagnetisierbaren, d.h. ferround ferrimagnetischen Verunreinigungsteilchen in dem zu filternden Medium M zur Menge m₂ der übrigen, schwerer magnetisierbaren Teilchen, d.h. es soll ungefähr gelten:

I₁/I₂ ≈ m₁/m₂.

[0016] Jede Filterteilstruktur 10 und 11 ist aus einer vorbestimmten Anzahl von Filterelementen 12 bzw. 13 zusammengesetzt, die beispielsweise gleiche Ausdehnung in Strömungsrichtung haben, so daß das Verhältnis der Zahl der Elemente 12 der Filterteilstruktur 10 zur Zahl der Elemente 13 der Filterteilstruktur 1 etwa dem Verhältnis von 1, zuj 1₂ entspricht. Jedes dieser Filterelemente weist einen beispielsweise hohlzylindrischen Halterahmen auf, um eine Vielzahl, d.h. mindestens 50,

[0017] vorzugsweise mindestens 100 in Strömungsrichtung gesehen eng hintereinander angeordnete Netze, insbesondere sogenannte Netzronden aufnehmen zu können. In der Figur ist nur bei jeweils einem der Filterelemente 12 und 13 ein Teil der zugehörenden Netze vergröbert durch Linien 14 bzw. 15 angedeutet. Die Netze bestehen aus feinsten Drähten aus nicht-korrodierendem, ferromagnetischem Material, beispielsweise aus Edelstahl, und haben eine vorbestimmte Maschenweite. Die Netze sind dabei so in den einzelnen Filterelementen 12, 13 bzw. Filterteilstrukturen 10, 11 gehalten, daß sie senkrecht zur Strömungsrichtung des Mediums M in dem Behälter 4 angeordnet sind. Benachbarte Netze 14 und 15 in den Filterelementen 12 und 13 haben dabei einen ungefähr gleichen geringen Abstand von etwa einem Millimeter oder liegen direkt aufeinander. In dem Filtervolumen der ersten Filterteilstruktur 10 ist entsprechend dem Verhältnis 11 zu 1₂ eine größere Anzahl von Netzen 14 untergebracht als in dem Filtervolumen der zweiten Filterteilstruktur 11. Es ist jedoch auch möglich, daß die gegenseitigen Abstände der Netze innerhalb eines Filterelementes 12, 13 und/oder von Filterelement zu Filterelement graduiert sind, wobei dann im allgemeinen nach der Auslaufseite der jeweiligen Filterteilstruktur eine größere Packungsdichte an Netzen vorgesehen wird als an der entsprechenden Einlaufseite.

[0018] Erfindungsgemäß soll die Stärke der Drähte der Netze 14 an der mit 16 bezeichneten Einlaufseite der ersten Filterteilstruktur 10 größer als die Stärke der Drähte der Netze 15 an der mit 17 bezeichneten Auslaufseite der zweiten Filterteilstruktur 11 sein. Hierbei können die Netze 14 der ersten Filterteilstruktur und/oder die Netze 15 der zweiten Filterteilstruktur jeweils gleiche Drahtstärken aufweisen. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn die Drahtstärke in jeder der Filterteilstrukturen in Strömungsrichtung des Mediums M gesehen in der Weise variiert, daß am Eintritt die gröberen, am Ausgang die feineren Drähte angeordnet sind. Hierdurch wird in jeder der beiden Filterteilstrukturen berücksichtigt, daß die abzuscheidenden Teilchen hinsichtlich ihrer Größe und Magnetisierbarkeit variieren können. Vorzugsweise wird die Drahtstärke der Netze 14 an der Einlaufseite 16 der ersten Filterteilstruktur 10 mindestens doppelt so groß gewählt wie die Drahtstärke der letzten Neztes 15 an der Auslaufseite 17 der zweiten Filterteilstruktur 11. Hierbei können z.B. die Netze 14 aller Filterelemente 12 die gleiche Drahtstärke aufweisen, während für die Netze 15 der Filterelemente 13 die gleiche, um das vorbestimmte Maß geringere Drahtstärke gewählt wird. Daneben kann man auch in mindestens einer der Filterteilstrukturen 10 oder 11, beispielsweise nur in der Filterteilstruktur 11, die Drahtstärke in Strömungsrichtung gesehen von der stärkeren zur geringeren hin variieren. Im allgemeinen liegt die Stärke der Drähte der Netze 14 der ersten Filterteilstruktur 1Q unter 0,4 mm, vorzugsweise bei etwa 0,2 mm, während für die Netze 15 der nachgeordneten Filterteilstruktur 1 Drähte mit Stärken unter 0,1 mm vorgesehen werden.

[0019] Außerdem können die Netze 14 der Filterelemente 12 und/oder die Netze 15 der Filterelemente 13 auch insichtlich ihrer Maschenweite so graduiert sein, daß die Netze mit der größeren Maschenweite jeweils an der Einlaufseite und die Netze mit der geringeren Maschenweite an der Auslaufseite angeordnet werden. Dabei sieht man für die Netze 14 und 15 im allgemeinen Maschenweiten zwischen 1,0 mm und 0,1 mm vor.

[0020] Wie aus der Figur ferner zu entnehmen ist, soll die erste Filterteilstruktur 1Q einem parallel oder antiparallel zur Strömungsrichtung des Mediums M gerichteten, weitgehend homogenen Magnetfeld ausgesetzt sein. Dieses Magnetfeld wird von einer im Bereich der Filterteilstruktur 10 um den Behälter 4 angeordneten Magnetspule 18 erzeugt und ruft in dieser Filterteilstruktur eine durch eine gepfeilte Linie angedeutete magnetische Flußdichte B₁ hervor, die im allgemeinen zwischen 0,01 Tesla und 0,1 Tesla liegt. In entsprechender Weise ist auch die zweite Filterteilstruktur 1 von einer Magnetspule 19 umschlossen, die für eine magnetische Flußdichte B₂ in dieser Filterteilstruktur zwischen etwa 0,1 Tesla und 1,0 Tesla ausgelegt ist. Gemäß der Erfindung soll nämlich die in der Filterteilstruktur 10 von der Spule 18 hervorgerufene Flußdichte B₁ geringer, vorzugsweise höchstens halb so groß sein wie die Flußdichte B₂, die von der Spule 19 in der nachgeordneten Filterteilstruktur 1 erzeugt wird. Um die von den Spulen 18 und 19 hervorgerufenen Magnetfelder im wesentlichen auf den Bereich der jeweiligen Filterteilstruktur 10 bzw. 1.1 zu konzentrieren, ist jede dieser Spulen noch von einem Eisenmantel 20 bzw. 21 so umgeben, daß nur die der jeweiligen Filterteilstruktur zugewandte Seite der Spule offenbleibt.

[0021] Gemäß einem konkreten Ausführungsbeispiel der in der Figur dargestellten Abscheidevorrichtung nach der Erfindung für einen Flüssigkeitsdurchsatz von etwa 100 t/ h. hat ihr Behälter 4 aus unmagnetischem Edelstahl einen Innendurchmesser von etwa 400 mm und eine Wandstärke von 5 mm. Die erste Filterteilstruktur 10 setzt sich auf einer Länge 11 von etwa 500 mm aus 1000 innerhalb von 11 Filterelementen 12 unmittelbar aufeinandergestapelten Netzronden 14 aus nichtkorrodierendem, ferromagnetischem Edelstahl zusammen. Dabei sind an der Einlaufseite 16 der Filterteilstruktur 10 Netzronden 14 mit Drahtstärken von 0,2 mm und Maschenweiten von etwa 1 mm vorgesehen, während auf der der Filterteilstruktur 11 zugewandten Auslaßseite der Filterteilstruktur 10 die Netzronden 14 aus Drähten mit 0,1 mm Stärke und Maschenweiten von 0,2 mm bestehen. Die nachgeordnete Filterteilstruktur 11 enthält auf einer Länge I₂ von etwa 250 mm etwa 500 in 6 Filterelementen 13 aufeinanderliegende Netzronden 15, die an der der Filterteilstruktur 10 zugewandten Einlaufseite Drahtstärken von etwa 0,1 mm und Maschenweiten von 0,2 mm aufweisen, während an der Auslaufseite 17 Netzronden 15 mit Drahtstärken von 0,05 mm und Maschenweiten von 0,1 mm vorgesehen sind. Dabei sind innerhalb der beiden Filterteilstrukturen 10 und 11 die Werte für die Drahtstärken und Maschenweiten zwischen den Werten der jeweiligen Einlauf- und Auslaufseite graduiert. Die Spule 18 ist zur Erzeugung einer magnetischen Flußdichte B₁ von 0,05 Tesla, die Spule 19 für eine magnetische Flußdichte B₂ von etwa 0,2 Tesla ausgelegt. Mit einer so gestalteten Vorrichtung läßt sich dann Wasser, das mit einer Korrosionsprodukt-Konzentration von etwa 10ppb Fe der ungefähren Zusammensetzung 60 % Magnetit, 33 % Hämatit, 7 % Hydroxide verunreinigt ist, mit einem Abscheidegrad von etwa 95 % reinigen. Die Standzeit eines solchen Filters beträgt etwa 1 Jahr. Gemäß diesem Ausführungsbeispiel beträgt 1_1/1₂, 2, während m_l/m₂ ungefähr bei 1,5 liegt.

Ansprüche

1. Vorrichtung der Hochgradienten-Magnettrenntechnik zum Abscheiden von magnetisierbaren Teilchen aus einem strömenden Medium (M) mit einer Filterstruktur, welche mehrere zumindest anähernd senkrecht zur Strömungsrichtung des Mediums und in Strömungsrichtung gesehen verhältnismäßig eng hintereinander angeordnete Drahtnetze (14, 15) aus nicht-korrodierendem, ferromagnetischem Material mit vorbestimmter Maschenweite und Stärke ihrer Drähte enthält, wobei die Drahtnetze in einem im wesentlichen parallel oder antiparallel zur Strömungsrichtung des Mediums gerichteten Magnetfeld angeordnet sind,

dadurch gekennzeichnet, daß die Filterstruktur mindestens zwei in Strömungsrichtung des Mediums (M) gesehen nacheinander angeordnete Teilstrukturen (10, 11) enthält, wobei im Bereich der ersten Filterteilstruktur (10) eine magnetische Fluß-dichte (B₁) hervorgerufen ist, die geringer ist als die im Bereich der zweiten Filterteilstruktur (11) erzeugte magnetische Flußdichte (B₂), und wobei zumindest die Drähte der Netze (14) an der Eintrittsseite (16) des Mediums (M) in die erste Filterteilstruktur (10) eine größere Stärke aufweisen als die Drähte der Netze (15) an der Austrittsseite (17) des Mediums (M') aus der zweiten Filterteilstruktur (11).

2. Abscheidevörrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die magnetische Flußdichte (B₂) in der zweiten Filterteilstruktur (11) mindestens doppelt so hoch wie die magnetische Fluß-dichte (B₁) in der ersten Filterteilstruktur (10) ist.

3. Abscheidevorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch Netze (14) der ersten Filterteilstruktur (10) mit gleicher Drahtstärke.

4. Abscheidevorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, gekennzeichnet durch Netze (15) der zweiten Filterteilstruktur (11) mit Drähten gleicher Stärke.

5. Abscheidevorrichtung nach Anspruch 1 oder

2. dadurch gekennzeichnet, daß die Drahtstärke der Netze (14; 15) der ersten und/oder zweiten Filterteilstruktur (10 bzw.11) in Strömungsrichtung gesehen abnimmt.

6. Abscheidevorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß in mindestens einer der Filterteilstrukturen (10, 11) die Drahtstärke der Netze an der Einlaufseite mindestens doppelt so groß wie die Drahtstärke der Netze an der Auslaufseite ist.

7. Abscheidevorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das von der ersten Filterteilstruktur 10) eingenommene Filtervolumen größer als das von der zweiten Filterteilstruktur (11) eingenommene Volumen ist.

8. Abscheidevorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Filterteilstrukturen (10, 11) eine unterschiedliche Anzahl von Netzen (14 bzw. 15) aufweisen.

9. Abscheidevorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Abstände zwischen benachbarten Netzen (14; 15) in der ersten und/oder in der zweiten Filterteilstruktur (10 bzw. 11) unterschiedliche Größen aufweisen.

10. Abscheidevorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Netze (14) der ersten Filterteilstruktur (10) und/oder die Netze (15) der zweiten Filterteilstruktur (11) jeweils an der Einlaufseite eine größere Maschenweite haben als an der Auslaufseite.

11. Abscheidevorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest einige der Netze (14) der ersten Filterteilstruktur (10) größere Maschenweite haben als die Netze (15) der zweiten Filterteilstruktur (11

Revendications

1. Dispositif de la technique de séparation magnétique à gradients élevés pour réaliser le dépôt de particules magnétisables depuis unfluide en écoulement (M), à l'aide d'une structure de filtre, qui contient plusieurs réseaux de fils (14,15), disposés au moins à peu près perpendiculairement à la direction de l'écoulement et comparativement étroitement serrés les uns derrière les autres, lorsque l'on regarde approximativement dans le sens de l'écoulement, et qui sont constitués en un matériau ferromagnétique nese corrodant pas et possèdent des mailles d'une largeur prédéterminée et des fils d'une épaisseur prédéterminée, les réseaux de fils étant disposés dans un champ magnétique dirigé essentiellement selon une direction parallèle ou antiparallèle par rapport à la direction d'écoulement du fluide, caractérisé par le fait que la structure de filtre contient au moins deux structures partielles (10, 11) disposées l'une derrière l'autre suivant la direction d'écoulement du fluide (M), auquel cas à l'étendue de la première structure partielle de filtre (10) se trouve produite une densité de flux magnétique (B₁) qui est inférieure à la densité de flux magnétique (B₂) produite à l'etendue de la seconde structure partielle de filtre (11), alors qu'au moins les fils des réseaux (14) possèdent, sur le côté d'entrée (16) du fluide (M) dans la première structure partielle de filtre (10),une épaisseur plus importante que les fils des réseaux (15) au niveau du côté de sortie (17) du fluide (M') hors de la seconde structure partielle de filtre (11).

2. Dispositif de séparation suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que la densité de flux magnétique (B₂) dans la seconde structure partielle de filtre (11) est égale au moins au double de la densité de flux magnétique (B₁) dans la première structure partielle de filtre (10).

3. Dispositif de séparation suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que des réseaux (14) de la première structure partielle de filtre (10) possèdent des fils de même épaisseur.

4. Dispositif de séparation suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que les réseaux (15) de la seconde structure partielle de filtre (11) possèdent des fils de même épaisseur.

5. Dispositif de séparation suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que l'épaisseur des fils des réseaux (14; 15) de la première et/ou de la seconde structure partielle de filtre (10 ou 11) diminue dans la direction de l'écoulement.

6. Dispositif de séparation suivant l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que dans au moins l'une des structures partielles de filtre (10,11), l'épaisseur des fils des réseaux au niveau du côté entrée est au moins deux fois plus importante que l'épaisseur des fils des réseaux au niveau du côté sortie.

7. Dispositif de séparation suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que le volume occupé par la première structure partielle de filtre (10) est supérieur au volume occupé par la seconde structure partielle de filtre (11).

8. Dispositif de séparation suivant l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que les deux structures partielles de filtre (10, 11) possèdent des nombres différents de réseaux (14 ou 15).

9. Dispositif de séparation suivant l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que les distances entre des réseaux voisins (14; 15) dans la première et/ou dans la seconde structure partielle de filtre (10, 11) possèdent des valeurs différentes.

10. Dispositif de séparation suivant l'une des revendications 1 à 9, caractérisé par le fait que les réseaux (14) de la première structure partielle de filtre (10) et/ou les réseaux (15) de la seconde structure partielle de filtre (11) possèdent respectivement sur le côté entrée des mailles dont la largeur est plus importante que sur le côté sortie.

11. Dispositif de séparation suivant l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par le fait qu'au moins quelques uns des réseaux (14) de la première structure partielle de fitre (10) possèdent des mailles d'une largeur plus importante que les réseaux (15) de la seconde structure partielle de filtre (11).

Claims

1. Device using the high-gradient magnetic separating technique for separating magnetizable particles from a flowing medium (M), having a filter structure which comprises a plurality of wire gauzes (14, 15) which are arranged at least approximately at right angles to the flow direction of the medium and, viewed in the flow direction, are arranged relatively closely one behind another, and which consiat of noncorrodible, ferromagnetic material and have a predetermined mesh aperture and wire thickness, the wire gauzes being arranged in a magnetic field which is essentially parallel or anti-parallel tothe flow direction of the medium, characterised in that the filter structure comprises at least two substructures (10,11) which, viewed in the flow direction of the medium (M), are arranged consecutively, where in the region of the first filter sub-structure (10), a magnetic flux density (B₁) is produced which is smaller than the magnetic flux density (B₂) which is produced in the region of the second filter substructure (11), and where at least the wires of the gauzes (14) at the inlet side for the medium into the first filter sub-structure (10) have a greater thickness than the wires of the gauzes (15) at the outlet side (17) of the medium (M') from the second filter sub- structure (11).

2. A separating device as claimed in Claim 1, characterised in that, in the second filter substructure (11), the magnetic flux density (B₂) is at least twice as great as the magnetic flux density (B,) in the first filter sub-structure (10).

3. A separating device as claimed in Claim 1 or Claim 2, characterised by gauzes (14) of the first filter sub-structure (10) having constant wire thickness.

4. A separating device as claimed in one of Claims 1 to 3, characterised by gauzes (15) of the second filter sub-structure (11) with wires of constant thickness.

5. A separating device as claimed in Claim 1 or Claim 2, characterised in that the wire thickness of the gauzes (14; 15) of the first and/or second filter sub-structure (10 and 11) decreases in the flow direction.

6. A separating device as claimed in one of Claims 1 to 5, characterised in that in $t least one of the filter sub-structures (10, 11), the wire thickness of the gauzes at the inlet side is at least twice as great as the wire thickness of the gauzes at the outlet side.

7. A separating device as claimed in one of Claims 1 to 6, characterised in that the filter volume covered by the first filter sub-structure (10) is greater than the volume covered by the second filter sub-structure (11).

8. A separating device as claimed in one of Claims 1 to 7, characterised in that the two filter sub-structures (10, 1JJ have a different number of gauzes (14 and 15).

9. A separating device as claimed in one of Claims 1 to 8, characterised in that the distances between adjacent gauzes (14; 15) in the first and/or second filter sub-structure (10 and 11) have different values.

10. A separating device as claimed in one of Claims 1 to 9, characterised in that the gauzes (14) of the first filter sub-structure (10) and/or the gauzes (15) of the second filter sub-structure (11) in each case have a greater mesh aperture at the inlet side than at the outlet side.

11. A separating device as claimed in one of Claims 1 to 10, characterised in that at least some of the gauzes (14) of the first filter substructure (10) have greater mesh apertures than the gauzes (15) of the second filter sub-structure (11).

Zeichnung