Objet de l'invention
[0001] La présente invention se rapporte à un nouveau procédé pour diviser un four de recuit
en sections séparées sous atmosphère contrôlée pouvant opérer à co-courant, contre-courant
ou courant mixte, en vue de promouvoir des réactions gaz-métal spécifiques dans chacune
des différentes sections d'une ligne métallurgique de recuit continu.
[0002] L'invention se rapporte en particulier à un procédé de minimisation de la dilution
du gaz d'une section réactive résultant de l'entrée de l'atmosphère des sections adjacentes
dans ladite section.
[0003] L'invention concerne en outre un procédé de pilotage et de contrôle de ces sections
afin d'obtenir les propriétés de surface et mécaniques visées.
[0004] L'invention concerne enfin l'installation pour la mise en oeuvre du procédé.
Etat de la technique
[0005] Un four de recuit continu permet le traitement thermique en continu d'une bande de
métal, par exemple d'acier. Le four est généralement constitué de différentes sections
dans chacune desquelles on effectue un traitement thermique spécifique en vue de donner
à l'acier des propriétés particulières, notamment mécaniques comme la ductilité (formabilité,
emboutissage, etc.). Les étapes les plus courantes du traitement thermique sont la
préchauffe, la chauffe, le maintien à une température donnée, le refroidissement,
le survieillissement et parfois la galvanisation au trempé. Ainsi, on obtient des
aciers aux propriétés requises pour l'automobile, l'électroménager, l'emballage ou
encore le bâtiment.
[0006] Les différentes étapes du traitement thermique sont en général réalisées sous atmosphère
particulière, contrôlée dans chaque section fermée, dans laquelle on confine un gaz
ou un mélange de gaz bien déterminé, par exemple de type HN
x, et dans des conditions de température bien définies.
[0007] Par exemple, on souhaite, dans le traitement conventionnel, recristalliser l'acier,
nettoyer la pollution carbonée à la surface de la bande et réduire l'oxyde de surface
sous une atmosphère protectrice afin de pouvoir revêtir la bande. On peut également
souhaiter réaliser en plus, au cours du traitement conventionnel, des traitements,
qui sont actuellement en développement, tels que par exemple :
- carburer la bande afin de lui conférer des propriétés mécaniques ou des propriétés
de surface particulières (au moyen d'un mélange CO-H2), ou
- nitrurer la bande afin de lui conférer des propriétés mécaniques ou des propriétés
de surface particulières, ou
- oxyder ou réduire la bande afin de lui conférer des propriétés de surface particulières
comme par exemple faciliter le revêtement au trempé à chaud, ou
- déposer sur la bande ou enrichir la bande en un autre élément chimique (par ex. en
déposant un élément M ou son oxyde, nitrure, etc., en faisant réagir la bande avec
un précurseur de type M-R, M-Xx ou M-Hy, R étant un groupement organique, M-Xx, un halogénure et M-Hy un hydrure) par une technique connue sous le nom de CVD (Chemical Vapor Deposition) afin de lui conférer des propriétés mécaniques ou de surface particulières.
[0008] La Demanderesse a notamment proposé un procédé de fabrication en continu d'une bande
d'acier pour emboutissage à propriétés de surface améliorées comprenant un traitement
thermique permettant de réaliser la recristallisation et la carburation de la bande,
simultanément ou pas, sous une atmosphère gazeuse comportant des concentrations en
CO et H
2 obéissant à la relation
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2003/51/DOC/EPNWA1/EP03447128NWA1/imgb0001)
dans un intervalle de températures de carburation allant de 650 à 950 °C (WO 98/54371).
[0009] Il est connu d'empêcher le passage de fluides, en particulier réactifs, d'une section
à une autre par le moyen de sas à feutres assurant l'étanchéité par des moyens mécaniques
fixes en contact avec la bande. Ce type de sas n'est pas utilisable à tous les endroits
du four (ex. bande portée à plus de 800 °C). En outre, on doit faire face à l'usure
et donc l'inefficacité croissante des feutres.
[0010] On connaît également l'utilisation de sas à rouleaux. Lors du passage de la bande
entre les rouleaux ou groupes de rouleaux du sas, ceux-ci créent une perte de charge
pneumatique limitant le passage d'un gaz vers une autre section adjacente et directement
communicante avec ledit sas.
[0011] Toutefois, lorsqu'en particulier, un traitement thermochimique avec un gaz réactif
doit être utilisé, le passage d'un gaz vers une autre section doit se faire dans des
conditions particulières pour pouvoir exécuter le traitement. Il est souhaitable que
le gaz réactif ne puisse sortir du réacteur afin d'éviter de polluer ou endommager
le four ou le sas. Par dommage, on entend toute réaction qui pourrait accélérer le
fragilisation des éléments du four ou du sas (ex. carburation, nitruration) ou polluer
ces éléments par un dépôt pouvant nuire à la propreté de la bande nécessaire pour
les opérations ultérieures. Ainsi, par exemple, l'utilisation d'un gaz carburant entraîne
un risque de carburation et de couverture de suie des éléments mécaniques ou moufles
du four et en particulier des rouleaux équipant le sas. Le monoxyde de carbone contenu
dans le gaz carburant qui s'échapperait dans le four peut également nécessiter un
renforcement des mesures de sécurité de toute la ligne ainsi qu'un traitement particulier
de l'ensemble des gaz utilisés dans le four.
[0012] Il peut être déduit de l'état de la technique que les pressions aux bornes du sas
doivent être contrôlées de manière à ce que l'atmosphère du four pénètre dans la zone
réactive et non l'inverse, pour empêcher que le gaz réactif entre en contact avec
ou se répande dans le sas ou tout autre élément du four. Toutefois, le débit de fuite
d'un gaz du four vers la section réactive dilue le gaz réactif, ce qui influe sur
la thermodynamique et la cinétique des réactions gaz-métal et par conséquent sur les
propriétés finales du produit.
[0013] Pour pallier cet effet indésirable, il peut encore être déduit de l'état de la technique
que le débit de fuite de chaque sas est avantageusement extrait du réacteur dès son
entrée dans ce dernier, afin de préserver un temps de réaction suffisamment long entre
la bande et le gaz réactif exempt de dilution par le gaz du four traversant les sas.
Toutefois, cette méthode présente des inconvénients et limite les possibilités de
configuration du réacteur. Il peut en effet être souhaité, pour un traitement donné,
d'injecter le gaz réactif à co-courant ou contre-courant par rapport à la bande. Il
est par exemple connu que la vitesse relative bande-gaz influence la cinétique de
réaction gaz-métal. Il est aussi parfois avantageux d'introduire le gaz frais au point
d'entrée ou de sortie de la bande dans le réacteur. On peut également souhaiter mesurer
la composition du gaz à son entrée et à sa sortie afin de vérifier l'état d'avancement
de la réaction.
[0014] Afin de préserver la possibilité de travailler à co- ou contre-courant, au moins
un débit de fuite du gaz réactif doit être strictement contrôlé afin de réaliser le
traitement réactif dans les conditions voulues.
[0015] L'objet d'un sas est de créer une perte de charge maximale. En général, il se présente
sous forme d'un rétrécissement de la section du réacteur. Le débit de fuite traversant
un sas dépend de nombreux paramètres tels que différence des pressions aux bornes
du sas, section et géométrie de passage, format de la bande, température et composition
du gaz. La seule connaissance d'une pression différentielle et d'une section de passage
ne permet donc pas de contrôler strictement le débit entrant. D'autre part, la mesure
du débit par les méthodes usuelles est rendue difficile par les variations de composition,
température, pression des gaz considérés.
[0016] En outre quelle que soit la configuration du réacteur, il est important de minimiser
les débits d'extraction afin de minimiser la consommation de gaz.
Buts de l'invention
[0017] La présente invention vise à fournir une solution qui permette de s'affranchir des
inconvénients de l'état de la technique.
[0018] En particulier, l'invention vise à proposer une solution qui permette de réaliser
dans des conditions contrôlables un traitement thermochimique dans une section réactive
d'une ligne de recuit continu, pour une configuration de réacteur à co-courant, contre-courant
ou courant mixte.
[0019] En particulier, l'invention vise à proposer une solution qui permette de réaliser
un tel traitement sans que l'atmosphère réactive ne sorte du réacteur tout en contrôlant
et minimisant le débit de gaz des sections adjacentes pénétrant dans la section réactive
et interférant avec la réaction.
[0020] L'invention a également pour but de fournir une solution qui permette de sauvegarder
l'intégrité physique de l'installation au cours du temps et le fini de surface de
la bande d'acier dans des conditions sévères, en particulier de température, auxquelles
sont soumises les lignes de recuit continu.
Principaux éléments caractéristiques de l'invention
[0021] La présente invention se rapporte à un procédé de traitement thermochimique en ligne
d'une bande de métal, de préférence d'acier, en défilement continu par passage dans
au moins une section faisant partie d'une installation de four se trouvant sous au
moins une première atmosphère gazeuse, ladite section se trouvant sous une deuxième
atmosphère de gaz réactif, étant éventuellement de nature à endommager le reste dudit
four ou à polluer la première atmosphère. Ladite section est séparée du reste du four
par au moins un sas présentant au moins une restriction, de préférence d'une section
amont par un sas d'entrée et d'une section aval par un sas de sortie. Selon l'invention,
on limite et on contrôle le débit de fuite du premier gaz vers ladite section réactive
et donc la dilution consécutive du gaz réactif définie comme étant égale à D(%) =
100 x Q
four/(Q
four+Q
section), où Q
four est le débit de fuite du gaz de four vers la section réactive et Q
section est le débit du gaz réactif injecté dans la section réactive.
[0022] L'invention a comme avantage particulier que la dilution du gaz réactif est calculée
en fonction de la section de passage et du nombre de restrictions dudit sas, la géométrie
des restrictions, la différence de pression aux bornes du sas, le format de la bande,
la composition chimique et la température du gaz réactif. Plus particulièrement, le
débit de fuite du gaz de four, au niveau d'un sas comportant au moins une restriction,
est donné approximativement par l'expression :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2003/51/DOC/EPNWA1/EP03447128NWA1/imgb0002)
où Q
four (Nm
3/h) est le débit de fuite du four vers la section, k est un coefficient tenant compte
de la géométrie des restrictions du sas, S
sas(m
2) est la section de passage dudit sas, ΔP
sas(Pa) la différence de pression aux bornes dudit sas, n le nombre de restrictions dans
le sas, ρ
0(kg/m
3) la densité à 273,15 K et à la pression atmosphérique et T(K) la température du gaz
traversant le sas.
[0023] Toujours avantageusement, ΔP
sas(Pa) est une pression différentielle minimale de signe tel que la pression dans le
four à l'extérieur de la section réactive est toujours supérieure à la pression à
l'intérieur de ladite section, de telle sorte que un débit de gaz du four pénètre
dans ladite section et non l'inverse.
[0024] De préférence, on chauffe le gaz du four pénétrant dans le sas, de préférence encore
de 20 à 950 °C, et on mesure la température dudit gaz.
[0025] Selon l'invention, les propriétés de surface et/ou mécaniques visées de la bande
de métal déterminent une valeur initiale de débit du gaz réactif, ainsi que sa composition
chimique, en fonction de la valeur calculée de dilution dudit gaz.
[0026] Selon une modalité de réalisation préférée, on mesure ladite dilution par analyse
de gaz d'au moins un composant du gaz réactif ne réagissant pas ou d'un gaz traceur
inerte et on corrige en conséquence le débit de gaz réactif et/ou sa composition chimique
en vue d'obtenir lesdites propriétés visées.
[0027] Toujours préférentiellement, on mesure par analyse de gaz l'état d'avancement de
la réaction thermochimique à l'entrée et à la sortie du gaz réactif dans la section
et on corrige en conséquence le débit de gaz réactif et sa composition chimique en
vue d'obtenir lesdites propriétés visées.
[0028] Selon une modalité d'exécution particulière de l'invention, on souhaite qu'aucun
gaz ne pénètre dans la section réactive, afin de pouvoir recycler ledit gaz réactif.
Ainsi, dans ce cas, cela revient à inverser le signe de ΔP
sas de manière à limiter et contrôler un débit de fuite de la section réactive vers les
sections adjacentes. Les caractéristiques générales de l'invention restent valables
dans ce cas.
[0029] Un autre aspect de l'invention concerne une installation pour le traitement thermochimique
en ligne d'une bande de métal, de préférence d'acier, en défilement continu sous au
moins une première atmosphère gazeuse et comprenant au moins une section se trouvant
sous une deuxième atmosphère de gaz réactif, étant de nature à endommager le reste
de l'installation, comprenant également des moyens d'injection de gaz réactif dans
ladite section et des moyens d'extraction de gaz, de préférence sis près de l'entrée
et de la sortie de ladite section sur la ligne continue, caractérisée en ce qu'elle
comprend des moyens pour limiter et contrôler le débit de fuite du premier gaz vers
ladite section réactive et donc la dilution du gaz réactif définie comme étant égale
à D(%) = 100 x Q
four/ (Q
four+Q
section), où Q
four est le débit de fuite du gaz de four vers la section et Q
section est le débit du gaz réactif injecté dans la section.
[0030] Avantageusement, lesdits moyens de limitation et de contrôle comprennent au moins
un sas séparant ladite section du reste de l'installation, de préférence un sas d'entrée
en amont et un sas de sortie en aval de ladite section, communiquant directement respectivement
avec une section précédente et une section suivante de l'installation, ledit sas permettant
de fixer une section de passage minimale pour le gaz.
[0031] Encore plus avantageusement, lesdits moyens d'extraction de gaz sont tels qu'ils
sont capables d'assurer un ΔP minimum aux bornes du sas pour qu'un débit de gaz de
fuite pénètre dans la section réactive et non l'inverse.
[0032] Toujours selon l'invention, ledit sas comprend au moins une restriction, de préférence
à rouleaux de section de passage ajustable, rétractable(s) et dont la vitesse des
pièces en contact avec la bande est synchronisée avec la vitesse de ladite bande.
[0033] Selon une modalité de réalisation particulièrement préférée, chaque restriction comprend
une double paire de rouleaux décalés, de préférence avec un seul rouleau par paire
en contact avec la bande, le contact des rouleaux sur la bande se faisant sur des
faces opposées et la distance du second rouleau de chaque paire avec la bande étant
ajustable pour réduire la section de passage de la bande.
[0034] L'installation de l'invention est conçue pour une configuration d'injection et d'extraction
à co-courant, contre-courant ou courant mixte.
Brève description des figures
[0035] La figure 1 représente schématiquement une section de ligne continue avec les améliorations
selon un mode de réalisation préféré de l'invention.
[0036] La figure 2 représente schématiquement un type de sas selon un mode de réalisation
préféré de l'invention.
[0037] La figure 3 représente graphiquement une relation selon l'invention entre la variation
de pression aux bornes d'un sas ΔP
sas, la température du gaz de four HN
5 et le débit de gaz traversant le sas.
[0038] La figure 4 représente graphiquement le facteur de dilution mesuré par la teneur
en azote (N
2) dans la zone réactive à partir d'une atmosphère de four HN
5 à 600 °C en fonction de la distance bande-rouleau pour quatre valeurs de ΔP
sas.
Description d'une forme d'exécution préférée de l'invention
[0039] L'invention consiste en un procédé pour la réalisation de traitements sous une atmosphère
réactive potentiellement dommageable pour le reste du four. Quelle que soit la configuration
du réacteur (co-courant, contre-courant ou mixte), lesdits traitements sont réalisés
avec des niveaux de dilution D résultant de l'entrée de l'atmosphère des sections
directement adjacentes du four dans la section réactive tels que :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2003/51/DOC/EPNWA1/EP03447128NWA1/imgb0003)
avec
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2003/51/DOC/EPNWA1/EP03447128NWA1/imgb0004)
où Q
four (Nm
3/h) est le débit de fuite du four vers ladite section, Q
section (Nm
3/h) est le débit de gaz réactif, k est un coefficient tenant compte de la géométrie
du sas, S
sas(m
2) est la section de passage du sas, ΔP
sas(Pa) la différence de pression aux bornes du sas, n le nombre de restrictions dans
le sas, ρ
0(kg/m
3) la densité à 273,15 K et à la pression atmosphérique et T(K) la température du gaz
traversant le sas.
[0040] Une section pouvant contenir un gaz réactif est généralement équipée d'un ou plusieurs
systèmes d'extraction et d'injection de gaz. Aux deux extrémités de la section, une
perte de charge est créée à l'aide d'un sas à contact connu dans l'état de la technique,
composé de n restrictions (n ≥ 1), de préférence à rouleaux, de section de passage
ajustable, rétractable(s) pour les besoins de la ligne, dont la vitesse des pièces
en contact avec la bande est synchronisée avec la vitesse de cette dernière. Une section
de passage minimale du sas S
min est fixée pour ne pas perturber la conduite de la ligne et ne pas griffer la bande.
L'extraction dans la zone réactive est contrôlée pour assurer un ΔP minimum aux bornes
des deux sas. Le gaz pénétrant dans le sas est chauffé et sa température mesurée.
[0041] La dilution étant connue et contrôlée, un modèle ou une abaque permettent de calculer
le débit et la chimie (c'est-à-dire la composition chimique) du gaz réactif nécessaire
pour atteindre l'objectif en termes de propriétés de la bande.
[0042] Selon un mode préférentiel de l'invention, la dilution est mesurée par analyse de
gaz, la valeur obtenue étant alors injectée dans ledit modèle pour corriger le débit
et la chimie du gaz réactif en vue d'atteindre l'objectif en termes de propriétés
de la bande.
[0043] Selon encore un autre mode préférentiel de l'invention, la mesure de la chimie du
gaz réactif à son entrée et à sa sortie fournit un état d'avancement de la réaction
qui permet de réajuster le débit et la chimie du gaz réactif pour atteindre l'objectif
en termes de propriétés de la bande.
Description du traitement
[0044] Une section pouvant contenir un gaz réactif 20 est équipée d'un ou plusieurs systèmes
d'extraction 2. On opère une extraction de ladite atmosphère réactive en au moins
un point de la section de traitement sis près d'un des deux sas SAS
in et/ou SAS
out (Figure 1).
[0045] L'injection 1 et l'extraction 2 peuvent être sises respectivement à la sortie et
à l'entrée de la bande 3 de manière à ce que le mouvement de la bande 3 s'oppose au
sens d'écoulement du gaz : cette configuration est dite "à contre-courant". L'injection
1 et l'extraction 2 peuvent être sises respectivement à l'entrée et à la sortie de
la bande 3 de manière à ce que le mouvement de la bande 3 accompagne l'écoulement
du gaz : cette configuration est dite "à co-courant". L'injection 1 peut être centrale
et les extractions 2 peuvent être sises à l'entrée et à la sortie de la bande 3 de
manière à ce que le mouvement de la bande 3 s'oppose à l'écoulement du gaz dans une
partie du réacteur et l'accompagne dans une autre : cette configuration est dite "à
courant mixte". Quelle que soit la configuration de réacteur, un niveau de dilution
minimal doit être garanti.
Description des sas
[0046] Les sections S
in, S, S
out, etc., sont séparées par des sas. Ainsi, la section S est précédée d'un sas d'entrée
SAS
in et suivie d'un sas de sortie SAS
out. Les sas sont constitués de n restrictions (n ≥ 1) qui créent une perte de charge.
[0047] Avantageusement, S
in et S
out sont mis en contact par une déviation (by-pass) de l'atmosphère du four de sorte
que les pressions en S
in et S
out soient équivalentes ou proches et afin d'assurer la continuité du flux de gaz protecteur
dans la ligne.
[0048] Avantageusement, lesdits sas sont constitués de deux paires de rouleaux 4,4',5,5',
afin d'obtenir une perte de charge maximale (Figure 2). Les deux paires de rouleaux
4,4',5,5' y sont décalées afin de supprimer l'incurvation selon la largeur de la bande
(effet de Poisson). Un seul rouleau 4',5' par paire est en contact avec la bande 3,
le contact des rouleaux sur la bande se faisant sur des faces opposées.
[0049] La distance du second rouleau 4,5 avec la bande est ajustable par rotation de manière
à ne réduire la section de passage de la bande que lorsque c'est nécessaire, la bande
pouvant alors passer sans risque d'accrochage lorsque des "heat buckles" ou autres
défauts de conformation apparaissent. Par la présence d'un angle de contact, les vitesses
des rouleaux 4',5' en contact avec la bande sont synchronisées avec la vitesse de
la bande pour éviter les griffures (on donne une consigne de couple).
[0050] Afin de minimiser le débit de dilution pour une perte de charge donnée, le gaz du
four pénétrant dans le sas est chauffé avant son entrée dans le sas et sa température
mesurée. La figure 3 montre l'influence du gaz traversant le sas sur la variation
de pression aux bornes du sas (exprimée en pascal) à différentes températures du gaz
de four, dans le cas d'un sas à 5 restrictions de 3 x 300 mm (HN
5 : 5% H
2 - N
2).
[0051] Une distance de sécurité bande-rouleau D
min correspondant à une section de passage équivalente S
min est fixée. Un ΔP
min de sécurité aux bornes des deux sas est également fixé de telle sorte qu'un débit
minimum d'extraction assure toujours un écoulement de gaz du four vers la section
réactive.
Description du contrôle et du pilotage de la section
[0052] La chimie et le format de la bande sont connus avant l'entrée de celle-ci dans la
section réactive de telle sorte qu'un objectif en termes de prise en éléments ou quantité
de dépôt est fixé.
[0053] Une première estimation du débit de fuite de chaque sas et donc de la dilution est
obtenue. En effet, pour une restriction, il vient dans l'hypothèse que le gaz se comporte
comme un fluide incompressible (hypothèse valable tant que la vitesse des gaz n'est
pas trop importante) :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2003/51/DOC/EPNWA1/EP03447128NWA1/imgb0005)
où Q
four(Nm
3/h) est le débit de fuite du four vers la section, S
sas(m
2) est la section de fuite, γ = C
p/C
v est le coefficient adiabatique, P
f(Pa) et P
s(Pa) sont les pressions absolues du gaz respectivement à l'entrée et à la sortie du
sas, ρ
0(kg/m
3) est la densité du gaz à 273,15 K et à la pression atmosphérique et T(K) la température
du gaz traversant le sas. Pour n restrictions dans le sas, il vient :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2003/51/DOC/EPNWA1/EP03447128NWA1/imgb0006)
où k est un coefficient tenant compte de la géométrie des n restrictions du sas et
ΔP
sas(Pa) la différence de pression aux bornes du sas.
[0054] Si ΔP
sas/nP
four << 1, on peut écrire :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2003/51/DOC/EPNWA1/EP03447128NWA1/imgb0007)
[0055] Cette dilution est traitée sur base d'un modèle qui permet de calculer le débit et
la chimie du gaz réactif à ajuster en vue d'atteindre l'objectif en termes de propriétés
visées de la bande.
[0056] On effectue les opérations suivantes :
- application du réglage de la distance de sécurité bande-rouleau Dmin,
- application d'une extraction supérieure au débit d'injection prévu ;
- injection de gaz réactif ;
- abaissement du ΔP aux bornes des deux sas jusqu'au ΔPmin à l'aide du réglage du débit d'extraction.
[0057] Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, la dilution est mesurée par
analyse de gaz, cette valeur étant injectée dans le modèle qui permet de réajuster
le débit et/ou la chimie du gaz réactif pour atteindre l'objectif fixé. On opère une
analyse de gaz en un point AG1 représentatif de la section S de manière à calculer
le niveau de dilution de l'atmosphère 20 par le débit de fuite des sections adjacentes
et de corriger le débit et/ou la chimie du gaz réactif pour la réalisation de l'objectif
en terme de propriétés de la bande visées.
[0058] Selon un autre-mode préféré de réalisation de l'invention, la mesure de la chimie
du gaz réactif à son entrée au point AG3 et à sa sortie au point AG2 permet d'obtenir
un avancement de la réaction et de corriger le débit et/ou la chimie du gaz réactif
pour la réalisation de l'objectif en termes de propriétés de la bande visées (Figure
1). Par exemple, dans le cas de la réaction de carburation, la détermination du nombre
de moles d'eau libérées par la réaction permet d'évaluer le nombre de moles de carbone
formées à la surface de la bande.
EXEMPLE
[0059] On considérera, à titre d'exemple, un réacteur de carburation visant à produire des
aciers hyperemboutissables avec propriétés de "Bake Hardening", dans lequel une quantité
de carbone optimale doit être introduite dans la bande afin d'obtenir des propriétés
mécaniques particulières pour l'industrie automobile.
[0060] Ainsi, la section S de la figure 1 possède des injections 1 de gaz, sises à la sortie
de la bande 3 et des extracteurs 2 sis à l'entrée de la bande 3, le gaz étant injecté
à contre-courant de la bande. Les sections adjacentes successives S
in, S, S
out, etc., sont séparées par des sas à rouleaux. Les gaz des sections S
in et S
out peuvent avantageusement être mis en contact par un contournement (by-pass) de la
section S arrangé de telle manière que les pressions en S
in et S
out soient équivalentes ou proches, comme il a été suggéré dans la demande de brevet
américain US-A-2001/045024, où on propose d'équilibrer les pressions à l'entrée et
à la sortie d'une chambre de refroidissement à atmosphère contrôlée d'hydrogène au
moyen d'un conduit en by-pass. La section réactive ne contient pas de rouleaux.
[0061] La section S est précédée d'un sas SAS
in et est suivie d'un sas de sortie SAS
out. Afin de minimiser le débit de dilution pour une perte de charge donnée, le gaz du
four pénétrant dans le sas est chauffé avant son entrée dans le sas et sa température
mesurée.
[0062] La chimie et le format de la bande sont connus avant l'entrée de celle-ci de sorte
qu'un objectif en termes de prise en éléments C est fixé pour obtenir les propriétés
voulues de Bake Hardening. La distance minimum bande-rouleaux D
min est par exemple fixée à 5 millimètres, le ΔP
min à 10 Pa. Une première évaluation du débit de fuite est obtenue à l'aide de ces données
et de l'équation 3 (ou 4').
[0063] L'atmosphère injectée dans le réacteur contient 33% CO, 66% H
2 et est additionnée de 1,38% d'eau (point de rosée PR : +12 °C). L'atmosphère des
sections adjacentes contient 5% de H
2, 0,037% eau (point de rosée PR : -30 °C) et le reste en azote. Compte tenu de la
dilution, un débit nécessaire de gaz carburant qui permette d'atteindre l'objectif
est obtenu à l'aide d'un modèle ou d'une abaque comme mentionné ci-dessus.
[0064] On effectue les opérations suivantes :
- application du réglage de la distance de sécurité bande-rouleau Dmin,
- application d'une extraction supérieure au débit d'injection prévu ;
- injection de gaz réactif ;
- abaissement du ΔP aux bornes des deux sas jusqu'au ΔPmin à l'aide du réglage du débit d'extraction.
[0065] On opère une analyse du gaz dans la section S en son centre au point AG1 (Figure
1). On mesure par exemple les teneurs en CO, CO
2, CH
4, H
2, H
2O pour en déduire la teneur en N
2. Celui-ci ne réagissant pas de manière significative avec la bande, il est possible
de l'utiliser comme indicateur de la dilution dans le four. La dilution étant mesurée,
on corrige le débit de gaz réactif pour la réalisation de l'objectif en termes de
prise en carbone.
[0066] La mesure de la chimie du gaz réactif respectivement à son entrée au point AG3 et
à sa sortie au point AG2 permet d'obtenir un avancement de la réaction est de réajuster
si nécessaire le débit ou la chimie du gaz réactif.
[0067] Le tableau 1 représente des conditions de traitement réalisées dans un mode préféré
de l'invention dans lequel la viabilité du procédé a pu être démontrée (réacteur à
contre-courant contenant un mélange hautement carburant, section adjacente 5% H
2-N
2 - PR : -30 °C traversant sas à 5 restrictions de 0,35 x 0,005 m
2, coefficient k proche de 8,4 x 10
4).
Tableau 1 :
comparaison de la mesure et du calcul de la teneur en azote du réacteur pour différents
débits de gaz carburant et pressions différentielles aux bornes du sas. |
Q gaz carburant (Nm3/h) |
ΔPsas_out (Pa) |
N2 théorique (%vol) |
N2 mesuré Centre four (%vol) |
10 |
8 |
35,96 |
30 |
20 |
10 |
24,13 |
23 |
30 |
15 |
20,67 |
20 |
40 |
16 |
16,83 |
17 |
50 |
11 |
11,87 |
12 |
[0068] La figure 4 montre que la teneur en azote (N
2) d'une section réactive dans laquelle on injecte un gaz exempt d'azote mais dilué
par une atmosphère contenant 5 % H
2 et 95 % N
2 à 600 °C augmente avec l'écartement de la fente du sas (2 restrictions de largeur
1850 mm, coefficient k = 8,4 x 10
4, bande de section 0,007 x 1500 m
2, débit de gaz réactif : 500 Nm
3/h).
1. Procédé de traitement thermochimique en ligne d'une bande de métal, de préférence
d'acier, en défilement continu par passage dans au moins une section faisant partie
d'une installation de four se trouvant sous au moins une première atmosphère gazeuse
(10), ladite section se trouvant sous une deuxième atmosphère (20) de gaz réactif,
étant éventuellement de nature à endommager le reste dudit four ou à polluer ladite
première atmosphère, ladite section étant séparée du reste du four par au moins un
sas présentant au moins une restriction (n ≥ 1), de préférence d'une section amont
(Sin) par un sas d'entrée (SASin) et d'une section aval (Sout) par un sas de sortie (SASout), caractérisé en ce qu'on limite et on contrôle le débit de fuite du premier gaz (10) vers ladite section
réactive et donc la dilution consécutive du gaz réactif (20) définie comme étant égale
à D(%) = 100 x Qfour/ (Qfour+Qsection), où Qfour est le débit de fuite du gaz de four (10) vers la section réactive et Qsection est le débit du gaz réactif (20) injecté dans la section réactive.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la dilution du gaz réactif est calculée en fonction de la section de passage et du
nombre de restrictions dudit sas, la géométrie des restrictions, la différence de
pression aux bornes du sas, le format de la bande, la composition chimique et la température
du gaz réactif.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2,
caractérisé en ce que le débit de fuite du gaz de four (Q
four), au niveau d'un sas comportant au moins une restriction, est donné approximativement
par l'expression :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2003/51/DOC/EPNWA1/EP03447128NWA1/imgb0008)
où Q
four(Nm
3/h) est le débit de fuite du four vers la section, k est un coefficient tenant compte
de la géométrie des restrictions du sas, S
sas(m
2) est la section de passage dudit sas, ΔP
sas(Pa) la différence de pression aux bornes dudit sas, n le nombre de restrictions dans
le sas, ρ
0(kg/m
3) la densité à 273,15 K et à la pression atmosphérique et T(K) la température du gaz
traversant le sas.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ΔPsas(Pa) est une pression différentielle minimale de signe tel que la pression dans le
four à l'extérieur de la section réactive est toujours supérieure à la pression à
l'intérieur de ladite section, de telle sorte qu'un débit de gaz du four (10) pénètre
dans ladite section et non l'inverse.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on chauffe le gaz du four pénétrant dans le sas, de préférence de 20 à 950 °C, et
qu'on mesure la température dudit gaz.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les propriétés de surface et/ou mécaniques visées de la bande de métal déterminent
une valeur initiale de débit du gaz réactif (20), ainsi que sa composition chimique,
en fonction de la valeur calculée de dilution dudit gaz.
7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'on mesure ladite dilution par analyse de gaz (AG1) d'au moins un composant du gaz
réactif (20) ne réagissant pas ou d'un gaz traceur inerte et en ce qu'on corrige en conséquence le débit de gaz réactif (20) et/ou sa composition chimique
en vue d'obtenir lesdites propriétés visées.
8. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce qu'on mesure par analyse de gaz l'état d'avancement de la réaction thermochimique à l'entrée
(AG3) et à la sortie (AG2) du gaz réactif (20) dans la section et en ce qu'on corrige en conséquence le débit de gaz réactif (20) et sa composition chimique
en vue d'obtenir lesdites propriétés visées.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on limite et contrôle un débit de fuite de la section réactive vers les sections adjacentes
en inversant le signe du ou des ΔPsas.
10. Installation pour le traitement thermochimique en ligne d'une bande de métal, de préférence
d'acier, en défilement continu sous au moins une première atmosphère gazeuse (10)
et comprenant au moins une section se trouvant sous une deuxième atmosphère (20) de
gaz réactif, étant de nature à endommager le reste de l'installation, comprenant également
des moyens d'injection de gaz réactif dans ladite section et des moyens d'extraction
de gaz, de préférence sis près de l'entrée et de la sortie de ladite section sur la
ligne continue, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour limiter et contrôler le débit de fuite du premier gaz
(10) vers ladite section réactive et donc la dilution du gaz réactif (20) définie
comme étant égale à D(%) = 100 x Qfour/ (Qfour+Qsection), où Qfour est le débit de fuite du gaz de four (10) vers la section et Qsection est le débit du gaz réactif (20) injecté dans la section.
11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que lesdits moyens de limitation et de contrôle comprennent au moins un sas séparant
ladite section du reste de l'installation, de préférence un sas d'entrée (SASin) en amont et un sas de sortie (SASout) en aval de ladite section, communiquant directement respectivement avec une section
précédente (Sin) et une section suivante (Sout) de l'installation, ledit sas permettant de fixer une section de passage minimale
pour le gaz.
12. Installation selon la revendication 10 ou 11, caractérisée en ce que lesdits moyens d'extraction de gaz sont tels qu'ils sont capables d'assurer un ΔP
minimum aux bornes du sas pour qu'un débit de gaz de fuite (10) pénètre dans la section
réactive et non l'inverse.
13. Installation selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que ledit sas comprend au moins une restriction, de préférence à rouleaux (4,4',5,5')
de section de passage ajustable, rétractable(s) et dont la vitesse des pièces en contact
avec la bande (3) est synchronisée avec la vitesse de ladite bande.
14. Installation selon la revendication 13, caractérisée en ce que chaque restriction comprend une double paire de rouleaux décalés (4,4',5,5'), de
préférence avec un seul rouleau par paire (4',5') en contact avec la bande (3), le
contact des rouleaux sur la bande se faisant sur des faces opposées et la distance
du second rouleau de chaque paire (4,5) avec la bande (3) étant ajustable pour réduire
la section de passage de la bande.
15. Installation selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisée en ce que la configuration d'injection et d'extraction est à co-courant, contre-courant ou
courant mixte.