Kühlbare Turbomaschinenschaufel

Beschreibung

Technisches Gebiet

[0001] Die vorliegende Erfindung betrifft eine kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Stand der Technik

[0002] Die effiziente Kühlung der thermisch hochbelasteten Bauteile einer Gasturbine ist eine unabdingbare Bedingung für den Betrieb der modernen Maschinen. Entsprechend haben sich die Kühlmethoden rasant weiterentwickelt.

[0003] Die einfachste Form der Kühlung ist die Konvektionskühlung, bei der ein Kühlmedium eine Oberfläche eines Bauteils überströmt, und diesem Wärme entzieht, während eine andere Oberfläche mit einem Wärmeeintrag beaufschlagt wird. Nachteilig bei der Konvektionskühlung ist insbesondere, dass die gesamte abzuführende Wärme durch die Bauteilwand hindurch transportiert werden muss. Die mit dem Wärmeeintrag beaufschlagte Fläche ist auf einer wesentlich höheren Temperatur als die gekühlte Fläche. Zudem werden erhebliche Temperaturgradienten über Bauteilwände und damit auch Thermospannungen hervorgerufen.

[0004] Lange Zeit wurde daher die aus US 3,527,543 bekannte Filmkühlung bevorzugt, bei der ein Kühlmittel - bevorzugt Luft, die aus dem Verdichter entnommen wird, oder Dampf - durch die Bauteilwand hindurch von einer Kaltgasseite zu der mit Heissgas beaufschlagten Heissgasseite strömt. Dabei nimmt das Kühlmittel einerseits Wärme aus dem Material auf, während es durch die Ausblaseöffnungen strömt. Zum anderen legt sich ein Film relativ kühlen Mediums über die Heissgasseite des Bauteils, und schützt diese vor dem unmittelbaren Kontakt mit dem heissen Medium. Verlegt man sich bei modernen Gasturbinen vollständig auf Filmkühlung, steigt der Kühlmittelverbrauch allerdings über die Masse an. EP 750 957 gibt eine aus mehreren voneinander beanstandeten Materialschichten bestehende Bauteilwand an, welche Kühlluftöffnungen aufweist. Die einzelnen Materialschichten sind durch thermisch leitende Stifte miteinander verbunden.

[0005] Die Entwicklung ist daher verstärkt in die Richtung gegangen, das Kühlmittel vor der Ausblasung zu einer effizienten Konvektionskühlung einzusetzen. Bei der Prallkühlung, die beispielsweise aus der DE 44 30 302 hervorgeht, trifft das Kühlmittel mit möglichst hoher Geschwindigkeit auf das zu kühlende Bauteil, wodurch der konvektive Wärmeübergang vom Bauteil zum Kühlmittel intensiviert wird. Die gute Kühlwirkung wird allerdings mit vergleichsweise hohen kühlungsseitigen Druckverlusten erkauft.

[0006] Weiterhin ist die Prallkühlung nicht überall ohne weiteres einsetzbar. Probleme ergeben sich besonders im Bereich der Schaufelhinterkanten aufgrund der geometrischen Ausgestaltung. Andererseits ist gerade dort eine gute Kühlung des Materials notwendig, da die dem Heissgas ausgesetzte Oberfläche im Vergleich zur Materialstärke gross und die Oberfläche der Kaltgasseite hingegen verhältnismässig klein ist. Weiterhin zeigt sich in der Praxis, dass es tatsächlich sehr problematisch ist, in einer geschlossenen Struktur derart enge Spalte wie sie kühlungsseitig im Bereich der Hinterkante vorliegen, zu durchströmen. In diesem Bereich stossen die Innenwände des hohlen Bauteils unter einem spitzen Winkel aneinander, und die Strömungsgrenzschichten auf der Kühlseite wachsen zusammen. Die Strömungsgeschwindigkeit in dem engen Spalt wird sehr klein, und die Kühlmittelströmung wird in andere Teile des Bauteilinnenraums verdrängt. Der Verbesserung der konvektiven Kühlwirkung, sind also aufgrund der Verdrängungswirkung der Strömungsgrenzschichten enge Grenzen gesteckt.

[0007] Die gängigste und sicherste Art der Kühlung von Schaufelhinterkanten zumindest luftgekühlter Gasturbinen, ist bis heute die Hinterkantenausblasung, die sich sehr stark an die Filmkühlung anlehnt, und oft etwas ungenau auch unter diesem Sammelbegriff mit eingeschlossen wird. Kühlmittel strömt hierbei durch eine Anzahl von Öffnungen in der Hinterkante aus, und nimmt dabei Wärme aus dem Material der Schaufel auf. Aufgrund des Einbringens der Ausblaseöffnungen in die Hinterkante wird eine Konvektion durch den engen Kühlungsspalt erzwungen, dergestalt, dass oben zitierte Verdrängungsphänomene nicht auftreten. Andererseits sollte der Mittenabstand zweier Kühlungsöffnungen an der Hinterkante klein sein, und acht hydraulische Durchmesser der Öffnungen möglichst nicht übersteigen. Mittels dieser Auslegungsrichtlinie wird dafür Sorge getragen, dass beim Einsatz üblicher Schaufelmaterialien die Temperaturvariation entlang der Schaufelhinterkante in einem vertretbaren Rahmen bleibt, und lokale Überhitzungserscheinungen vermieden werden. In der Summe aller Ausblaseöffnungen gibt eine Hinterkantenausblasung somit einen grossen Strömungsquerschnitt frei, und trägt einen erheblichen Anteil zum Verbrauch an Kühlmittel bei, den es im Interesse einer Wirkungsgradsteigerung zu minimieren gilt.

[0008] Somit ergibt sich die Situation, dass aufgrund spezieller fluidmechanischer Bedingungen im Inneren einer Turbinenschaufel der Einsatz konvektiver Kühlmethoden zur Hinterkantenkühlung eingeschränkt ist. Die Hinterkantenausblasung hingegen hat über den Kühlmittelverbrauch negative Auswirkungen auf die Effizienz des Gasturbinen-Kreisprozesses.

[0009] In der DE 196 54 115 wird daher vorgeschlagen, bei der Kühlung von Schaufelhinterkanten auf die Hinterkantenausblasung zu verzichten, und statt dessen thermisch hochleitende Stifte in das Hinterkantenmaterial einzubringen, welche Stifte in das von Kühlmittel durchströmte Schaufelinnere hineinragen. Damit soll Wärme aus dem Hinterkantenmaterial heraus transportiert und an die Kühlluftströmung abgegeben werden. Die Stifte wirken in diesem Fall, wenn sie hinreichend gut von dem Kühlmittel gekühlt werden, als Wärmesenken in dem Basismaterial der Schaufel. Jedoch stellt sich hier ebenfalls das bereits diskutierte Problem, dass im Bereich der Hinterkante an den spitzwinklig zulaufenden Innenwänden die Strömungsgrenzschichten zusammenwachsen, und die Kühlströmung in andere Bereiche des Schaufelinnenraums verdrängt wird. Die Stifte erhöhen die Versperrung des Kühlkanals nochmals, und werden letztlich nicht im gewünschten Masse von der Kühlluft umströmt, dergestalt, dass der Wärmeübergang von den Stiften zum Kühlmedium eingeschränkt wird und eine suboptimale Wärmesenkenwirkung der Stifte resultiert.

[0010] GB 2 117 455 gibt ein kühlbares Bauteil an, bei dem auf der Kaltgasseite einer Turbinenschaufel im Bereich der Schaufelvorderkante thermisch hochleitende Stifte in einen Kühlkanal hineinragen. Am gleichen Kühlkanal sind Ausblaseöffnungen angeordnet, über welche Kühlfluid zur Schaufelaussenseite auszuströmen vermag. Dabei sind die Stifte entlang einer ersten in Richtung der Schaufelhöhe verlaufenden Linie angeordnet, und die Ausblaseöffnungen sind entlang einer zweiten, von der ersten verschiedenen, in Richtung der Schaufelhöhe verlaufenden Linie angeordnet. Daraus resultiert, dass bestimmte Bereiche des Bauteils rein durch die Wärmeabfuhr über die Stifte und andere Bereiche rein über die Wärmeaufnahme des durchströmenden Kühlmittels gekühlt werden.

Darstellung der Erfindung

[0011] Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Turbomaschinenschaufel der eingangs genannten Art anzugeben, welche die Nachteile des Standes der Technik vermeidet. Insbesondere ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Turbomaschinenschaufel der eingangs genannten Art so anzugeben, dass eine verbesserte Kühlwirkung an der thermisch besonders belasteten Schaufelhinterkante erzielt wird.

[0012] Erfindungsgemäss wird dies durch die Gesamtheit der Merkmale des Anspruchs 1 erreicht.

[0013] Kern der Erfindung ist also, dass die Turbomaschinenschaufel thermisch hochleitende Stifte und Ausblaseöffnungen aufweist, durch welche im Betrieb mindestens ein Teil besagten zweiten Mediums von der Kaltgasseite zur Heissgasseite strömt, dergestalt, dass sowohl die Stifte als auch die Ausblaseöffnungen als Wärmesenken wirken, und dass auf der Kaltgasseite jeweils mindestens ein Stift und mindestens eine Öffnung abwechselnd entlang der Schaufelhinterkante angeordnet sind. Bei einem entsprechenden Druckgefälle zwischen den beiden Strömungsmedien resultiert aus der zusätzlichen Einbringung von Ausblaseöffnungen auch in einem engen Spalt eine erzwungene Konvektionsströmung, die Kühlmittel um die Stifte herumführt. Damit wird ein Teil der Wärme anstatt über das durch die Ausblaseöffnungen hindurchströmende Kühlmittel durch die thermisch hochleitenden Stifte aus dem Material herausgeführt, um somit der Kühlmittelverbrauch eingeschränkt. Die Einschränkung des Kühlmittelverbrauchs hat gerade dann eine sehr positive Wirkung auf den Wirkungsgrad, wenn Verdichterluft zu Kühlzwecken verwendet wird. Im Sinne einer günstigen Temperaturverteilung sind die Stifte so angeordnet, dass ihre Längsachsen mehr oder weniger parallel zu den Ausblaseöffnungen verlaufen. Weiterhin ist es günstig, wenn entlang der Schaufelhinterkante eine Anzahl von Wärmeleitstiften und Ausblaseöffnungen annähernd in einer Flucht angeordnet sind. Dies erweist sich insbesondere im Hinblick darauf als günstig, eine gute Umströmung der Stifte durch Kühlmittel zu gewährleisten, was ja eine notwendige Bedingung für die Funktion der Wärmeleitstifte als Wärmesenken darstellt. Die Wirkung kann noch verbessert werden, wenn auf der Kaltgasseite angeordnete Leiteinrichtungen das zu den Ausblaseöffnungen strömende Kühlmittel über die Wärmeleitstifte lenken.

[0014] Beim Einsatz der erfindungsgemässen Kühlkonfiguration werden also weniger Öffnungen benötigt, als bei der reinen Kühlung durch Ausblasung, wodurch der Verbrauch an Kühlmittel gesenkt wird. Da andererseits die Wärmeleitstifte dem Material Wärme entziehen, die Wärmesenkenverteilung im Bauteil also konstant gehalten wird, wird die Temperaturverteilung im Bauteil nicht ungleichmässiger.

[0015] Für einen minimierten Kühlmittelverbrauch wird sich die abwechselnde Anordnung von je zwei Stiften und einer Ausblaseöffnung geeignet erweisen, wobei die Öffnung zweckmässig mittig zwischen zwei Stiften angeordnet ist. Zur Erzielung einer möglichst homogenen Temperaturverteilung wird hingegen die abwechselnde Anordnung von je einem Stift und einer Öffnung zweckmässig sein. Eine äquidistante Anordnung von Stiften und Öffnungen wird dabei in den allermeisten Fällen ebenfalls dazu beitragen, die Temperaturdifferenzen innerhalb der Schaufelhinterkante bei einem vorgegebenen Gesamtausblasequerschnitt zu minimieren. Es wird im Sinne einer gleichmässigen Temperaturverteilung in der Schaufelhinterkante sein, wenn der Abstand zwischen zwei Wärmesenken nicht mehr als acht hydraulische Durchmesser einer Ausblaseöffnung beträgt. Im gleichen Zusammenhang sollten die Stifte mit ihren Längsachsen mehr oder weniger parallel zu den Ausblaseöffnungen angeordnet sein, damit der Wärmefluss stets in die gleiche Richtung verläuft.

[0016] Um den angestrebten Effekt zu erzielen, muss die Wärmeleitfähigkeit des Materials, aus dem die Stifte bestehen, möglichst hoch sein, und soll wenigstens den dreifachen Wert des Basismaterials aufweisen. Auch der Schmelzpunkt des Werkstoffs muss selbstverständlich hinreichend hoch sein. Werkstoffe, die für die Herstellung der Wärmeleitstifte in Frage kommen, sind beispielsweise Wolfram, Silber, oder ganz besonders Diamant. Die Stifte müssen einen möglichst guten Wärmeübergang zum Basismaterial haben, was sich dadurch realisieren lässt, dass sie in den Bauteilen mit eingegossen werden. Dabei sollten sie aber keinesfalls die komplette Materialstärke des Bauteils von der Kaltgasseite bis zur Heissgasseite durchdringen, um keine nachteilige Wärmebrücke entstehen zu lassen. Mit Vorteil werden die Stifte so tief in das Basismaterial eingebracht, wie es 30% bis 80% der Materialstärke entspricht. Dies gewährleistet einerseits eine grosse Wärmeaustauschfläche, andererseits wird die Bildung thermischer Brücken vermieden. Weiterhin müssen die Wärmeleitstifte selbstverständlich um ein gewisses axiales Mass in das Kühlmittel hineinragen.

Kurze Beschreibung der Zeichnung

[0017] Nachfolgend soll die Erfindung anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen erläutert werden. Im einzelnen zeigen

Figur 1 eine erste bevorzugte Ausführungsform der Erfindung zur Kühlung der Hinterkante einer Gasturbinenschaufel;

Figur 2 eine Draufsicht auf die in Fig. 1 dargestellte Gasturbinenschaufel;

Figur 3 eine weitere bevorzugte Ausführungsform der Erfindung zur Kühlung der Hinterkante einer Gasturbinenschaufel; und

Figur 4 und 5 Beispiele für mögliche Varianten der Gestaltung der Wärmeleitstifte.

[0018] Die in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele sind lediglich instruktiver Natur, und sollen nicht zu einer Eingrenzung des Erfindungsgegenstandes dienen. Die Erfindung ist weder durch die dargestellten speziellen Ausführungsformen noch durch die Anwendungen, in deren Zusammenhang sie nachfolgend dargestellt wird, abgegrenzt, sondern im Gegenteil werden dem Durchschnittsfachmann durch die folgenden Beispiele eine Vielzahl weiterer Anwendungsmöglichkeiten und Ausgestaltungsformen der in den Ansprüchen gekennzeichneten Erfindung offenbart.

Wege zur Ausführung der Erfindung

[0019] Eine erste bevorzugte Ausführung der Erfindung ist in Figur 1 dargestellt. Die hohlgegossene Turbinenschaufel wird im Betrieb von einer Heissgasströmung 8 umströmt, die einen Wärmeeintrag über die Heissgasseite 11 in das Material der Schaufel hinein verursacht. Bei heutigen Gasturbinen übersteigt die Temperatur des Heissgases die bei einer gegebenen mechanischen Belastung erlaubte Materialtemperatur erheblich. Daher kann die Funktion einer solchen Turbinenschaufel nur durch eine hinreichend gute Kühlung gewährleistet werden. Aus diesem Grund wird die Schaufel von Ihrer Kaltgasseite 12 her durch das Kühlmittel 9 gekühlt. Im Schaufelinneren können unterschiedliche Einbauten vorhanden sein, wie Prallkühlbleche, oder Stege zur Führung des Kühlmittels auf der Kaltgasseite.

[0020] Zur Nomenklatur sei angemerkt, dass in der vorliegenden Beschreibung und den Ansprüchen zwar aus Gründen der Einfachheit auf die Begriffe "Kaltgasseite" und "Heissgasseite" zurückgegriffen wird. Es muss jedoch wohl verstanden werden, dass dies tatsächlich keine Einschränkung bedeutet, und Fälle explizit nicht ausschliesst, in denen die Bauteiloberflächen von nicht gasförmigen Medien überströmt werden. Es geht vielmehr darum, einfache, prägnante und dem Fachmann geläufige Begriffe zu verwenden, aus denen er versteht, dass eine Oberfläche mit einem ersten Medium in Kontakt steht, eine zweite Oberfläche mit einem anderen Medium in Kontakt steht, welche Medien sich auf unterschiedlichen Temperaturen befinden, und wobei der Fachmann sofort den Schluss zieht, wo sich das relativ wärmere respektive kältere Medium befindet. Ebensowenig schliesst die Bezeichnung "Heissgasströmung" eine Strömung eines nicht gasförmigen Mediums hoher Temperatur explizit aus. Des weiteren entnimmt der Fachmann dem Zusammenhang ohne weiteres die Bedeutung der relativen Begriffe "heiss" und "kalt".

[0021] Auf der Oberfläche der Schaufel sind Reihen von Ausblaseöffnungen 21 auf wesentlich normal zur Strömungsrichtung des Heissgases verlaufenden Linien zu erkennen. Kühlmittel, das durch diese Öffnungen hindurchströmt, nimmt einerseits Wärme aus dem Material auf; andererseits legt sich die kühlere Ausblaseströmung bei zweckmässiger Anordnung und Gestaltung der Ausblaseöffnungen 21 als isolierende Schicht über die Heissgasseite 11 der Schaufel, und isoliert diese teilweise gegen die Heissgasströmung 8.

[0022] Form und Grösse der Ausblaseöffnungen 21, wie auch deren Abstand voneinander, sind nicht erfindungswesentlich, und die gewählte Darstellung darf keinesfalls in einem einschränkenden Sinne verstanden werden.

[0023] Die in Figur 2 dargestellte Draufsicht auf die Schaufel zeigt besonders gut eine Materialanhäufung 141 im Bereich der Hinterkante 14, sowie den hinterkantennah sich stark verengenden Innenraum 121. Diese Materialanhäufung ist stark überhitzungsgefährdet. Einerseits ist die Schaufel in diesem Bereich sehr dünn. Die Oberfläche auf der Heissgasseite 11 ist im Hinterkantenbereich wesentlich grösser als die Oberfläche auf der Kaltgasseite 12. Zudem ist eine solche Materialanhäufung mit potentiell sich ausbildenden grossen lokalen Temperaturdifferenzen extrem stark durch Wärmespannungsrisse gefährdet. Aufgrund der speziellen geometrischen Randbedingungen im Hinterkantenbereich muss die Wärme förmlich aus der Materialanhäufung heraustransportiert werden. Hierzu dient einerseits eine entlang der Hinterkante angeordnete Reihe von Ausblaseöffnungen 22. Eine durch diese hindurchströmende Kühlmittelmenge 7 nimmt Wärme aus der Materialanhäufung 141 auf und transportiert diese nach aussen ab. So gesehen, handelt es sich bei den Ausblaseöffnungen 22 um Wärmesenken. Um die Temperaturdifferenzen entlang der Hinterkante nicht zu stark anwachsen zu lassen und lokale Überhitzungen zu vermeiden, darf der Abstand zwischen den Wärmesenken ein gewisses Höchstmass nicht überschreiten. Als Faustregel für ein Designkriterium wird angegeben, dass der Abstand zwischen zwei Ausblaseöffnungen 22 acht hydraulische Durchmesser einer Ausblaseöffnung nicht überschreiten sollte. Dies resultiert zunächst in einer grossen Anzahl von Ausblaseöffnungen und damit in einem grossen Ausblasemassenstrom an der Schaufelhinterkante.

[0024] Um dies zu vermeiden, wird erfindungsgemäss zwischen jeweils zwei Ausblaseöffnungen 22 an der Hinterkante wenigstens - in diesem ersten Beispiel genau - ein Stift 23 aus einem Material mit einer hohen Wärmeleitfähigkeit - diese sollte mindestens dreimal so hoch sein wie die Wärmeleitfähigkeit des Schaufelmaterials - in die Materialanhäufung 141 eingebracht, der als zusätzliche Wärmesenke dient. Vorzugsweise ragt jeder Wärmeleitstift zwei bis zwanzig Stiftdurchmesser in den Schaufelinnenraum hinein, und hat einen möglichst guten Kontakt zu dem Schaufelmaterial. Letzteres kann realisiert werden, indem die Stifte beim Guss der Schaufel mit eingegossen werden. Dabei müssen sie auf einer gewissen Länge im Schaufelmaterial eingebettet sein, ohne dieses jedoch zu durchdringen, da sie ansonsten eine schädliche thermische Brücke zwischen der Heissgasseite 11 und der Kaltgasseite 12 der Schaufel herstellen. Es wird sich als günstig erweisen, wenn die Stifte auf einer Tiefe im Schaufelmaterial eingebettet sind, die zwischen 30% und 80% der gesamten Materialstärke entspricht, wobei das günstigste Mass im Einzelfall durch eine numerische Simulation der Wärmeflüsse zu bestimmen sein wird.

[0025] Hier ist es tatsächlich so, dass die Kühlluftströmung 9 auf der Kaltgasseite der 12 Schaufelwände Grenzschichten aufbaut, und dass die Grenzschichten, die an gegenüberliegenden Wänden aufgebaut werden, in dem schmalen Kanal im Hinterkantenbereich zusammenlaufen, und die Kühlmittelströmung 9 aus diesem Bereich des Schaufelinnenraums 121 verdrängen. Die Verdrängungswirkung wird durch die Stifte noch verstärkt. Bei einer Anordnung, wie sie die DE 194 54 115 vorschlägt, ist aus diesem Grunde der konvektive Wärmeübergang zwischen den Wärmeleitstiften und dem Kühlmittel eher gering, wodurch die Wärmeleitstifte ihre Funktion als Wärmesenken in der Schaufelhinterkante suboptimal verrichten.

[0026] Bei der hier vorgeschlagenen Konfiguration induzieren die Hinterkanten-Ausblaseöffnungen 22 eine erzwungene Konvektion in dem engen Kühlspalt, und die Wärmeleitstifte werden bei geeigneter Anordnung von den Ausblaseströmen 7 umströmt und gekühlt. Es zeigt sich hier die enge Interdependenz der Hinterkantenausblasung und der Wärmeleitstifte.

[0027] Eine weiter bevorzugte Ausführungsform zeigt Figur 3. Dabei sind zwischen jeweils zwei Ausblaseöffnungen zwei Wärmeleitstifte angeordnet. Dadurch wird der Kühlmittelverbrauch gegenüber der in Figur 1 dargestellten Geometrie nochmals verringert. In Figur 3 sind weiterhin Strömungsleiteinrichtungen 25 im Schaufelinneren eingebracht, die den Ausblaseluftstrom 7 über die Wärmeleitstifte führen. Derartige Massnahmen können natürlich auch bei einer Figur 1 entsprechenden Konfiguration sinnvoll sein. Die Leitung des Kühlmittels zur Hinterkante kann auch durch entsprechende Turbulatoren im Haupt-Kühlkanal erfolgen.

[0028] Unabhängig von der gewählten spezifischen Konfiguration bei der Ausführung der Erfindung ist mit Vorteil darauf zu achten, dass der Abstand zwischen zwei Wärmesenken nicht grösser gewählt wird als acht hydraulische Durchmesser einer Hinterkanten-Ausblaseöffnung. In diesem Zusammenhang sei noch die bevorzugte Querschnittsfläche der Stifte genannt, die zwischen ein und zehn Querschnittsflächen einer Ausblaseöffnung liegt.

[0029] Die Form der Wärmeleitstifte kann in weiten Grenzen variiert werden. So ist beispielsweise ein runder Querschnitt keineswegs zwingend. Zweckmässig ist es jedoch unter allen Umständen, die Erstreckung entlang einer Längsachse deutlich grösser als die Erstreckung in den anderen Richtungen zu wählen. Die Form der Wärmeleitstifte wird in erster Linie durch die Fertigungsmethode bestimmt sein, und ein zylinderförmiger Stift ist durch Abschneiden eines Drahtes besonders leicht erhältlich. Jedoch können durch die gezielte Gestaltung beispielsweise des in das Kühlmittel hineinragenden Teils des Stiftes die Umströmung des Stiftes wie auch die Wärmeaustauschfläche verändert werden. Zwei Beispiele für mögliche Geometrien sind in Figur 4 und 5 dargestellt. Die in Figur 4 gezeigte Bauform hält durch die konische Form den Durchströmquerschnitt zwischen dem Stift 23 und den kühlungsseitigen Bauteilwänden 12 weitgehend konstant. Konsolen 231 vergrössern die Wärmeaustauschfläche zwischen dem Basismaterial 141 und dem Wärmeleitstift 23, und verbessern die Fixierung des Stiftes im Basismaterial. Die gewellte Bauform aus Figur 5 vergrössert ebenfalls die Wärmeaustauschfläche, sowohl material- als auch kühlmittelseitig.

Bezugszeichenliste

[0030] 

7

Ausblaseströmung

8

Heissgasströmung

9

Kühlmittelströmung

11

Heissgasseite

12

Kaltgasseite

14

Hinterkante

21

Ausblaseöffnungen

22

Ausblaseöffnungen

23

Wärmeleitstift

25

Strömungsleiteinrichtung

121

Schaufelinnenraum

141

Hinterkanten-Basismaterial

Ansprüche

1. Kühlbare Turbomaschinenschaufel (1) mit einer Schaufelhinterkante 14, bestehend aus einem Basismaterial, welche Turbomaschinenschaufel im Betrieb auf einer Heissgasseite (11) mit einem ersten strömenden Medium (8) und auf einer Kaltgasseite (12) mit einem zweiten strömenden Medium (9) in Kontakt ist, wobei die Temperatur des ersten Mediums höher ist als die des zweiten Mediums, dergestalt, dass die Turbomaschinenschaufel von dem ersten Medium erwärmt und von dem zweiten Medium gekühlt wird, und wobei das Basismaterial der Turbomaschinenschaufel eine Mehrzahl von Stiften (23) umschliesst, welche Stifte entlang dem Verlauf der Hinterkante angeordnet sind und aus der Kaltgasseite (12) heraus in die Strömung des zweiten Mediums hineinragen, und welche Stifte aus einem Material bestehen, dessen Wärmeleitfähigkeit grösser ist als diejenige des zur Herstellung der Turbomaschinenschaufel verwendeten Basismaterials, dergestalt, dass die Stifte im Betrieb als Wärmesenken in dem Basismaterial wirken, dadurch gekennzeichnet, dass eine Mehrzahl von Ausblaseöffnungen (22) vorgesehen sind, welche eine Fluidverbindung zwischen dem zweiten Medium und dem ersten Medium herstellen, dass die Ausblaseöffnungen (22) entlang dem Verlauf der Hinterkante angeordnet sind, dass die Stifte (23) so angeordnet sind, dass ihre Längsachsen annähernd parallel zu den Ausblaseöffnungen (22) verlaufen, und dass entlang der Schaufelhinterkante eine Anzahl von Stiften (23) und Ausblaseöffnungen (22) annähernd in einer Flucht angeordnet sind.

2. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen jeweils zwei Öffnungen (22) wenigstens ein Stift angeordnet ist.

3. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass Stifte (23) und Öffnungen (22) abwechselnd angeordnet sind.

4. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Stifte aus einem Material bestehen, dessen Wärmeleitfähigkeit wenigstens den dreifachen Wert der Wärmeleitfähigkeit des Basismaterials aufweist.

5. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand zwischen zwei Wärmesenken (22, 23) kleiner als das Achtfache des hydraulischen Durchmessers einer Ausblaseöffnung (22) ist.

6. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass Öffnungen (22) und Stifte (23) annähemd identische Abstände voneinander haben.

7. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Stifte zwischen 30% und 80% einer lokalen Materialstärke, in der Längsrichtung der Stifte gemessen, in des Basismaterial des Bauteils hineinragen.

8. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Stifte wenigstens doppelt so weit in das zweite Medium hineinragen, wie es dem Mass entspricht, das sich aus der Wurzel der Querschnittsfläche des Stiftes an der Durchdringung mit der Kaltgasseite ergibt.

9. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass auf der Kaltgasseite Mittel (25) angeordnet sind, die das Medium (7), das durch die Ausblaseöffnungen (22) strömt, über die Stifte (23) leitet.

10. Kühlbare Turbomaschinenschaufel gemäss einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Stifte in dem Bauteil eingegossen sind.

Claims

1. Coolable turbomachine blade (1) having a blade trailing edge (14), consisting of a basic material, which turbomachine blade is in contact during operation, on a hot-gas side (11), with a first flowing medium (8) and, on a cold-gas side (12), with a second flowing medium (9), the temperature of the first medium being higher than that of the second medium, in such a way that the turbomachine blade is heated by the first medium and cooled by the second medium, and the basic material of the turbomachine blade surrounding a plurality of pins (23), which pins are arranged along the course of the trailing edge and project out of the cold-gas side (12) into the flow of the second medium and consist of a material, the thermal conductivity of which is higher than that of the basic material used for producing the turbomachine blade, in such a way that, during operation, the pins act as heat sinks in the basic material, characterized in that a plurality of blowout orifices (22) are provided, which make a fluid connection between the second medium and the first medium, in that the blow-out orifices (22) are arranged along the rim of the trailing edge, in that the pins (23) are arranged such that their longitudinal axes run approximately parallel to the blow-out orifices (22), and in that a number of pins (23) and blow-out orifices (22) are arranged approximately in alignment along the blade trailing edge.

2. Coolable turbomachine blade according to Claim 1, characterized in that at least one pin is arranged in each case between two orifices (22).

3. Coolable turbomachine blade according to Claim 2, characterized in that pins (23) and orifices (22) are alternately arranged.

4. Coolable turbomachine blade according to one of the preceding claims, characterized in that the pins consist of a material, the thermal conductivity of which has at least three times the value of the thermal conductivity of the basic material.

5. Coolable turbomachine blade according to one of the preceding claims, characterized in that the distance between two heat sinks (22, 23) is smaller than eight times the hydraulic diameter of a blow-out orifice (22).

6. Coolable turbomachine blade according to one of the preceding claims, characterized in that orifices (22) and pins (23) are at approximately identical distances from one another.

7. Coolable turbomachine blade according to one of the preceding claims, characterized in that the pins project into the basic material of the component over between 30% and 80% of a local material thickness, as measured in the longitudinal direction of the pins.

8. Coolable turbomachine blade according to one of the preceding claims, characterized in that the pins project at least twice as far into the second medium as corresponds to the dimension obtained from the square root of the cross-sectional surface of the pin at the point of penetration with the cold-gas side.

9. Coolable turbomachine blade according to one of the preceding claims, characterized in that the cold-gas side has arranged on it means (25) which guides via the pins (23) the medium (7) flowing through the blow-out orifices (22).

10. Coolable turbomachine blade according to one of the preceding claims, characterized in that the pins are cast in the component.

Revendications

1. Aube (1) de turbomachine pouvant être refroidie avec un bord de fuite d'aube (14), constituée d'un matériau de base, laquelle aube de turbomachine en fonctionnement est en contact d'un côté de gaz chaud (11) avec un premier milieu (8) qui s'écoule et d'un côté de gaz froid (12) avec un deuxième milieu (9) qui s'écoule, la température du premier milieu étant supérieure à celle du deuxième milieu de telle sorte que l'aube de turbomachine est chauffée par le premier milieu et refroidie par le deuxième milieu, et le matériau de base de l'aube de turbomachine renfermant une pluralité de broches (23), lesquelles broches sont disposées le long du profil du bord de fuite et font saillie du côté du gaz froid (12) dans le courant du deuxième milieu, et lesquelles broches sont constituées d'un matériau dont la conductivité thermique est supérieure à celle du matériau de base employé pour fabriquer l'aube de turbine, de sorte que les broches pendant le fonctionnement font office de puits thermiques dans le matériau de base, caractérisée en ce qu'une pluralité d'ouvertures d'échappement (22) sont prévues, lesquelles réalisent une communication de fluide entre le deuxième milieu et le premier milieu, en ce que les ouvertures d'échappement (22) sont disposées le long du profil du bord de fuite, en ce que les broches (23) sont disposées de sorte que leurs axes longitudinaux se prolongent approximativement parallèlement aux ouvertures d'échappement (22) et qu'un certain nombre de broches (23) et d'ouvertures d'échappement (22) sont disposées le long du bord de fuite de l'aube selon un alignement.

2. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'au moins une broche est disposée entre respectivement deux ouvertures (22).

3. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon la revendication 2, caractérisée en ce que des broches (23) et des ouvertures (22) sont disposées en alternance.

4. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les broches sont constituées d'un matériau dont la conductivité thermique représente au moins trois fois la valeur de la conductivité thermique du matériau de base.

5. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la distance entre deux puits thermiques (22, 23) est inférieure à huit fois le diamètre hydraulique d'une ouverture d'échappement (22).

6. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que des ouvertures (22) et des broches (23) possèdent approximativement des distances identiques entre elles.

7. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les broches font saillie à raison d'entre 30% et 80% d'une épaisseur locale de matériau, mesurée dans la direction longitudinale des broches, dans le matériau de base du composant.

8. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les broches font saillie au moins deux fois plus loin dans le deuxième milieu, de façon correspondante à la dimension qui s'obtient à partir de la racine carrée de la surface de section de la broche au niveau de la pénétration avec le côté du gaz froid.

9. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que des moyens (25) sont disposés du côté du gaz froid, lequel conduit le milieu (7), qui s'écoule par les ouvertures d'échappement (22), par dessus les broches (23).

10. Aube de turbomachine pouvant être refroidie selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les broches sont coulées dans le composant.

Zeichnung