1. Domaine de l'invention
[0001] Le domaine de l'invention est celui des systèmes de focalisation de type lentille,
utilisables en hyperfréquence et notamment en ondes millimétriques.
[0002] Plus précisément, l'invention concerne une lentille inhomogène à gradient d'indice,
de type Œil de Poisson de Maxwell.
[0003] L'invention concerne également un système d'antenne associant une telle lentille
à une ou plusieurs antennes source.
[0004] L'invention a de nombreuses applications, telles que par exemple les communications
satellitaires à haut débit, la télévision numérique par satellite, les applications
radar anti-collision dans l'automobile, ...
[0005] Dans le cas de la première application précitée, à savoir les communications satellitaires
à haut débit, le système d'antenne selon l'invention peut être utilisé comme source
d'un réflecteur (par exemple dans la bande des 50 GHz).
[0006] Pour la seconde application précitée, à savoir la télévision numérique par satellite
, il est nécessaire pour les abonnés voulant avoir accès à deux satellites, qu'il
y ait deux sources différentes illuminant la parabole. Le système d'antenne selon
l'invention, dans une de ses configurations, peut permettre de dépointer le faisceau
afin de remplacer ces deux sources par une seule.
[0007] Enfin, dans la troisième application précitée, à savoir l'automobile, dans le cas
des futurs radars anti-collision à 77 GHz, des antennes à longue portée (200m) et
à courte portée, simple ou multifaisceaux, seront utilisées. Dans le cas de la longue
portée, un système d'antenne selon l'invention (c'est-à-dire une « antenne lentille
») peut permettre d'atteindre la directivité nécessaire et l'aspect gradient d'indice
peut amener une réduction de taille et de poids intéressantes. Actuellement le faisceau
de l'antenne située à l'avant de la voiture est fixe, mais il serait intéressant de
dépointer le faisceau légèrement afin de suivre de manière plus précise les tracés
de la route. Le système d'antenne selon l'invention, dans une de ses configurations,
peut permettre de changer la direction du faisceau sur un angle suffisant.
2. Art antérieur
[0008] Parmi tous les systèmes de focalisation de type lentille utilisables en hyperfréquence,
et notamment en ondes millimétrique, une grande catégorie est nommée « Lentilles inhomogènes
à gradient d'indice ». Ces lentilles sont des boules inhomogènes dont la constante
diélectrique change en fonction de la distance au centre. Ces lentilles sphériques
à gradient d'indice permettent une réduction de poids significative.
[0009] Dans la littérature, plusieurs types de lentilles à gradient d'indice permettent
la focalisation. Les lois des indices variables sont optimisées pour minimiser les
différences de longueurs optiques entre les différents chemins Les plus connues sont
les distributions suivantes, où R est le rayon de la lentille :
- distribution de Lüneburg : εr (r) = 2 - (r/R)2, (Lüneburg 1944 ; Rozenfeld 1976 ; D. Greenwood 1999),
- distribution d'Eaton : εr (r) = (r/R)2,
- distribution d'Eaton-Lippman : εr (r) = (2R-r/r), (Rozenfeld 1976),
- distribution de l'Œil de poisson de Maxwell : εr (r) = 4/(1 + (r/R)2)2.
[0010] Dans le cas de la lentille de Lüneburg, chaque point de la surface est un point focal
idéal. La distribution d'Eaton-Lippman réagit comme un miroir : les points objets
et images sont parfaitement confondus. Il s'agit d'un réflecteur omnidirectionnel.
[0011] Dans le cas de l'Œil de poisson de Maxwell, les points objets et images sont diamétralement
opposés sur la surface extérieure de la lentille. Ainsi, par symétrie, une onde plane
se forme sur le plan médian. Ceci explique alors l'utilisation d'une demi-boule uniquement
pour focaliser le rayonnement. C'est ce dernier aspect de demi-sphère qui est particulièrement
intéressant pour la lentille Œil de Poisson de Maxwell, car cette lentille permet
donc une réduction de taille intéressante pour les applications visées. C'est à cette
catégorie de lentille qu'appartient la lentille de la présente invention.
[0012] Dans le cadre de la présente invention, on s'intéresse à la technique de réalisation
de ce type de lentille à gradient d'indice.
[0013] Comme il est aisé de le remarquer, la distribution de la constante diélectrique est
continue dans la lentille Œil de Poisson de Maxwell, comme dans la lentille de Lüneburg
d'ailleurs. Il est donc impossible de respecter strictement cette loi lors de la réalisation
de la lentille.
[0014] Parmi les solutions trouvées pour approcher ces lois non linéaires, les exemples
trouvés dans la littérature concernent exclusivement la lentille de Lüneburg.
[0015] Ainsi, dès les années 60, la société Emerson & Cumming a par exemple réalisé une
lentille de Lüneburg en imbriquant plusieurs coquilles concentriques homogènes, en
forme de sphère, et d'indices différents.
[0016] Par exemple, le document de brevet
US-A-5 781 163 (RICARDI) décrit un réseau de lentilles diélectriques hémisphériques (10), de type Luneberg,
montées sur un plan de masse (11). Chaque lentille hémisphérique est associée à une
source (12) montée articulée au-dessus d'elle (fig.3). Chaque lentille hémisphérique
comprend une série de couches hémisphériques concentriques, possédant chacune une
constante diélectrique distincte afin que l'ensemble des couches approxime une lentille
de Lüneburg idéale (cf fig.4 et col.3 1.5-34). Il est également proposé (col.3 1.66
- col.4 1.4), un dépointage pour une lentille demi-boule de Lüneburg. Ceci est tout
à fait classique puisqu'il est bien connu de l'Homme du Métier que chaque point de
la surface de ce type de lentille est un point focal idéal (comme indiqué plus haut).
[0017] Il a également été proposé de réaliser les lentilles de Lüneburg en insérant des
trous d'air dans une sphère en Téflon (marqué déposée). Le nombre de trous et leurs
diamètres sont optimisés pour que la loi artificielle suive au mieux la loi théorique.
Cependant, cette dernière technique est également complexe en terme de mécanique car
le nombre de trous est prohibitif.
[0018] Aucune de ces deux solutions connues, spécifiques à la lentille de Lüneburg, n'est
transposable à la réalisation d'une lentille Œil de Poisson de Maxwell.
[0019] Par ailleurs, malgré que la lentille Œil de Poisson de Maxwell est connue d'un point
de vue théorique depuis très longtemps, les inventeurs n'ont trouvé aucune référence
bibliographique faisant référence à une quelconque technique connue permettant de
fabriquer ce type de lentille.
[0020] Ces inventeurs ont publiés l'article suivant :
« Design and characterisation of half-Maxwell fish-eye len antenna in 76-81 GHz gand
», ELECTRONICS LETTERS, IEEE STEVENAGE, GB, vol.42, n° 5, 2 mars 2006, pages 261-263,
XP006026238 ISSN : 0013-5194). Il décrit une lentille inhomogène à gradient d'indice, de type Œil de Poisson de
Maxwell, réalisée sous la forme d'une demi-sphère. Elle comprend trois coquilles concentriques
en forme de demi-sphère, de constantes diélectriques discrètes différentes et imbriquées
entre elles. Les constantes diélectriques discrètes des N coquilles définissent une
distribution discrète approchant la distribution théorique de l'indice à l'intérieur
de la lentille.
[0021] Ces inventeurs ont en outre publiés l'article suivant :
« Design and Characterization of Half-Maxwell Fish-Eye Lens Antenna in Millimeter
Waves », publié dans « IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques », vol.54,
n° 6, 19 juin 2006, pages 2292-2300, XP001545096 ISSN : 0018-9480). Il décrit un système d'antenne comprenant au moins une source et une lentille inhomogène
à gradient d'indice, de type Œil de Poisson de Maxwell, réalisée sous la forme d'une
demi-sphère. La lentille comprend trois coquilles concentriques en forme de demi-sphère,
de constantes diélectriques discrètes différentes et imbriquées entre elles. Les constantes
diélectriques discrètes des N coquilles définissent une distribution discrète approchant
la distribution théorique de l'indice à l'intérieur de la lentille. La lentille possède,
en outre, une tache focale située à l'extérieur de la lentille, à une distance déterminée
de la lentille.
3. Objectifs de l'invention
[0022] L'invention, dans au moins un mode de réalisation, a notamment pour objectif de pallier
ces différents inconvénients de l'état de la technique.
[0023] Plus précisément, l'un des objectifs de la présente invention, dans au moins un mode
de réalisation, est de fournir une technique de fabrication d'une lentille Œil de
Poisson de Maxwell, qui soit simple en terme de mécanique et peu coûteuse.
[0024] L'invention a également pour objectif de donner théoriquement la manière de choisir
le nombre et la nature des matériaux utilisés pour fabriquer une lentille Œil de Poisson
de Maxwell, et de généraliser ainsi la technique de réalisation.
[0025] L'invention a également pour objectif de fournir un système d'antenne comprenant
une lentille ainsi fabriquée, et qui soit lui-même simple à réaliser et peu coûteux.
[0026] L'invention a également pour objectif de fournir un tel système d'antenne qui, dans
un mode de réalisation où la source est constituée par une ou plusieurs antennes imprimées,
permette d'obtenir une directivité intéressante tout en limitant les surfaces imprimées,
ce qui permet de réduire les pertes induites par la source imprimée.
[0027] Un autre objectif de l'invention est de fournir un tel système d'antenne qui, dans
un mode de réalisation particulier, présente une compacité minimale.
[0028] Encore un autre objectif de l'invention est de fournir un tel système d'antenne qui,
dans un mode de réalisation particulier, permette un balayage du faisceau focalisé
à la sortie de la lentille, rendant ce système d'antenne utilisable dans toutes les
applications nécessitant un dépointage du faisceau ou l'obtention d'un diagramme de
rayonnement multifaisceaux.
4. Exposé de l'invention
[0029] Ces différents objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont
atteints selon l'invention à l'aide d'un système d'antenne selon la revendication
1.
[0030] Ainsi, on tire profit du fait que comme la loi de l'indice dans la lentille selon
l'invention est discrète (et non pas continue), la lentille selon l'invention possède
une tache focale (et non pas un seul point focal), ce qui permet de dépointer le faisceau
ou d'obtenir des diagrammes multifaisceaux. En d'autres termes, le fait qu'il y ait
une tache focale permet de bouger la source sous la lentille et d'obtenir ainsi un
balayage, sur un secteur angulaire déterminé, du faisceau focalisé.
[0031] Il est important de noter que dans la technique de l'invention, contrairement à la
technique connue précitée de réalisation de la lentille de Lüneburg, les coquilles
ne possèdent pas toutes la même constante diélectrique et il n'y a pas d'espace empli
d'air entre deux coquilles successives.
[0032] Il est également à noter qu'un nombre de coquilles supérieur à 20 rendrait la réalisation
complexe et coûteuse.
[0033] Préférentiellement, les N coquilles possèdent des constantes diélectriques discrètes
ε
1, ε
2...ε
N et des rayons externes normalisés d
1, d
2 ...d
N, avec d
N=1, tels qu'ils minimisent la fonction suivante :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0001)
avec q = ∞ et où :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0002)
avec i représentant le numéro de la coquille concernée
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0003)
ε
r() est la distribution théorique de l'indice à l'intérieur de la lentille, et
dv est un élément de volume.
[0034] Dans le présent document, on appelle rayon externe normalisé un rayon externe normalisé
par rapport au rayon externe maximal (c'est-à-dire celui de la coquille externe :
d
N=1).
[0035] De façon avantageuse, la lentille comprend trois coquilles, dites coquille centrale,
coquille intermédiaire et coquille externe, dont les rayons externes normalisés sont
respectivement : d
1, d
2 et d
3, et dont les épaisseurs radiales normalisées sont respectivement égales à : d
1, d
2 - d
1 et d
3 - d
2, au centième près.
[0036] Une analyse par les modes sphériques a permis aux inventeurs de montrer qu'un nombre
limité de coquilles pour réaliser la lentille, à savoir trois, est suffisant pour
assurer un niveau de lobes secondaires satisfaisant. En effet, une lentille selon
l'invention constituée de trois coquilles seulement permet d'obtenir par exemple un
niveau de lobes secondaires d'environ - 20 dB par rapport au lobe principal ce qui
prouve que la focalisation se fait correctement.
[0037] Dans un mode de réalisation particulier de la lentille selon l'invention, les rayons
externes normalisés sont respectivement égaux à : d
1 = 0,43, d
2 = 0,70 et d
3 = 1 au centième près, et les constantes diélectriques des coquilles centrale, intermédiaire
et externe sont respectivement égales à 3,57, 2,72 et 1,86 au centième près.
[0038] Selon une variante, les N coquilles possèdent des constantes diélectriques discrètes
ε
1, ε
2...ε
N et des rayons externes normalisés d
1, d
2 ...d
N, avec d
N=1, tels qu'ils minimisent la fonction suivante :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0004)
où ε
r() est la distribution théorique de l'indice à l'intérieur de la lentille, et
dv est un élément de volume.
[0039] Dans un premier mode de réalisation particulier de cette variante, les rayons externes
normalisés sont respectivement égaux à : d
1 = 0,33, d
2 = 0,65 et d
3 = 1 au centième près, et les constantes diélectriques des coquilles centrale, intermédiaire
et externe sont respectivement égales à 4, 2,5 et 1,5 au centième près.
[0040] Dans un second mode de réalisation particulier de cette variante, les rayons externes
normalisés sont respectivement égaux à : d
1 = 0,57, d
2 = 0,79 et d
3 = 1 au centième près, et les constantes diélectriques des coquilles centrale, intermédiaire
et externe sont respectivement égales à 2,77, 1,81 et 1,19 au centième près.
[0041] Il est clair que d'autres modes de réalisation peuvent être envisagés sans sortir
du cadre de la présente invention.
[0042] Avantageusement, ladite au moins une antenne source appartient au groupe comprenant
des antennes imprimées, des guides d'ondes, des cornets et des antennes filaires.
[0043] De façon avantageuse, le système comprend des moyens de positionnement, permettant
de placer ladite au moins une antenne source à une distance h de la lentille, et dans
une position comprise dans une tache focale que possède cette lentille. En effet,
ladite lentille possède une tache focale du fait que la distribution d'indice obtenue
avec lesdites coquilles concentriques est discrète (et n'est donc qu'une approximation,
avec un nombre restreint de coquilles, de la distribution continue théorique. Cette
tache focale est située à l'extérieur de la lentille et à une distance h déterminée
de la lentille.
[0044] De façon avantageuse, les moyens de positionnement comprennent au moins une cale
réalisée dans un matériau diélectrique dont la permittivité diélectrique avoisine
celle de l'air et permettant de positionner la lentille par rapport à ladite au moins
une antenne source.
[0045] Selon une variante avantageuse, les moyens de positionnement comprennent une coquille
supplémentaire, dont la permittivité diélectrique avoisine celle de l'air, possédant
une forme épousant la surface externe de la lentille, et au moins une partie de ladite
antenne source étant conformée directement à la surface externe de ladite coquille
supplémentaire. Ainsi, on réduit l'encombrement du système d'antenne.
[0046] Selon une caractéristique avantageuse, le système comprend une unique antenne source,
qui est une antenne imprimée sur air et alimentée par fente. Ainsi, et contrairement
à l'alternative consistant à utiliser un réseau imprimé d'antennes, avec une unique
antenne source de ce type, les pertes diélectriques sont absentes et la directivité
de ce type d'antenne (pastille) est très importante (9 - 10 dBi) du fait de la très
basse permittivité du substrat (air). En outre, cette solution permet d'obtenir de
très bonnes caractéristiques en rayonnement (ouvertures, lobes, directivité) comparativement
à la solution comprenant un réseau de sources.
[0047] L'invention concerne aussi une application du système d'antenne selon l'invention
au dépointage du faisceau à la sortie de la lentille.
[0048] L'invention concerne encore une application du système d'antenne selon l'invention
à l'obtention d'un diagramme multifaisceaux.
5. Liste des figures
[0049] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de
la description suivante d'un mode de réalisation préférentiel de l'invention, donné
à titre d'exemple indicatif et non limitatif, et des dessins annexés, dans lesquels
:
- les figures 1a et 1b présentent une vue en perspective et une vue en coupe respectivement
d'un premier mode de réalisation particulier d'un système d'antenne selon l'invention,
associant une lentille de type Œil de Poisson de Maxwell selon l'invention et un réseau
d'antennes source ;
- la figure 2 présente une vue de dessus d'un mode de réalisation particulier d'une
lentille de type Œil de Poisson de Maxwell selon l'invention, pouvant être utilisée
dans le système d'antenne des figures 1a et 1b ;
- la figure 3 présente la courbe d'un polynôme de degré 3 approchant la distribution
théorique de l'indice à l'intérieur d'une lentille de type Œil de Poisson de Maxwell,
ainsi que les paramètres α, β et γ intervenant dans un calcul d'optimisation des paramètres
des différentes coquilles formant la lentille de type Œil de Poisson de Maxwell dans
un mode de réalisation particulier de l'invention ;
- les figures 4a et 4b illustrent les résultats d'un premier exemple de lentille de
type Œil de Poisson de Maxwell selon l'invention, en terme de champ électrique et
de densité de puissance respectivement ;
- les figures 5a et 5b illustrent les résultats d'un second exemple de lentille de type
Œil de Poisson de Maxwell selon l'invention, en terme de champ électrique et de densité
de puissance respectivement ;
- les figures 6a, 6b et 6c présentent une vue de dessus, une vue de dessous et une vue
en coupe respectivement d'un mode de réalisation particulier du réseau d'antennes
apparaissant sur les figures 1a et 1b ;
- les figures 7a et 7b présentent une vue de dessous et une vue en coupe respectivement
d'un premier mode de réalisation d'une pastille sur air (non conformée, polarisation
linéaire verticale), pouvant être associée à une lentille de type Œil de Poisson de
Maxwell selon l'invention ;
- la figure 8 présente une vue de dessous d'un deuxième mode de réalisation d'une pastille
(non conformée, bipolarisation), pouvant être associée à une lentille de type Œil
de Poisson de Maxwell selon l'invention ;
- la figure 9 présente une vue de dessous d'un troisième mode de réalisation d'une pastille
(non conformée, polarisation circulaire), pouvant être associée à une lentille de
type Œil de Poisson de Maxwell selon l'invention ; et
- la figure 10 présente une vue en coupe d'un second mode de réalisation particulier
d'un système d'antenne selon l'invention, associant une lentille de type Œil de Poisson
de Maxwell selon l'invention et un réseau d'antennes conformé.
6. Description détaillée
[0050] Sur toutes les figures du présent document, les éléments identiques sont désignés
par une même référence numérique.
[0051] L'invention concerne donc une lentille inhomogène à gradient d'indice de type Œil
de Poisson de Maxwell, ainsi qu'un système d'antenne associant cette lentille à une
ou plusieurs antennes source.
[0052] La lentille de type Œil de Poisson de Maxwell selon l'invention comprend N coquilles
en forme de demi-sphères, avec 3 ≤ N ≤ 20. N dépend directement de la taille de la
lentille. Plus la lentille est grande, plus le nombre N de coquilles doit être élevé
pour bien approcher la loi théorique de distribution de l'indice à l'intérieur de
la lentille.
[0053] Les coquilles sont concentriques, de constantes diélectriques discrètes différentes
et imbriquées entre elles sans espace vide entre deux coquilles successives. Ainsi,
on obtient une lentille dont la distribution discrète approche au mieux la distribution
théorique de l'indice à l'intérieur de la lentille, à savoir :
ε
r (r) = 4 / (1 + (r/R)
2)
2, avec R le rayon de rayon de la lentille.
[0054] On présente maintenant, en relation avec les
figures 1a et 1b (vues en perspective et en coupe respectivement), un premier mode de réalisation
particulier du système d'antenne selon l'invention 6. Dans un souci de simplification
de la figure 1a, les moyens de positionnement de la lentille par rapport à la source
sont représentés uniquement sur la figure 1b.
[0055] Dans ce mode de réalisation particulier, la lentille de type Œil de Poisson de Maxwell
1 comprend trois coquilles, dites coquille centrale 2, coquille intermédiaire 3 et
coquille externe 4.
[0056] Comme illustré sur la
figure 2 (vue de dessus), les rayons externes normalisés de ces coquilles 2 à 4 sont respectivement
: d
1, d
2 et d
3. Leurs épaisseurs radiales normalisées sont respectivement égales à : d
1, d
2 - d
1 et d
3 - d
2 au centième près. Leurs constantes diélectriques (permittivités diélectriques) sont
respectivement égales à : ε
1, ε
2 et ε
3.
[0057] Comme illustré sur la
figure 3, les inventeurs ont effectué un calcul d'optimisation des paramètres des trois coquilles
formant la lentille de type Œil de Poisson de Maxwell dans ce mode de réalisation
particulier de l'invention.
[0058] Tout d'abord la loi théorique de l'indice dans la lentille a été approchée par un
polynôme de degré 3 pour simplifier les calculs. Ainsi, il a été obtenu :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0005)
[0059] La courbe de ce polynôme est référencée 31 sur la figure 3. Elle se superpose parfaitement
à la courbe de la loi théorique.
[0060] Ensuite, l'optimisation des différentes coquilles (εi, di) revient à minimiser la
première fonction de coût suivante :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0006)
avec q = ∞ et où :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0007)
avec i représentant le numéro de la coquille concernée
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0008)
ε
r() est la distribution théorique de l'indice à l'intérieur de la lentille, et
dv est un élément de volume.
[0061] Il est à noter que cette première fonction de coût est originale du fait que l'optimisation
est faite sur le volume de la demi-sphère et non sur une vue en coupe 2D (marches
d'escalier).
[0062] Dans un mode de réalisation particulier de la lentille selon l'invention, après optimisation
avec la première fonction de coût et en choisissant N égal à trois à titre d'exemple,
les rayons externes normalisés sont respectivement égaux à : d
1 = 0,43, d
2 = 0,70 et d
3 = 1 au centième près, et les constantes diélectriques des coquilles centrale, intermédiaire
et externe sont respectivement égales à 3,57, 2,72 et 1,86 au centième près.
[0063] Il est clair que cette première fonction de coût peut être utilisée pour d'autres
valeurs de N (3 ≤ N ≤ 20).
[0064] Dans une variante, et en choisissant N égal à trois à titre d'exemple, on minimise
la seconde fonction de coût suivante :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0009)
où l'élément de volume est :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0010)
(
au 1
er ordre)
[0065] D'où cela revient donc à minimiser l'expression :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0012)
[0066] Les variables α, β et Υ sont représentées sur la figure 3.
[0067] Les inventeurs ont tout d'abord optimisé les rayons d
1, d
2 et d
3 en fixant les constantes diélectriques des trois coquilles à : ε
1 = 4, ε
2 = 2,5 et ε
3 = 1,5. Le résultat de cette optimisation est le suivant : d
1 = 0,33, d
2 = 0,65 et d
3 = 1. On utilise par exemple les matériaux commercialisés par la société Emerson &
Cuming, dont les noms sont :
- Eccostock K=4, pour εr = 4 ;
- Eccostock K=2.5, pour εr = 2,5 ;
- Eccostock K=1,5, pour εr = 1,5.
[0068] Puis, afin de rechercher d'autres solutions optimales avec constantes diélectriques
et rayons différents, plusieurs cas ont été distingués :
- une ou deux constantes diélectriques sont fixées et on optimise les rayons ;
- les constantes diélectriques sont toutes variables ainsi que les rayons.
[0069] Le tableau suivant résume les résultats obtenus (la dernière ligne de ce tableau
correspondant au cas optimal) :
Variables |
Permittivités |
Rayons normalisés d1 et d2 (avec d3 = 1) |
Rayons dénormalisés par rapport à R=12mm |
Erreur finale |
4, 2.5, 1.5 |
4, 2.5, 1.5 |
0.33, 0.65 |
3.96, 7.8 |
0.0929 |
4, ε2, ε3 |
4, 2.18, 1.24 |
0.37, 0.72 |
4.44, 8.64 |
0.0778 |
ε1, 2.5, ε3 |
3.2, 2.5, 1.28 |
0.43, 0.67 |
5.16, 8.04 |
0.0738 |
ε1, ε2, 1.5 |
2.95, 2.1, 1.5 |
0.51, 0.70 |
6.12, 8.4 |
0.0801 |
ε1, ε2, ε3 |
2.77, 1.81, 1.19 |
0.57, 0.79 |
6.84, 9.48 |
0.0592 |
[0070] Ces résultats sont très intéressants car ils permettent de voir qu'une bonne approche
de la loi théorique peut être obtenue par divers rayons et constantes diélectriques
pour les coquilles. En quelque sorte, la technique de réalisation est généralisée.
Bien sûr ces résultats ne sont pas exhaustifs car, il est tout à fait possible de
trouver d'autres solutions optimisées si une ou plusieurs autres constantes diélectriques
sont fixées au départ.
[0071] Un premier exemple de lentille de type Œil de Poisson de Maxwell selon l'invention
(après optimisation avec la seconde fonction de coût), conforme à la première ligne
du tableau ci-dessus, a été testé en terme de champ électrique et de densité de puissance.
Les rayons d
1, d
2 et d
3 sont respectivement de 4, 8 et 12 mm. Les constantes diélectriques sont respectivement
de 4, 2,5 et 1,5.
[0072] Les résultats pour ce premier test (lentille 1 illuminée par une onde plane) sont
représentés en terme de champ électrique (V/m) sur la
figure 4a, et de densité de puissance (VA/m) sur la
figure 4b. Sur la figure 4a, on voit que le champ est bien focalisé, sous la forme d'une tache
focale (et non pas d'un unique point focal), de l'autre côté de la lentille 1 par
rapport à l'onde plane. La figure 4b permet de voir que la focalisation se fait à
l'extérieur de la lentille 1, ce qui permet (comme expliqué en détail par la suite)
de disposer une source imprimée illuminant la lentille. La distance entre source et
lentille peut être optimisée pour obtenir les bonnes caractéristiques radioélectriques
voulues (gain, diagramme de rayonnement,..).
[0073] Un second exemple de lentille de type Œil de Poisson de Maxwell selon l'invention
(après optimisation avec la seconde fonction de coût), conforme à la dernière ligne
du tableau ci-dessus, a été testé en terme de champ électrique et de densité de puissance.
Les rayons d
1, d
2 et d
3 sont respectivement de 6,84, 9,48 et 12 mm. Les constantes diélectriques sont respectivement
de 2,77, 1,81 et 1,19.
[0074] Les résultats pour ce second test sont représentés en terme de champ électrique (V/m)
sur la
figure 5a, et de densité de puissance (VA/m) sur la
figure 5b. Sur la figure 5a, on voit que le champ est bien focalisé de l'autre côté de la lentille
1 par rapport à l'onde plane. La figure 5b permet de voir que la focalisation se fait
correctement et ceci juste sur la lentille 1.
[0075] Dans le premier mode de réalisation particulier du système d'antenne selon l'invention
6 illustré sur les figures 1a et 1b, la lentille 1 est associée à un réseau d'antennes
imprimé 5. Ce dernier est par exemple optimisé autour de 48,7 GHz.
[0076] Comme illustré sur la figure 1b, le système d'antenne selon l'invention comprend
en outre des moyens de positionnement de la lentille par rapport au réseau d'antennes
imprimé. Ces moyens de positionnement comprennent par exemple :
- un support (ou socle) 7, réalisé en matériau mousse (dont la permittivité diélectrique
avoisine celle de l'air) et dans lequel est encastrée la lentille 1 ;
- une semelle métallique 8 sur laquelle repose le réseau d'antennes imprimé 5 ;
- des cales 9a, 9b réalisées en matériau mousse et permettant de maintenir une distance
h entre la surface externe de la lentille 1 et les pastilles du réseau d'antennes
imprimé 5. La distance h est discutée en détail par la suite ; et
- des vis 10a, 10b d'assemblage du support 7, de la semelle métallique 8 et des cales
9a, 9b.
[0077] Comme illustré sur les
figures 6a, 6b et 6c (vues de dessus, de dessous et en coupe respectivement), afin d'obtenir les directivités
souhaitées, le réseau d'antennes imprimé 5 (c'est-à-dire la source d'excitation de
la lentille) est par exemple réalisé sous la forme d'une structure comprenant :
- une ligne d'alimentation 65 imprimée sur la face inférieure d'une première couche
de substrat 67 ;
- un plan de masse 69 avec fente 68, intercalé entre la première couche de substrat
67 et une deuxième couche de substrat 66 ;
- quatre pastilles (ou patchs) 61 à 64 imprimées sur la face supérieure de la seconde
couche de substrat 66.
[0078] Ce réseau d'antennes est par exemple réalisé sur un substrat céramique PTFE (RT Duroid
6006, ε
r =7.0 et épaisseur =254
µm).
[0079] Un exemple de structure complète 6 selon le premier mode de réalisation précité (association
du réseau d'antennes 5 ci-dessus avec la lentille « Œil de Poisson de Maxwell » 1
selon la première ligne du tableau ci-dessus) a été simulée avec le logiciel 3D CST
Microwave Studio (marque déposée) (basé sur la méthode des différences finies temporelles)
et ensuite des mesures ont été effectuées.
[0080] Plusieurs simulations de cet exemple de structure d'antenne 6 ont été effectuées
en changeant la distance h entre ces deux éléments afin de montrer l'importance de
ce paramètre. Il en ressort que la directivité peut être quasi stable sur la bande
de fréquences considérée si h est égale à 2,5 mm En effet, comme la distribution de
constante diélectrique n'est pas continue dans la lentille 1, le réseau source 5 peut
ne pas se trouver sur la lentille mais en être écarté d'une distance h sensiblement
égale à la distance à laquelle la focalisation de la lentille se fait à l'extérieur
de la lentille (voir ci-dessus la description des figures 4a, 4b, 5a et 5b). Ceci
permet d'optimiser la directivité sur la bande de fréquences considérée. Par exemple,
on peut souhaiter que la directivité de la structure soit la plus stable possible
entre 47,2 et 50,2 GHz (application communication satellitaire à haut débit).
[0081] Il est important de noter que selon la source utilisée (réseau, pastille unique ...)
et selon la constitution de la lentille (nombre de coquilles, rayons et constantes
diélectriques), la hauteur h entre la source et la lentille varie car la zone de focalisation
ne situe pas obligatoirement au même endroit.
[0082] Les mesures effectuées avec l'exemple précité de structure complète 6 montrent que
la présence de la lentille 1 ne dégrade pas l'adaptation obtenue avec le réseau d'antennes
5 seul. Elles montrent également que le gain maximum obtenu est de 16,4 dB autour
de 49 GHz. L'efficacité qui s'en déduit (45%) n'est due qu'aux pertes induites par
les matériaux utilisés (PTFE, cuivre, ...).
[0083] Maintenant, il est important de regarder l'efficacité de surface de cette antenne.
Par nature, les lentilles ont des rendements de surface assez limités du fait de leur
dimensions importantes. Pour calculer l'efficacité de surface de la lentille, il faut
considérer une ouverture rayonnante de la même dimension que la lentille, à savoir
24 mm, et calculer la directivité associée. Cette dernière est donnée par la formule
suivante :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0013)
où λ est la longueur d'onde dans le vide et d le diamètre de l'ouverture. Considérons
par exemple la fréquence centrale de la bande, soit 48,7 GHz. La directivité obtenue
avec une lentille de diamètre 24 mm est 21,7 dBi. Or la directivité calculée de la
lentille avec le logiciel de simulation 3D CST Microwave Studio est de 19,9 dBi à
la même fréquence. Ces résultats permettent de conclure à un rendement de surface
de 66 %. Ce résultat est très satisfaisant pour une lentille dans ces bandes de fréquences
élevées. Pour conclure, le rendement global de l'exemple précité de structure complète
6 est donc d'environ 30 % à la fréquence de 48,7 GHz.
[0084] On présente maintenant une variante de réalisation de la source de la lentille, c'est-à-dire
une alternative au réseau d'antennes imprimé discuté ci-dessus et illustré sur les
figures 6a et 6b.
[0085] Si le rendement de surface obtenu est très intéressant (66 %), le rendement dû aux
pertes (45 %) est lui plus faible. Or les pertes introduites le sont essentiellement
par le réseau imprimé qui sert de source à la lentille. La solution pour augmenter
le rendement global est donc d'utiliser un substrat très faibles pertes comme le quartz
par exemple ou bien de limiter les longueurs de ligne de l'arborescence du réseau.
Cette dernière remarque a amené les inventeurs à étudier une solution originale pour
la source de la lentille. En effet, ils ont décidé de n'utiliser qu'une seule pastille
imprimée pour alimenter la lentille. Cependant, dans ce cas, le diagramme de la source
est donc très large, ce qui implique des problèmes de débordement de signal (spill-over)
et de rayonnement arrière. De plus, la directivité globale est beaucoup plus faible
qu'avec un réseau de quatre éléments.
[0086] La solution à ce problème tient dans l'utilisation d'une seule pastille imprimée
sur air et alimentée par fente. Dans ce cas, les pertes diélectriques sont absentes
et la directivité de ce type de pastille est importante (9 - 10 dBi) du fait de la
très basse permittivité du substrat (air).
[0087] Les
figures 7a et 7b présentent une vue de dessous et une vue en coupe respectivement d'un premier mode
de réalisation d'une pastille imprimée sur air (non conformée, polarisation linéaire
verticale), pouvant être associée à une lentille de type Œil de Poisson de Maxwell
selon l'invention.
[0088] La pastille imprimée 70 est réalisée sous la forme d'une structure comprenant :
- une ligne d'alimentation 73 imprimée sur la face inférieure d'une première couche
de substrat 74 ;
- un plan de masse 75 avec fente 76, intercalé entre la première couche de substrat
74 et une deuxième couche de substrat 77 ;
- une cavité d'air 78 formée dans la deuxième couche de substrat 77 ;
- une troisième couche de substrat mousse 72 de très faible permittivité (1,45), utilisé
comme support de la pastille 71, de sorte que la pastille se trouve au-dessus de la
cavité d'air 78.
[0089] L'impédance d'entrée de cette pastille imprimée 70 a été simulée avec le logiciel
CST Microwave Studio, entre 40 et 55 GHz. Il résulte de cette simulation que la pastille
imprimée 70 est bien adaptée sur la bande considérée (47,2 GHz - 50,2 GHz). La directivité
obtenue est stable dans la bande de fréquence et égale à 9 dBi. Cette dernière est
forte du fait que la pastille est imprimée sur de l'air.
[0090] L'étape suivante a consisté à associer cette pastille imprimée 70 avec un exemple
de lentille inhomogène selon l'invention (celle de diamètre 24 mm). Le support de
la pastille imprimée possède ici une hauteur h de 1 mm car cette hauteur h entre pastille
et lentille permet d'obtenir une directivité intéressante pour l'ensemble et quasi
stable sur la bande de fréquences considérée.
[0091] La structure complète a été simulée sur CST. Les diagrammes de rayonnement calculés
à 48,7 GHz permettent de montrer l'effet très net de focalisation. En effet, les ouvertures
à mi-puissance obtenues sont respectivement de 23,1° et 19,1°. Le niveau des lobes
secondaire est satisfaisant, de l'ordre de - 18 dB par rapport au lobe principal.
Concernant la directivité, les valeurs obtenues entre 47 et 50 GHz sont comprises
entre 17,7 dBi et 18,4 dBi. La directivité est donc stable sur la bande d'intérêt.
La lentille excitée par une seule pastille imprimée est un dispositif très intéressant
car il permet d'obtenir de très bonnes caractéristiques en rayonnement (ouvertures,
lobes, directivité) comparativement à la solution comprenant un réseau de quatre sources.
De plus, les pertes dues au substrat de la source sont réduites du fait que les surfaces
imprimées sont moindres. Ceci permet d'accroître le rendement global de la structure,
ce qui était un des objectifs visés.
[0092] La pastille imprimée qui excite la lentille fixe le type de polarisation. Dans le
cas des figures 7a et 7b, la polarisation obtenue est linéaire verticale. D'autres
polarisations peuvent être envisagées.
[0093] Il est tout a fait possible d'obtenir une polarisation linéaire horizontale et même,
comme illustré sur la
figure 8, de créer une bipolarisation avec deux lignes d'alimentation 83a, 83b d'une même pastille
81. Chaque ligne d'alimentation excite la pastille 81 via une fente distincte 86a,
86b, les deux fentes étant orthogonales entre elles pour exciter deux modes orthogonaux.
[0094] Comme illustré sur la
figure 9, il est de la même façon tout a fait envisageable d'obtenir une polarisation circulaire.
Dans ce cas, la pastille 91 est presque carrée et deux fentes orthogonales 96a et
96b (fentes en croix) sont gravées dans le plan de masse et alimentée par une unique
ligne d'alimentation 93, ce qui permet de créer des modes déphasés de 90° à une fréquence
et ainsi de créer une polarisation circulaire.
[0095] La
figure 10 présente une vue en coupe d'un second mode de réalisation particulier d'un système
d'antenne selon l'invention, associant une lentille de type Œil de Poisson de Maxwell
selon l'invention 1 et un réseau d'antennes 106.
[0096] Dans ce second mode de réalisation, les moyens de positionnement de la lentille 1
par rapport au réseau d'antennes imprimé 106 comprennent :
- une coquille supplémentaire 101, possédant une forme épousant la surface externe de
la lentille 1, réalisée dans un substrat dont la permittivité diélectrique avoisine
celle de l'air, et qui est métallisable (de façon à pouvoir recevoir une ou plusieurs
pastilles rayonnantes) ;
- un support (ou socle) 102, réalisé en matériau mousse (dont la permittivité diélectrique
avoisine celle de l'air) et dans lequel est encastrée la lentille 1 entourée de la
coquille supplémentaire 101 ;
- une semelle métallique 103 ;
- des cales 104a, 104b réalisées en matériau mousse et permettant de maintenir une distance
déterminée (à ne pas confondre avec la hauteur h, comme expliqué ci-après) entre la
lentille 1 et la semelle métallique 8 ; et
- des vis 105a, 105b d'assemblage du support 102, de la semelle métallique 103 et des
cales 104a, 104b.
[0097] Le réseau d'antennes imprimé 106 est du type de celui présenté ci-dessus en relation
avec les figures 6a et 6b, mais s'en distingue en ce qu'au moins une partie de ce
réseau est conformée directement à la surface externe de la coquille supplémentaire
101.
[0098] Dans l'exemple illustré sur la figure 10, les pastilles 107, 108 sont conformées
à la surface externe de la coquille supplémentaire 101. Ainsi, c'est l'épaisseur de
la coquille supplémentaire 101 qui donne la hauteur h entre la lentille 1 et le réseau
d'antennes imprimé. Il est important de noter qu'étant donnée la taille très réduite
des pastilles par rapport au rayon de la demi-sphère constituant la lentille 1, la
courbure des pastilles métalliques est faible et ne modifie pas notablement les résultats
du cas plan.
[0099] Par ailleurs, le reste du réseau d'antennes (à savoir une couche de substrat 110
sur la face inférieur de laquelle est imprimée une ligne d'alimentation 109 et sur
la face supérieure de laquelle repose un plan de masse 111 avec fente 112) repose
sur la semelle métallique 103. On notera que l'espace empli d'air entre d'une part
les pastilles conformées 107, 108 et d'autre part le plan de masse 111 avec fente
112 joue le même rôle que la couche de substrat référencée 66 sur la figure 6c.
[0100] Dans une variante de réalisation (non illustrée), la totalité du réseau d'antennes
imprimé est conformé à la surface externe de la coquille supplémentaire 101.
[0101] Dans une autre variante du second mode de réalisation du système d'antenne selon
l'invention, la source associée à la lentille est une unique antenne imprimée sur
air, conformée au moins en partie à la surface externe de la coquille supplémentaire
101.
[0102] D'une façon générale, et quel que soit le mode de réalisation adopté (premier ou
second), le système de l'invention (association d'une lentille avec au moins une antenne
source) n'est pas liée à un type d'antenne particulier. En d'autres termes, ce système
peut être mis en oeuvre par exemple avec une ou plusieurs antennes imprimées (mono
ou multi couche), un ou plusieurs guides d'ondes, un ou plusieurs cornets, une ou
plusieurs antennes filaires, ... L'optimisation de la source permet d'optimiser le
diagramme de rayonnement de l'« antenne-lentille », et ainsi de jouer sur la directivité,
le niveau des lobes secondaires et l'ouverture à -3dB. Notamment, la ou les pastilles
ne sont pas obligatoirement excitées par fente(s), mais peuvent être excitées directement
par une ou plusieurs lignes d'alimentation.
[0103] Optionnellement, le système d'antenne selon l'invention comprend en outre des moyens
de décentrage de la source (par exemple un réseau d'antennes imprimé ou une unique
pastille imprimée sur air) par rapport à l'axe de la lentille, permettant à la source
d'occuper successivement au moins deux positions différentes comprises dans la tache
focale. Ceci permet un balayage, sur un petit secteur angulaire, du faisceau focalisé
à la sortie de la lentille. Ce balayage permet l'obtention de diagrammes multifaisceaux
ou le dépointage du faisceau.
[0104] On rappelle que la lentille de l'invention, quel que soit son mode de réalisation,
possède une tache focale du fait que la distribution d'indice obtenue avec les N coquilles
concentriques est discrète. Cette tache focale est située à l'extérieur de la lentille
et à une distance h déterminée de la lentille.Les moyens de décentrage sont par exemple
réalisés sous forme mécanique (tout moyen permettant un déplacement physique de la
source par rapport à la lentille) ou sous forme électronique (déplacement du faisceau
de la source par commutation entre des éléments d'un réseau d'antennes, de type antenne
intelligente).
[0105] Le déplacement physique de la source par rapport à la lentille est réalisé par un
mouvement de rotation ou de translation de la source par rapport à la lentille.
[0106] On rappelle que théoriquement la lentille dite de l'oeil de Poisson de Maxwell ne
possède qu'un seul point focal et ne permet pas de dépointer le faisceau ou d'obtenir
des diagrammes multifaisceaux. Cependant, comme la loi de l'indice dans la lentille
réalisée selon l'invention est discrète, c'est en fait une tache focale qui est obtenue
(voir figures 4a et 5a). Le fait qu'il y ait une tache focale permet de bouger la
source sous la lentille et d'obtenir ainsi un dépointage du faisceau ou un diagramme
multifaisceaux.
[0107] Cette innovation supplémentaire apportée par la lentille de l'invention a été testée
par simulation. La source a ainsi été bougée de quelques mm et ceci dans les deux
directions.
[0108] Pour cette simulation, la source utilisée est de nouveau le réseau d'antennes imprimé
à quatre éléments (voir figures 6a et 6b). L'idée est donc de changer la position
de cette source sous la lentille afin de voir si le diagramme de rayonnement de l'ensemble
associant la source et la lentille peut par exemple dépointer sur un certain secteur
angulaire. Les contraintes sont de conserver un niveau de lobes secondaires assez
faible et une directivité suffisante. Plusieurs déplacements de la source par rapport
à la lentille ont été considérés (d = 1, 2 ou 3 mm) et ces cas ont été simulés. Le
cas où le réseau est décalé de 2mm par rapport à l'axe de la lentille est présenté
ci-après. Les résultats de simulation sont très encourageants puisque le faisceau
dépointe d'environ 10° à 47.2 GHz. Le niveau des lobes secondaires reste très satisfaisant
(- 20 dB) et la directivité est de 18.5 dBi.
[0109] Des simulations complémentaires ont consister à dépointer le faisceau dans les deux
axes. Pour cela, on change la position de la source sous la lentille suivant les deux
directions x et y. On a ainsi bougé la source de 2 et 3 mm respectivement selon les
deux axes. Le diagramme de rayonnement obtenu montre bien que le faisceau est dépointé
suivant les deux plans.
[0110] Ces résultats sont très satisfaisants car ils démontrent la faisabilité d'une antenne
à dépointage de faisceau voire multifaisceaux basée sur une lentille de type Œil de
Poisson de Maxwell et donc un réduction de taille importante par rapport à la lentille
de Lüneburg par exemple qui permet également cette fonctionnalité.
[0111] La structure d'antenne selon l'invention peut par exemple être utilisée dans la réception
par satellite (bande 12 - 14 GHz). En effet, lorsqu'un client veut réceptionner deux
satellites différents, actuellement deux sources commutables éclairant la parabole
sont nécessaires. La solution de l'invention permet de n'avoir qu'une source (lentille
éclairée par un réseau d'antennes imprimé par exemple) dont le diagramme peut dépointer
afin de viser les deux satellites.
[0112] La structure d'antenne selon la présente invention (association d'au moins une antenne
source avec une lentille Œil de Poisson de Maxwell) peut également permettre d'obtenir
facilement des diagrammes multifaisceaux en changeant la position de la source par
rapport à l'axe de la lentille. Cet aspect est particulièrement intéressant car de
nombreuses applications peuvent nécessiter l'utilisation d'antennes multifaisceaux
: radars anti-collision pour automobiles (77 GHz), communications indoor (60 GHz),
réception télévision par satellites, communications spatiales à haut débit...
1. Système d'antenne (6), comprenant :
- au moins une antenne source (5 ; 70 ; 106) ;
- une lentille inhomogène à gradient d'indice (1), de type Œil de Poisson de Maxwell,
réalisée sous la forme d'une demi-sphère, et comprenant N coquilles concentriques
(2, 3, 4) en forme de demi-sphère, de constantes diélectriques discrètes différentes
et imbriquées entre elles sans espace vide entre deux coquilles successives, avec
3 ≤ N ≤ 20, les constantes diélectriques discrètes des N coquilles définissant une
distribution discrète approchant la distribution théorique de l'indice à l'intérieur
de la lentille, ladite lentille possédant une tache focale du fait que la distribution
d'indice obtenue avec lesdites coquilles concentriques est discrète, ladite tache
focale étant située à l'extérieur de la lentille et à une distance h déterminée de
la lentille ; caractérisé en ce qu'il comprend:
- des moyens de décentrage de ladite au moins une antenne source par rapport à l'axe
de la lentille, permettant à ladite au moins une antenne source d'occuper successivement
au moins deux positions différentes comprises dans ladite tache focale, afin de permettre
un balayage, sur un secteur angulaire, du faisceau focalisé à la sortie de la lentille.
2. Système selon la revendication 1,
caractérisé en ce que les N coquilles possèdent des constantes diélectriques discrètes ε
1, ε
2...ε
N et des rayons externes normalisés d
1, d
2 ...d
N, avec d
N=1, tels qu'ils minimisent la fonction suivante :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0014)
avec
q = ∞ et où :
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0015)
avec i représentant le numéro de la coquille concernée
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0016)
ε
r() est la distribution théorique de l'indice à l'intérieur de la lentille, et
dv est un élément de volume.
3. Système selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la lentille comprend trois coquilles, dites coquille centrale (2), coquille intermédiaire
(3) et coquille externe (4), dont les rayons externes normalisés sont respectivement
: d1, d2 et d3, et dont les épaisseurs radiales normalisées sont respectivement égales à : d1, d2 - d1 et d3 - d2 au centième près.
4. Système selon la revendication 3, caractérisé en ce que les rayons externes normalisés sont respectivement égaux à : d1 = 0,43, d2 = 0,70 et d3 = 1 au centième près, et en ce que les constantes diélectriques des coquilles centrale, intermédiaire et externe sont
respectivement égales à 3,57, 2,72 et 1,86 au centième près.
5. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4,
caractérisé en ce que ladite au moins une antenne source appartient au groupe comprenant :
- des antennes imprimées ;
- des guides d'ondes ;
- des cornets ; et
- des antennes filaires.
6. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de positionnement, permettant de placer ladite au moins une
antenne source à ladite distance h de la lentille (1), et dans une position comprise
dans ladite tache focale.
7. Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdits moyens de positionnement comprennent au moins une cale (9a, 9b) réalisée
dans un matériau diélectrique dont la permittivité diélectrique avoisine celle de
l'air et permettant de positionner la lentille (1) par rapport à ladite au moins une
antenne source (5).
8. Système selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdits moyens de positionnement comprennent une coquille supplémentaire (101), dont
la permittivité diélectrique avoisine celle de l'air, possédant une forme épousant
la surface externe de la lentille, et au moins une partie de ladite antenne source
(106) étant conformée directement à la surface externe de ladite coquille supplémentaire.
9. Système selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend une unique antenne source (70), qui est une antenne imprimée sur air et
alimentée par fente.
10. Application du système d'antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 au
dépointage du faisceau à la sortie de la lentille.
11. Application du système d'antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 à
l'obtention d'un diagramme multifaisceaux.
1. Antennensystem (6), umfassend:
- mindestens eine Quellenantenne (5; 70; 106);
- eine inhomogene Gradientenindexlinse (1) vom Typ Maxwellsches Fischauge, hergestellt
in Form einer Halbkugel, die N halbkugelförmige konzentrische Schalen (2, 3, 4) mit
unterschiedlichen diskreten Dielektrizitätskonstanten umfasst, die ohne Hohlraum zwischen
zwei aufeinanderfolgenden Schalen ineinandergesetzt sind, wobei 3 ≤ N ≤ 20, wobei
die diskreten Dielektrizitätskonstanten der N Schalen eine diskrete Verteilung definieren,
die sich der theoretischen Indexverteilung innerhalb der Linse annähert, wobei die
Linse einen Brennpunkt aufweist, weil die mit den konzentrischen Schalen erzielte
Indexverteilung diskret ist, wobei sich der Brennpunkt außerhalb der Linse und in
einem vorbestimmten Abstand h von der Linse befindet;
dadurch gekennzeichnet, dass es umfasst:
- Mittel zum Dezentrieren der mindestens einen Quellenantenne in Bezug auf die Achse
der Linse, wodurch die mindestens eine Quellenantenne nacheinander mindestens zwei
verschiedene Positionen in dem Brennpunkt einnehmen kann, um ein Abtasten über einen
Winkelbereich des an einem Ausgang der Linse fokussierten Strahls zu ermöglichen.
2. System nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass die N Schalen diskrete Dielektrizitätskonstanten ε
1, ε
2...ε
N und standardisierte äußere Radien d
1, d
2...d
N mit d
N=1 aufweisen, so dass sie die folgende Funktion minimieren:
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0017)
mit
q = ∞ und wobei:
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0018)
wobei i für die Nummer der jeweiligen Schale steht
![](https://data.epo.org/publication-server/image?imagePath=2019/15/DOC/EPNWB1/EP06764069NWB1/imgb0019)
ε
r() die theoretische Indexverteilung innerhalb der Linse ist und
dv ein Volumenelement ist.
3. System nach einem der Ansprüche 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Linse drei Schalen umfasst, genannt zentrale Schale (2), dazwischen liegende
Schale (3) und äußere Schale (4), deren standardisierte äußere Radien jeweils: d1, d2 und d3 sind und deren standardisierte radiale Dicken jeweils gleich: d1, d2 - d1 und d3 - d2 auf das Hundertstel genau sind.
4. System nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die standardisierten äußeren Radien jeweils gleich: d1 = 0,43, d2 = 0,70 und d3 = 1 auf das Hundertstel genau sind, und dadurch, dass die Dielektrizitätskonstanten
der zentralen, dazwischen liegenden und äußeren Schalen jeweils aufs Hundertstel genau
3,57, 2,72 bzw. 1,86 betragen.
5. System nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet, dass die mindestens eine Quellenantenne zur Gruppe gehört, umfassend:
- gedruckte Antennen;
- Wellenleiter;
- Hornantennen; und
- Drahtantennen.
6. System nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass es Positionierungsmittel umfasst, die es ermöglichen, die mindestens eine Quellenantenne
im Abstand h von der Linse (1) und in einer Position anzuordnen, die in dem Brennpunkt
enthalten ist.
7. System nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Positionierungsmittel mindestens einen Abstandshalter (9a, 9b) umfassen, der
aus einem dielektrischen Material hergestellt ist, dessen dielektrische Leitfähigkeit
der von Luft nahe kommt und es ermöglicht, die Linse (1) in Bezug auf die mindestens
eine Quellenantenne (5) zu positionieren.
8. System nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Positionierungsmittel eine zusätzliche Schale (101) umfassen, deren dielektrische
Leitfähigkeit der von Luft nahe kommt und die eine Form aufweist, die an die äußere
Oberfläche der Linse angepasst ist, und wobei mindestens ein Teil der Quellenantenne
(106) direkt an die äußere Oberfläche dieser zusätzlichen Schale angeformt ist.
9. System nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass es eine einzige Quellenantenne (70) umfasst, bei der es sich um eine schlitzgespeiste
gedruckte Luftantenne handelt.
10. Anwendung des Antennensystems nach einem der Ansprüche 1 bis 9 zum Ablenken des Strahls
am Ausgang der Linse.
11. Anwendung des Antennensystems nach einem der Ansprüche 1 bis 9 zum Erhalten eines
Mehrstrahldiagramms.