TURBINENSCHAUFEL EINES TURBINEN-LAUFSCHAUFELKRANZES

Beschreibung

[0001] Die Erfindung betrifft eine Turbinenschaufel eines Turbinen-Laufschaufelkranzes gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

[0002] Es ist bekannt, die Turbinenschaufeln einer Gasturbine zu kühlen. Zur Kühlung der Turbinenschaufeln weisen diese interne Kühlluftkanäle auf, die mit Luft beaufschlagt werden. Dabei wirkt im Betrieb der Gasturbine auf das Kühlmedium die Corioliskraft. Da eine Turbinenschaufel eine Drehrichtung in Richtung der Saugseite aufweist, wird das Kühlmedium durch die Corioliskraft in Richtung der Druckseite abgelenkt. Dies führt dazu, dass das Kühlmedium unterschiedliche Wandbereiche des Kühlluftkanals in unterschiedlichem Maße kühlt. Die damit einhergehende Inhomogenität der Kühlung reduziert deren Effektivität und kann thermische Spannungen im Material induzieren.

[0003] Die EP 1 688 587 A2 beschreibt eine gattungsgemäße Turbinenschaufel, bei der im Schaufelfuß ein Kühlluftkanal ausgebildet ist, der Kühlluft in die Turbinenschaufel transportiert.

[0004] Aus der US 2007/020100 A1 ist eine Turbinenschaufel bekannt, bei der im Schaufelfuß ein Kühlluftkanal für Kühlluft ausgebildet ist, der zur Druckseite und zur Saugseite hin symmetrisch ausgebildet ist und sich dabei zu einem Maximum erweitert. Das Kühlmedium wird zu beiden Seiten abgelenkt.

[0005] Die US 2010/290920 A1 beschreibt eine Turbinenschaufel, die im Bereich des Schaufelfußes einen Kühlluftkanal ausbildet. Der Kühlluftkanal weist einen ersten, sich erweiternden Teilabschnitt und einen zweiten, sich verengenden Teilabschnitt auf, wobei das Kühlmedium in dem zweiten Teilabschnitt mit einer Richtungskomponente in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel beschleunigt wird. Der erste Teilabschnitt des Kühlluftkanals ist dabei symmetrisch ausgebildet.

[0006] Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, eine Turbinenschaufel bereitzustellen, in der ein Kühlmedium eine verbesserte Kühlung ermöglicht.

[0007] Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch eine Turbinenschaufel mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.

[0008] Danach sieht die Erfindung vor, dass ein Kühlluftkanal einer Turbinenschaufel in mindestens einem Abschnitt einen Verlauf derart aufweist, dass seine Querschnittsfläche sich in Strömungsrichtung des Kühlmediums in einem ersten, sich erweiternden Teilabschnitt bis zu einem Maximum vergrößert, sich anschließend in einem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt hinter dem Maximum wieder reduziert und dabei das Kühlmedium in dem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt mit einer Richtungskomponente in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel beschleunigt wird. Dabei ist vorgesehen, dass der Kühlluftkanal im Bereich des Maximums eine Ausbuchtung in Richtung der Druckseite bildet, wobei das Kühlmedium in dem ersten Teilabschnitt in Richtung der Druckseite und in dem zweiten Teilabschnitt in Richtung der Saugseite abgelenkt wird.

[0009] Die vorliegende Erfindung beruht auf dem Gedanken, das Kühlmedium in dem ersten, sich erweiternden Teilabschnitt erst zu verzögern und anschließend in dem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt zu beschleunigen und dabei den Kühlluftkanal derart zu formen, dass das Kühlmedium bei der Beschleunigung, die es im sich verengenden zweiten Teilabschnitt erfährt, in Richtung der Saugseite der Turbinenscheibe abgelenkt wird. Hierdurch wird die Wirkung der Corioliskraft, die das Kühlmedium während der Rotation der Turbinenschaufel in Richtung der Druckseite beschleunigt, zumindest teilweise kompensiert. Das Kühlmedium kann dadurch verbessert im Kühlluftkanal strömen, wobei gleichwohl der Wärmeübergang über alle Wände des Kühlluftkanals vergleichmäßigt wird. Als Ergebnis liegt eine homogenere Temperaturverteilung und verbesserte Kühlung der Turbinenschaufel vor.

[0010] Durch die homogenere Temperaturverteilung werden darüber hinaus thermisch induzierte Spannungen im Material der Turbinenscheibe reduziert.

[0011] Zur Beschleunigung des Kühlmediums in dem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt mit einer Richtungskomponente in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel ist der Kühlluftkanal dabei derart geformt, dass er im Bereich des Maximums eine Ausbuchtung in Richtung der Druckseite bildet, d.h. nur in Richtung der Druckseite oder stärker in Richtung der Druckseite als in Richtung der Saugseite ausgebuchtet ist. Diese Formgebung des ersten Teilabschnitts bewirkt, dass das Kühlmedium im ersten Teilabschnitt in Richtung der Druckseite geführt und dadurch im zweiten Teilabschnitt effektiv in Richtung der Saugseite beschleunigt bzw. abgelenkt werden kann.

[0012] Die Erfindung führt zu einer Ausbuchtung des Kühlluftkanals, welche durch die sich erweiternden und verengenden Teilabschnitte entsteht.

[0013] Die vorliegende Erfindung wird bezogen auf ein zylindrisches Koordinatensystem beschrieben, das die Koordinaten x, r und ϕ aufweist. Dabei gibt x die axiale Richtung, r die radiale Richtung und ϕ den Winkel in Umfangsrichtung an. Die axiale Richtung ist in der Regel identisch mit der Maschinenachse einer Gasturbine bzw. eines TurbofanTriebwerks, in der die Erfindung realisiert ist. Von der x-Achse ausgehend zeigt die radiale Richtung radial nach außen. Begriffe wie "vor", "hinter", "vordere" und "hintere" beziehen sich auf die axiale Richtung bzw. die Strömungsrichtung in der Gasturbine oder des hier beschriebenen Kühlluftkanals. Die Bezeichnung "vor" bedeutet somit "stromaufwärts" und die Bezeichnung "hinter" bedeutet "stromabwärts". Begriffe wie "äußere" oder "innere" beziehen sich auf die radiale Richtung.

[0014] Der geometrische Verlauf eines Kühlluftkanals wird hierin zweckmäßigerweise über seine Mittellinie beschrieben, welche die Verbindungslinie aller geometrischen Mittelpunkte (Flächenschwerpunkte) der Querschnittsflächen des Kühlluftkanals darstellt. Eine für die Strömung repräsentative Querschnittsfläche des Kühlluftkanals ist dabei so definiert, dass die Mittellinie des Kühlluftkanals die Ebene der Querschnittsfläche stets senkrecht durchstößt. Mit anderen Worten entspricht also der Normalvektor einer solchen Querschnittsfläche dem Tangentenvektor an die Mittellinie im geometrischen Mittelpunkt (Flächenschwerpunkt) der jeweiligen Querschnittsfläche.

[0015] Der Kühlluftkanal weist am Anfang des sich erweiternden Teilabschnitts eine erste Querschnittsfläche A1, am Ende des sich verengenden Teilabschnitts eine zweite Querschnittsfläche A2 und am Maximum eine dritte Querschnittsfläche A3 auf.

[0016] Für das Verhältnis von erster Querschnittsfläche A1 und dritter Querschnittsfläche A3 gilt gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung: 1 < A3/A1 ≤ 5. Das Verhältnis von maximaler Querschnittsfläche zur Querschnittsfläche am Anfang des ersten Teilabschnitts soll gemäß dieser Ausgestaltung der Erfindung somit kleinergleich 5 sein. Die Querschnittsfläche soll sich im ersten Teilbereich um maximal den Faktor 5 vergrößern, um eine zu starke Verzögerung der Strömung des Kühlluftmediums zu vermeiden.

[0017] Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass für das Verhältnis von erster Querschnittsfläche A1, zweiter Querschnittsfläche A2 und dritter Querschnittsfläche A3 gilt: A1 < A2 < A3. Mathematisch kann dies auch durch die Beziehung ausgedrückt werden: A3/A1 > A3/A2. Die (zweite) Querschnittsfläche am Ende des zweiten, sich verjüngenden Teilbereichs ist also größer als die (erste) Querschnittsfläche am Anfang des ersten, sich erweiternden Teilbereichs. Beide diese Querschnitte sind kleiner als der maximale Querschnitt am Übergang vom ersten Teilbereich zum zweiten Teilbereich. Dabei ist zu beachten, dass das Kühlmedium im zweiten Teilabschnitt zusätzlich eine Beschleunigungs- und Richtungskomponente in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel erfährt.

[0018] Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der Kühlluftkanal über den ersten, sich erweiternden Teilabschnitt einen maximalen Grad an Divergenz nicht überschreitet. Ähnlich einer Öffnungswinkeldefinition für Diffusoren wird hier zweckmäßigerweise der Zuwachs der Querschnittsfläche des Kühlluftkanals im ersten Teilabschnitt auf die Länge des Strömungsweges in Selbigen bezogen, so dass dieses Verhältnis den Grad an Divergenz im ersten Teilabschnitt beschreibt. Dabei ist im Sinne der vorliegenden Erfindung dieses Verhältnis definiert als

[0019] Hierin beschreibt die Größe s die Länge des Kühlluftkanals entlang seiner Mittellinie im ersten Teilabschnitt und die bereits zuvor genannten Größen A1 und A3 die Querschnittsflächen des Kühlluftkanals zu Beginn und respektive zum Ende des ersten Teilabschnitts.

[0020] Das so definierte Verhältnis, das den Grad an Divergenz im sich erweiternden Teilabschnitt angibt, liegt somit bei maximal 6. Gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung liegt das genannte Verhältnis im Bereich zwischen 1,25 und 6 und insbesondere im Bereich zwischen 1,25 und 2:

[0021] Die Ausgestaltung des Kühlluftkanals kann rotationssymmetrisch oder rotations-asymmetrisch bezüglich seiner Mittellinie sein.

[0022] Eine Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der Kühlluftkanal im Bereich des ersten Teilabschnittes eine Rotations-Asymmetrie bezüglich seiner Mittellinie aufweist, die Kanalaufweitung also eine Vorzugsrichtung hat.

[0023] Weiter kann vorgesehen sein, dass die Aufweitung des Kühlluftkanals alleinig oder stärker in Richtung der Druckseite der Beschaufelung erfolgt. Somit ist bei dieser Erfindungsvariante die Divergenz im ersten Teilabschnitt in Richtung der Druckseite der Schaufel größer als die Divergenz in Richtung der Saugseite. Die erfindungsgemäße Ausbuchtung des Kühlluftkanals erfolgt mit anderen Worten in Richtung der Druckseite. Hierdurch kann das Kühlmedium in zweiten Teilabschnitt effektiver in Richtung der Saugseite beschleunigt werden. Eine Divergenz im ersten Teilabschnitt, die in Richtung der Druckseite der Schaufel größer als in Richtung der Saugseite, geht damit einher, dass die Mittellinie des Kühlluftkanals im ersten Teilabschnitt eine Richtungskomponente in Richtung der Druckseite der Turbinenschaufel aufweist bzw. in Richtung der Druckseite geneigt ist.

[0024] Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der Kühlluftkanal im sich verengenden Teilabschnitt einen Umlenkwinkel δ aufweist, der kleiner als 175° ist und beispielsweise im Bereich zwischen 110° und 170°, insbesondere im Bereich zwischen 140° und 170° liegt. Der Umlenkwinkel gibt dabei den Grad an Umlenkung des Kühlluftkanals im zweiten Teilabschnitt an. Genauer ist δ als jener Winkel definiert, der sich zwischen den beiden Vektoren A3A1 und A3A2 aufspannt. Beide Vektoren beschreiben jeweils die direkt Verbindungslinie zwischen den geometrischen Mittelpunkten (Flächenschwerpunkten) der Querschnittsflächen A3 und A2 bzw. A3 und A1. Diese Definition gibt somit den mittleren Umlenkwinkel des Kühlluftkanals über beide Teilabschnitte, in Richtung der Saugseite an.

[0025] Die Erfindung sieht ferner vor, dass zur Beschleunigung des Kühlmediums in dem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt mit einer Richtungskomponente in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel der Kühlluftkanal derart geformt ist, dass die Mittellinie des Kühlluftkanals in dem sich verengenden Teilabschnitt eine Richtungskomponente in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel aufweist.

[0026] Dagegen ist der erste, sich erweiternde Teilabschnitt gemäß der Erfindung derart geformt, dass die Mittellinie des Kühlluftkanals im ersten Teilabschnitt eine Richtungskomponente in Richtung der Druckseite der Turbinenschaufel aufweist.

[0027] Ein Anfang eines ersten, sich erweiternden Teilabschnitts soll im Sinne der vorliegenden Erfindung dann vorliegen, wenn der Kühlluftkanal stromaufwärts eines solchen Anfangs einen konstanten Querschnittsflächenverlauf aufweist, einen konvergenten Verlauf aufweist oder einen divergenten Verlauf aufweist, der so geringfügig ist, dass sich die Querschnittsfläche entlang der Mittellinie des Kühlluftkanals stromaufwärts des betrachteten Anfangs des ersten Teilabschnitts nur geringfügig vergrößert. Eine nur geringfügige Vergrößerung im Sinne der vorliegenden Erfindung liegt dabei dann vor, wenn der Grad der Divergenz des Kühlluftkanals

kleiner als 1.25 ist, also

gilt. Mit anderen Worten, liegt eine geringfügige Vergrößerung dann vor, wenn in einem beliebig kleinen Längsabschnitt der Länge s die Querschnittsfläche um einen Betrag ΔA < (1.25 · s)² zunimmt.

[0028] Der betrachtete Kühlluftkanal kann grundsätzlich an beliebiger Stelle in der Turbinenschaufel eine erfindungsgemäße Ausgestaltung zur Beschleunigung des Kühlmediums in Richtung der Saugseite aufweisen. In besonders effektiver Weise ist eine solche Ausgestaltung in einem Abschnitt des Kühlluftkanals vorgesehen, in dem das Kühlmedium sich primär in radialer Richtung bewegt und bevor sich der Kühlluftkanal in eine Vielzahl kleinerer Kühlkanäle verzweigt. Dementsprechend sieht eine Ausgestaltung der Erfindung vor, dass die Turbinenschaufel einen Schaufelfuß aufweist, der dazu vorgesehen und geeignet ist, in einer Schaufelfußaufnahme einer Turbinenscheibe angeordnet zu sein, wobei der erste sich erweiternde Teilabschnitt und der zweite sich verengenden Teilabschnitt in einem Abschnitt des Kühlluftkanals ausgebildet sind, der im Schaufelfuß angeordnet ist.

[0029] Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass die Querschnittsfläche des zweiten, sich verengenden Teilabschnitts hinter dem Maximum sukzessive und ohne einen Sprung abnimmt.

[0030] Ein Verfahren zum Transportieren eines Kühlmediums in einer Turbinenschaufel eines Turbinen-Laufschaufelkranzes sieht vor, dass das Kühlmedium in einem ersten Teilabschnitt des Kühlluftkanals verzögert und anschließend in einem sich daran anschließenden zweiten Teilabschnitt mit einer Richtungskomponente in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel beschleunigt wird.

[0031] Dabei wird das Kühlmedium derart geführt, dass es in dem ersten Teilabschnitt zunächst eine Richtungskomponente in Richtung der Druckseite und im zweiten Teilabschnitt eine Richtungskomponente in Richtung der Saugseite erfährt und somit in Richtung der Saugseite umgeleitet wird. Durch das Führen des Kühlmediums zunächst in Richtung der Druckseite wird eine Umleitung in Richtung der Saugseite im zweiten Teilbereich erleichtert.

[0032] Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die Figuren der Zeichnung anhand mehrerer Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen:

Figur 1

eine vereinfachte schematische Schnittdarstellung eines Turbofantriebwerks, in dem die vorliegende Erfindung realisierbar ist;

Figur 2

ein Negativmodell einer Turbinenschaufel unter Darstellung der in der Turbinenschaufel realisierten Kühlluftkanäle;

Figur 3

die Außenkonturen einer Turbinenschaufel in einer Ansicht von vorne unter zusätzlicher Darstellung der Kühlluftkanäle gemäß der Figur 2;

Figur 4

die Turbinenschaufel der Figur 3 in einer Seitenansicht auf die Druckseite;

Figur 5

den Schaufelfuß der Turbinenschaufel der Figuren 3 und 4 in einer Ansicht schräg von vorne;

Figur 6

schematisch den Verlauf eines im Schaufelfuß ausgebildeten Kühlluftkanals, dessen Querschnittsfläche sich in Strömungsrichtung des Kühlmediums in einem ersten Teilabschnitt vergrößert und anschließend in einem zweiten Teilabschnitt reduziert, wobei das Kühlmedium in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel beschleunigt wird;

Figur 7

eine Querschnittsansicht eines Schaufelfußes gemäß der Figur 5 in einer Ebene senkrecht zur axialen Richtung, wobei der Schaufelfuß einen Kühlluftkanals ausbildet, dessen Querschnittsfläche sich entsprechend der Figur 6 in Strömungsrichtung des Kühlmediums in einem ersten Teilabschnitt vergrößert und in einem zweiten Teilabschnitt reduziert;

Figur 8

eine Querschnittsansicht des Schaufelfußes der Figur 7 in einer Ebene senkrecht zur radialen Richtung in einer radialen Höhe, die dem Ende des zweiten Teilabschnitts entspricht;

Figur 9

eine Querschnittsansicht des Schaufelfußes der Figur 7 in einer Ebene senkrecht zur radialen Richtung in einer radialen Höhe, die dem Ende des ersten Teilabschnitts entspricht; und

Figur 10

eine Querschnittsansicht des Schaufelfußes der Figur 7 in einer Ebene senkrecht zur radialen Richtung in einer radialen Höhe, die dem Anfang des ersten Teilabschnitts entspricht.

[0033] Die Figur 1 zeigt schematisch ein Turbofantriebwerk 100, das eine Fanstufe mit einem Fan 10 als Niederdruckverdichter, einen Mitteldruckverdichter 20, einen Hochdruckverdichter 30, eine Brennkammer 40, eine Hochdruckturbine 50, eine Mitteldruckturbine 60 und eine Niederdruckturbine 70 aufweist.

[0034] Der Mitteldruckverdichter 20 und der Hochdruckverdichter 30 weisen jeweils eine Mehrzahl von Verdichterstufen auf, die jeweils eine Rotorstufe und eine Statorstufe umfassen. Das Turbofantriebwerk 100 der Figur 1 weist des Weiteren drei separate Wellen auf, eine Niederdruckwelle 81, die die Niederdruckturbine 70 mit dem Fan 10 verbindet, eine Mitteldruckwelle 82, die die Mitteldruckturbine 60 mit dem Mitteldruckverdichter 20 verbindet und eine Hochdruckwelle 83, die die Hochdruckturbine 50 mit dem Hochdruckverdichter 30 verbindet. Dies ist jedoch lediglich beispielhaft zu verstehen. Wenn das Turbofantriebwerk beispielsweise keinen Mitteldruckverdichter und keine Mitteldruckturbine besitzt, sind nur eine Niederdruckwelle und eine Hochdruckwelle vorhanden.

[0035] Das Turbofantriebwerk 100 weist eine Triebwerksgondel 1 auf, die eine Einlauflippe 14 umfasst und innenseitig einen Triebwerkseinlauf 11 ausbildet, der einströmende Luft dem Fan 10 zuführt. Der Fan 10 weist eine Mehrzahl von Fan-Schaufeln 101 auf, die mit einer Fan-Scheibe 102 verbunden sind. Der Annulus der Fan-Scheibe 102 bildet dabei die radial innere Begrenzung des Strömungspfads durch den Fan 10. Radial außen wird der Strömungspfad durch ein Fangehäuse 2 begrenzt. Stromaufwärts der Fan-Scheibe 102 ist ein Nasenkonus 103 angeordnet.

[0036] Hinter dem Fan 10 bildet das Turbofantriebwerk 100 einen Sekundärstromkanal 4 und einen Primärstromkanal 5 aus. Der Primärstromkanal 5 führt durch das Kerntriebwerk (Gasturbine), das den Mitteldruckverdichter 20, den Hochdruckverdichter 30, die Brennkammer 40, die Hochdruckturbine 50, die Mitteldruckturbine 60 und die Niederdruckturbine 70 umfasst. Dabei sind der Mitteldruckverdichter 20 und der Hochdruckverdichter 30 von einem Umfangsgehäuse 29 umgeben, dass innenseitig eine Ringraumfläche bildet, die den Primärstromkanal 5 radial außen begrenzt. Radial innen ist der Primärstromkanal 5 durch entsprechende Kranzoberflächen der Rotoren und Statoren der jeweiligen Verdichterstufen bzw. durch die Nabe oder mit der Nabe verbundene Elemente der entsprechenden Antriebswelle begrenzt.

[0037] Im Betrieb des Turbofantriebwerks 100 durchströmt ein Primärstrom den Primärstromkanal 5, der auch als Hauptströmungskanal bezeichnet wird. Der Sekundärstromkanal 4, auch als Nebenstromkanal oder Bypass-Kanal bezeichnet leitet im Betrieb des Turbofantriebwerks 100 vom Fan 10 angesaugte Luft am Kerntriebwerk vorbei.

[0038] Die beschriebenen Komponenten besitzen eine gemeinsame Rotations- bzw. Maschinenachse 90. Die Rotationsachse 90 definiert eine axiale Richtung des Turbofantriebwerks. Eine radiale Richtung des Turbofantriebwerks verläuft senkrecht zur axialen Richtung.

[0039] Im Kontext der vorliegenden Erfindung ist die Ausgestaltung der Turbinenschaufeln, insbesondere der Turbinenschaufeln der Hochdruckturbine 50 von Bedeutung. Die Prinzipien der vorliegenden Erfindung sind jedoch ebenso auf Turbinenschaufeln anderer Turbinenstufen anwendbar.

[0040] Die im Rahmen der Erfindung betrachteten Turbinenschaufeln sind Bestandteil einer Laufschaufelanordnung, die eine Turbinenscheibe und einen Turbinen-Laufschaufelkranz mit Turbinen-Laufschaufeln umfasst. Die Turbinen-Laufschaufeln werden im Rahmen dieser Beschreibung als Turbinenschaufeln bezeichnet. Zur Befestigung der Turbinenschaufeln in äquidistantem Abstand am Umfang der Turbinenscheibe weist die Turbinenscheibe an ihrem Umfang eine Mehrzahl von Schaufelfußaufnahmen auf, die jeweils dazu dienen, einen Schaufelfuß einer Laufschaufel aufzunehmen. Dabei kann vorgesehen sein, dass die Schaufelfüße als sogenannte "Tannenbaumfüße" ausgebildet sind. Die Schaufelfußaufnahmen sind in entsprechender Weise ausgebildet. Die Turbinenscheibe weist Kanäle auf, die dazu dienen, Kühlluft zur Kühlung der Turbinenschaufeln bereitzustellen.

[0041] Die Figur 2 zeigt anhand eines Ausführungsbeispiels ein Negativmodell einer Turbinenschaufel. Im Negativmodell sind die Aushöhlungen der Turbinenschaufel dargestellt. Diese bilden ein System 15 von Kühlluftkanälen, die der Kühlung der Turbinenschaufel dienen. Im dargestellten Ausführungsbeispiel umfasst das System 15 von Kühlluftkanälen zwei Eingangs-Kühlluftkanäle 16, 17, die sich beide im Schaufelfuß der Turbinenschaufel erstrecken. Wie noch im Einzelnen erläutert wird, bilden die Eingangs-Kühlluftkanäle 16, 17 eine Ausbuchtung 7 aus, in der die Querschnittsfläche der Eingangs-Kühlluftkanäle 16, 17 ein Maximum aufweist.

[0042] In Strömungsrichtung hinter der Ausbuchtung 7 erstreckt sich der eine Eingangskanal 16 als Kühlluftkanal 161 benachbart der Vorderkante der Turbinenschaufel. Der andere Eingangskanal 17 bildet in Strömungsrichtung hinter der Ausbuchtung 7 einen Kühlluftkanal mit drei serpentinenartigen Abschnitten 171, 172, 173 aus, die im Wesentlichen in radialer Richtung verlaufen und durch gekrümmte Bereiche miteinander verbunden sind. Von den Kühlluftkanälen gehen jeweils Kühlluftbohrungen 165, 175 aus, die der Kühlung der Turbinenschaufel dienen.

[0043] Weiter ist in der Figur 2 ein in der zugehörigen Turbinenscheibe ausgebildeter Kanal 18 zu erkennen, über den Kühlluft zugeführt wird. Zwischen der Turbinenscheibe und der Turbinenschaufel entweicht Kühlluft in einem sich in axialer Richtung erstreckenden Spalt 19.

[0044] Die Figur 2 ist lediglich beispielhaft zu verstehen. Die genaue Form und Anzahl der Kühlluftkanäle und die Art der Kühlung sind für die vorliegende Erfindung nicht von Bedeutung. Es kann beispielsweise eine Filmkühlung und/oder eine Kühlung über Konvektion erfolgen. Von Bedeutung für die vorliegende Erfindung ist lediglich die in den Eingangs-Kühlluftkanälen 16, 17 ausgebildete Ausbuchtung 7. Auch wird darauf hingewiesen, dass die Kühlluftkanäle grundsätzlich eine beliebige Querschnittform aufweisen, beispielsweise kreisförmig, elliptisch oder rechteckig ausgeführt sein können.

[0045] Die Figuren 3 und 4 zeigen eine Turbinenschaufel 200, die ein System 15 von Kühlluftkanälen entsprechend der Figur 2 aufweist. Dies ist in den Figuren 3 und 4 durch eine transparente Darstellung der Turbinenschaufel angedeutet. Die Turbinenschaufel 200 ist in der Figur 3 in einer Ansicht von vorne, d. h. in einer Ansicht in axialer Richtung auf die Schaufelvorderkante dargestellt. Die Turbinenschaufel 200 ist in der Figur 4 in einer Seitenansicht auf die Druckseite dargestellt. Die Turbinenschaufel 200 umfasst einen Schaufelfuß 21 und ein Schaufelblatt 22. Der Schaufelfuß 21 ist dafür vorgesehen, in einer Schaufelfußaufnahme einer Turbinenschaufel angeordnet zu sein. Er weist beispielsweise ein Tannenbaumprofil 23 auf. Das Schaufelblatt 22 umfasst eine Saugseite 24, eine Druckseite 25, eine Vorderkante 26, eine Hinterkante 27, eine Blattspitze 28. Das Schaufelblatt 22 ragt in den Primärstromkanal des Turbofantriebwerks.

[0046] In den Figuren 3 und 4 geben x die axiale Richtung und r die radiale Richtung an. In einem zylindrisches Koordinatensystem verläuft die Umfangsrichtung ϕ senkrecht zu x und r. Die axiale Richtung x kann identisch mit der Maschinenachse einer Gasturbine, in der die Erfindung realisiert ist, sein, kann hiervon jedoch auch abweichen (beispielsweise wenn die Laufschaufeln unter einem Winkel zur Maschinenachse in die Schaufelfußaufnahmen gesteckt sind).

[0047] Die Eingangs-Kühlluftkanäle 16, 17 sowie die Kühlluftkanäle 161, 171, 172, 173 erstrecken sich im Wesentlichen in radialer Richtung. Die in der Figur 2 dargestellte und in der Figur 3 erkennbare Ausbuchtung 7 erstreckt sich in Richtung der Druckseite 25 der Turbinenschaufel 200.

[0048] Die Figur 5 zeigt in vergrößerter Darstellung in einer perspektivischen Ansicht schräg von vorne den Schaufelfuß 21, in dem die Eingangs-Kühlluftkanäle 16, 17 ausgebildet sind. Die Darstellung endet an einer Schnittfläche A, die eine Querschnittsfläche des Schaufelfußes 21 senkrecht zur radialen Richtung r bildet.

[0049] In den Figuren 6-10 wird die Formgebung des einen Eingangs-Kühlluftkanals 16 zum einen schematisch (Figur 6) und zum anderen anhand eines Ausführungsbeispiels (Figuren 7-10) beispielhaft erläutert. Die Ausführungen gelten in entsprechender Weise für den weiteren Eingangs-Kühlluftkanal 17 der Figuren 3-5, wobei es nicht zwingend ist, dass beide Eingangs-Kühlluftkanäle 16, 17 eine erfindungsgemäße Formgebung aufweisen. Auch wird darauf hingewiesen, dass die Turbinenschaufel 200 nicht notwendigerweise mehrere Eingangs-Kühlluftkanäle 16, 17 aufweisen muss. In alternativen Ausgestaltungen der Erfindung ist lediglich ein Eingangs-Kühlluftkanal vorgesehen, der dann wie nachfolgend beschrieben ausgebildet ist.

[0050] Die Figur 6 ist eine dreidimesionale Darstellung eines Eingangs-Kühlluftkanals 16 (nachfolgend als Kühlluftkanal 16 bezeichnet). Der Kühlluftkanal 16 umfasst einen ersten, sich erweiternden Teilabschnitt 3, in dem sich die Querschnittsfläche des Kühlluftkanal 16 in Strömungsrichtung des Kühlmediums ausgehend von einer Querschnittsfläche A1 am Anfang des sich erweiternden Teilabschnitts 3 bis zu einem Maximum A3 vergrößert. An den ersten, sich erweiternden Teilabschnitt 3 schließt sich ein zweiter, sich verengender Teilabschnitt 6 an, in dem die Querschnittsfläche sich von der maximalen Querschnittsfläche A3 zu einer Querschnittsfläche A2 am Ende des sich verengenden Teilabschnitts 6 reduziert. Im ersten Teilabschnitt 3 wird die Wand dieses Teilabschnitts zur Druckseite 25 hin durch eine Wandkontur 31 und zur Saugseite 24 hin durch eine Wandkontur 32 gebildet. Im zweiten Teilabschnitt 6 wird die Wand dieses Teilabschnitts zur Druckseite 25 hin durch eine Wandkontur 61 und zur Saugseite 24 hin durch eine Wandkontur 62 gebildet.

[0051] Die sich verändernden Querschnitte des Kühlluftkanals 16 führen zu einer Verzögerung der Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmediums im sich erweiternden Teilabschnitt 3 und zu einer Beschleunigung der Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmediums im sich verjüngenden Teilabschnitt 6.

[0052] Der Kühlluftkanal 16 ist in den betrachteten Abschnitten 3, 6 des Weiteren derart geformt, dass das Kühlmedium in dem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt 6 mit einer Richtungskomponente in Richtung der Saugseite der Turbinenschaufel beschleunigt wird. Durch diese Beschleunigung des Kühlmediums wird einer Beschleunigung des Kühlmediums aufgrund der Corioliskraft entgegengewirkt. Auf diese Weise erfolgt in einer betrachteten Querschnittsebene an allen Wandbereichen des Kühlluftkanals eine Homogenisierung des Wärmeübergangs.

[0053] Für eine Beschleunigung des Kühlmediums in Richtung der Saugseite bildet der Kühlluftkanal 16 zur Druckseite hin die Ausbuchtung 7 aus, wobei das Kühlmediums in dem ersten Teilbereich 3 in Richtung der Druckseite und in dem zweiten Teilbereich 6 in Richtung der Saugseite abgelenkt wird.

[0054] Die genaue Formgebung ist wie folgt. Die Querschnittsfläche A1 ist die Querschnittsfläche am Anfang des ersten Teilbereichs 3. Hiervon ausgehend vergrößert sich die Querschnittsfläche des Kühlluftkanals rotation-asymmetrisch bezüglich seiner Mittellinie in Richtung der Druckseite. Der geometrische Verlauf des Kühlluftkanals 16 wird dabei über seine Mittellinie beschrieben, welche die Verbindungslinie aller geometrischen Mittelpunkte (d.h. Flächenschwerpunkte) der Querschnittsflächen des Kühlluftkanals darstellt. Eine für die Kühlluftströmung repräsentative Querschnittsfläche des Kühlluftkanals 16 ist dabei so definiert, dass die Mittellinie des Kühlluftkanals 16 die Ebene der Querschnittsfläche stets senkrecht durchstößt. Mit anderen Worten entspricht also der Normalvektor einer solchen Querschnittsfläche dem Tangentenvektor an die Mittellinie im geometrischen Mittelpunkt (Flächenschwerpunkt) der jeweiligen Querschnittsfläche.

[0055] Dabei ist zu beachten, dass die Querschnittserweiterung rotations-symmetrisch oder alternativ rotations-asymmetrisch bezüglich der Mittellinie des Kühlluftkanals erfolgen kann. Im vorliegenden Beispiel führt die rotations-asymmetrische Kanalaufweitung, die mit einer Führung des Kühlluftkanals 16 zunächst in Richtung der Druckseite einhergeht, zu einer Vergrößerung des baulich realisierbaren Umlenkwinkels δ im zweiten Teilbereich 6.

[0056] Der Grad der Divergenz des sich erweiternden Kühlluftkanals 16 sollte einen maximalen Grad an Divergenz nicht überschreitet. Ähnlich einer Öffnungswinkeldefinition für Diffusoren wird hier zweckmäßigerweise der maximale Zuwachs der Querschnittsfläche des Kühlluftkanals 16 im ersten Teilabschnitt 3 auf die Länge des Strömungsweges in Selbigen bezogen, so dass dieses Verhältnis den Grad an Divergenz im ersten Teilabschnitt 3 beschreibt. Dabei ist im Sinne der vorliegenden Erfindung diese maximale Verhältnis definiert als

[0057] Hierin beschreibt die Größe s die Länge des Kühlluftkanals entlang seiner Mittellinie im ersten Teilabschnitt 3 und die bereits zuvor genannten Größen A1 und A3 die Querschnittsflächen des Kühlluftkanals 16 zu Beginn und respektive zum Ende des ersten Teilabschnitts 3. Das genannte Verhältnis liegt gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung zwischen 1,25 und 2.

[0058] Das Querschnittsflächenverhältnis A3/A1 liegt gemäß einer Ausgestaltung der Erfindung im Bereich zwischen 1 und 5, beispielsweise zwischen 2 und 4.

[0059] Die Querschnittsfläche A3 am Übergang zwischen dem ersten Teilbereich 3 und dem zweiten Teilbereich 6 stellt die maximale Querschnittsfläche dar. Ausgehend von diesem Maximum verjüngt sich der Kühlluftkanal 16 in dem zweiten Teilbereich 6.

[0060] Die Konvergenz des Kühlluftkanals im zweiten Teilbereich 6 wird durch das Verhältnis A3/A2 definiert. Dabei ist vorgesehen, dass dieses Verhältnis kleiner ist als das Verhältnis A3/A1, mit anderen Worten A1 kleiner als A2 und A2 kleiner als A3 ist:

[0061] Die Form der Konvergenz im zweiten Teilbereich 6 wird unter anderem durch den Konvergenz- oder Umlenkwinkel δ bestimmt. Dieser ist Winkel δ ist definiert als jener Winkel, der sich zwischen den beiden Vektoren A3A1 und A3A2 aufspannt. Beide Vektoren beschreiben jeweils die direkt Verbindungslinie zwischen den geometrischen Mittelpunkten (Flächenschwerpunkten) 310, 210 und 110 der Querschnittsflächen A3 und A2 bzw. A3 und A1. Die Definition gibt somit den mittleren Umlenkwinkel des Kühlluftkanals über beide Teilabschnitte 3, 6, in Richtung der Saugseite an.

[0062] Der Umlenkwinkel δ liegt bei maximal 175°. Er liegt beispielsweise im Bereich zwischen 110° und 170°, insbesondere im Bereich zwischen 140° und 170°.

[0063] Es wird darauf hingewiesen, dass die hier genannte Querschnittsfläche durch einen Normalenvektor definiert wird, der dem Tangentenvektor an die Mittellinie im geometrischen Mittelpunkt (Flächenschwerpunkt) der Querschnittsfläche entspricht.

[0064] Es wird weiter darauf hingewiesen, dass der erste, sich erweiternde Teilabschnitt 3 derart geformt ist, dass der Vektor A1A3 bzw. die Mittellinie des Kühlluftkanals im ersten Teilabschnitt 3, die zumindest näherungsweise dem Vektor A1A3 entspricht, aufgrund der Ausbuchtung 7, die sich in Richtung der Druckseite 25 erstreckt, zur Querschnittsfläche A3 hin eine Richtungskomponente in Richtung der Druckseite 25 aufweist und nicht exakt radial verläuft.

[0065] Die Figur 7 zeigt beispielhaft ein Ausführungsbeispiel eines Kühlluftkanals 16, der entsprechend der Figur 6 geformt und im Schaufelfuß 21 einer Turbinenschaufel 200 ausgebildet ist. Die Figuren 8, 9 und 10 zeigen Querschnitte senkrecht zur radialen Richtung des Schaufelfußes 21 in der Höhe des Querschnitts A2 (Figur 8), des Querschnitts A3 (Figur 9) und des Querschnitts A1 (Figur 10). Die Figur 7 zeigt den ersten divergierenden Teilabschnitt 3 mit den Wandkonturen 31, 32, den zweiten konvergierenden Wandabschnitt 6 mit den Wandkonturen 61, 62 sowie die drei Querschnittsflächen A1, A3, und A2. Die Ausbuchtung 7 erstreckt sich in Richtung der Druckseite 25.

[0066] Gemäß der Figur 10 ist der Kühlluftkanal 16 im Bereich der Querschnittsfläche A1 näherungsweise kreisförmig (rotations-symmetrisch bezüglich der Mittellinie) ausgebildet. Wandbereiche, die sich in Richtung der Druckseite oder Saugseite erstrecken, sind nicht vorgesehen. Gemäß der Figur 9 ist der Kühlluftkanal 16 im Bereich der Querschnittsfläche A3 nicht mehr kreisförmig (sondern rotations-asymmetrisch bezüglich der Mittellinie) ausgebildet. Vielmehr führen die wie beschrieben ausgeführten Wandbereiche 31, 32 gemäß der Figur 7 zu einer größeren Erstreckung in Umfangsrichtung (zwischen Druckseite und Saugseite) als in axialer Richtung. Gleiches gilt gemäß der Figur 8 für den Kühlluftkanal 16 im Bereich der Querschnittsfläche A2, wobei in der dargestellten Draufsicht von oben der schräg verlaufende Wandbereich 62 zu erkennen ist.

[0067] Die vorliegende Erfindung beschränkt sich in ihrer Ausgestaltung nicht auf die vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiele. Vielmehr wird die Erfindung durch die angehängten Patentansprüche definiert.

[0068] Des Weiteren wird darauf hingewiesen, dass die Merkmale der einzelnen beschriebenen Ausführungsbeispiele der Erfindung in verschiedenen Kombinationen miteinander kombiniert werden können. Sofern Bereiche definiert sind, so umfassen diese sämtliche Werte innerhalb dieser Bereiche sowie sämtliche Teilbereiche, die in einen Bereich fallen.

Ansprüche

1. Turbinenschaufel (200) eines Turbinen-Laufschaufelkranzes, die aufweist:

- eine Saugseite (24),

- eine Druckseite (25), und

- einen Kühlluftkanal (16), durch den ein Kühlmedium zum Kühlen der Turbinenschaufel (200) transportierbar ist,

- wobei der Kühlluftkanal (16) in mindestens einem Abschnitt einen Verlauf derart aufweist, dass

- seine Querschnittsfläche sich in Strömungsrichtung des Kühlmediums in einem ersten, sich erweiternden Teilabschnitt (3) bis zu einem Maximum vergrößert,

- seine Querschnittsfläche sich in einem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt (6) hinter dem Maximum reduziert, und

- das Kühlmedium in dem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt (6) mit einer Richtungskomponente in Richtung der Saugseite (24) der Turbinenschaufel (200) beschleunigt wird,
dadurch gekennzeichnet,

- dass der Kühlluftkanal (16) im Bereich des Maximums eine Ausbuchtung (7) in Richtung der Druckseite (25) bildet, wobei das Kühlmedium in dem ersten Teilabschnitt (3) in Richtung der Druckseite (25) und in dem zweiten Teilabschnitt (6) in Richtung der Saugseite (24) abgelenkt wird, wobei

- die Mittellinie des Kühlluftkanals (16) im ersten Teilabschnitt (3) eine Richtungskomponente in Richtung der Druckseite (25) der Turbinenschaufel aufweist, und

- zur Beschleunigung des Kühlmediums in dem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt (6) in Richtung der Saugseite (24) der Turbinenschaufel (100) die Mittellinie des Kühlluftkanals (16) in dem zweiten, sich verengenden Teilabschnitt (6) eine Richtungskomponente in Richtung der Saugseite (24) aufweist.

2. Turbinenschaufel nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlluftkanal (16) am Anfang des sich erweiternden Teilabschnitts (3) eine erste Querschnittsfläche A1, am Ende des sich verengenden Teilabschnitts (6) eine zweite Querschnittsfläche A2 und am Maximum der Querschnittsfläche eine dritte Querschnittsfläche A3 aufweist.

3. Turbinenschaufel nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass für das Verhältnis von erster Querschnittsfläche A1 und dritter Querschnittsfläche A3 gilt:

4. Turbinenschaufel nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass für das Verhältnis von erster Querschnittsfläche A1, zweiter Querschnittsfläche A2, und dritter Querschnittsfläche A3, gilt:

5. Turbinenschaufel nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlluftkanal (16) im sich erweiternden Teilabschnitt (3) einen maximalen Grad an Divergenz nicht überschreitet, wobei der Grad der Divergenz durch die Quadratwurzel des Zuwachses der Querschnittsfläche (A3 - A1) bezogen auf die Länge (s) des Kühlluftkanals entlang seiner Mittellinie definiert ist und der so definierte Grad an Divergenz kleinergleich 6 ist, also

gilt.

6. Turbinenschaufel nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Grad der Divergenz im sich erweiternden Teilabschnitt (3) des Kühlluftkanals (16) zwischen 1,25 und 2 liegt, also

gilt.

7. Turbinenschaufel nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Querschnittserweiterung des Kühlluftkanals (16) bezüglich seiner Mittellinie rotations-asymmetrisch ist.

8. Turbinenschaufel nach einem der vorangehenden Ansprüche, soweit rückbezogen auf Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlluftkanal (16) im sich verengenden Teilabschnitt (6) einen Umlenkwinkel (δ) aufweist, der kleiner als 175° ist, wobei δ als jener Winkel definiert ist, der sich zwischen den beiden Vektoren A3A1 und A3A2 aufspannt, wobei die beiden Vektoren jeweils die direkte Verbindungslinie zwischen den geometrischen Mittelpunkten (310, 210, 110) der Querschnittsflächen A3 und A2 bzw. A3 und A1 beschreiben.

9. Turbinenschaufel nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Umlenkwinkel (δ) zwischen 140° und 170° liegt.

10. Turbinenschaufel nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Turbinenschaufel (200) einen Schaufelfuß (21) aufweist, wobei der erste sich erweiternde Teilabschnitt (3) und der zweite sich verengenden Teilabschnitt (6) in einem Abschnitt des Kühlluftkanals (16) ausgebildet sind, der im Schaufelfuß (21) angeordnet ist.

11. Turbinenschaufel nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Querschnittsfläche des zweiten, sich verengenden Teilabschnitts (6) hinter dem Maximum sukzessive und ohne einen Sprung abnimmt.

12. Turbinenschaufel nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Divergenz im ersten Teilabschnitt (3) in Richtung der Druckseite (25) der Schaufel größer ist als die Divergenz in Richtung der Saugseite (24) der Schaufel.

Claims

1. Turbine blade (200) of a turbine rotor blade ring, which turbine blade has:

- a suction side (24),

- a pressure side (25), and

- a cooling air channel (16) through which a cooling medium for cooling the turbine blade (200) can be transported,

- wherein the cooling air channel (16) has, in at least one portion, a course such that

- its cross-sectional area increases in a flow direction of the cooling medium, in a first, widening sub-portion (3), up to a maximum,

- its cross-sectional area decreases in a second, narrowing sub-portion (6) downstream of the maximum, and

- the cooling medium is, in the second, narrowing sub-portion (6), accelerated with a directional component in the direction of the suction side (24) of the turbine blade (200),
characterized

- in that the cooling air channel (16) forms, in the region of the maximum, a bulge (7) in the direction of the pressure side (25), wherein the cooling medium is diverted in the direction of the pressure side (25) in the first sub-portion (3) and is diverted in the direction of the suction side (24) in the second sub-portion (6), wherein

- the centreline of the cooling air channel (16) has, in the first sub-portion (3), a directional component in the direction of the pressure side (25) of the turbine blade, and,

- for the acceleration of the cooling medium in the second, narrowing sub-portion (6) in the direction of the suction side (24) of the turbine blade (100), the centreline of the cooling air channel (16) has, in the second, narrowing sub-portion (6), a directional component in the direction of the suction side (24) .

2. Turbine blade according to Claim 1, characterized in that the cooling air channel (16) has a first cross-sectional area A1 at the start of the widening sub-portion (3), has a second cross-sectional area A2 at the end of the narrowing sub-portion (6), and has a third cross-sectional area A3 at the maximum of the cross-sectional area.

3. Turbine blade according to Claim 2, characterized in that, for the ratio of first cross-sectional area A1 and third cross-sectional area A3, the following applies:

4. Turbine blade according to Claim 2 or 3, characterized in that, for the ratio of first cross-sectional area A1, second cross-sectional area A2 and third cross-sectional area A3, the following applies:

5. Turbine blade according to any of the preceding claims, characterized in that the cooling air channel (16) does not exceed a maximum degree of divergence in the widening sub-portion (3), wherein the degree of divergence is defined by the square root of the growth of the cross-sectional area (A3 - A1) in relation to the length (s) of the cooling air channel along its centreline, and the degree of divergence thus defined is less than or equal to 6, that is to say the following applies:

6. Turbine blade according to Claim 5, characterized in that the degree of divergence in the widening sub-portion (3) of the cooling air channel (16) lies between 1.25 and 2, that is to say the following applies:

7. Turbine blade according to any of the preceding claims, characterized in that the cross-sectional widening of the cooling air channel (16) is rotationally asymmetrical with respect to the centreline of said cooling air channel.

8. Turbine blade according to any of the preceding claims where referred back to Claim 2, characterized in that the cooling air channel (16) has, in the narrowing sub-portion (6), a deflection angle (δ) which is less than 175°, wherein δ is defined as the angle spanned between the two vectors A2A1 and A3A2, wherein the two vectors describe in each case the direct connecting line between the geometrical central points (310, 210, 110) of the cross-sectional areas A3 and A2, and A3 and A1, respectively.

9. Turbine blade according to Claim 8, characterized in that the deflection angle (δ) lies between 140° and 170°.

10. Turbine blade according to any of the preceding claims, characterized in that the turbine blade (200) has a blade root (21), wherein the first, widening sub-portion (3) and the second, narrowing sub-portion (6) are formed in a portion of the cooling air channel (16) which is arranged in the blade root (21).

11. Turbine blade according to any of the preceding claims, characterized in that the cross-sectional area of the second, narrowing sub-portion (6) decreases in gradual fashion, and without a step, downstream of the maximum.

12. Turbine blade according to any of the preceding claims, characterized in that the divergence in the first sub-portion (3) in the direction of the pressure side (25) of the blade is greater than the divergence in the direction of the suction side (24) of the blade.

Revendications

1. Aube de turbine (200) d'une couronne d'aubes mobiles de turbine, qui présente :

- un côté d'aspiration (24),

- un côté de pression (25), et

- un canal d'air de refroidissement (16), par lequel un réfrigérant peut être transporté pour refroidir l'aube de turbine (200),

- le canal d'air de refroidissement (16) présentant, dans au moins une portion, une allure telle que

- sa surface en section transversale augmente, dans la direction d'écoulement du réfrigérant dans une première portion partielle s'élargissant (3), jusqu'à un maximum,

- sa surface en section transversale diminue, dans une deuxième portion partielle se rétrécissant (6), derrière le maximum, et

- le réfrigérant, dans la deuxième portion partielle se rétrécissant (6), soit accéléré avec une composante directionnelle dans la direction du côté d'aspiration (24) de l'aube de turbine (200),
caractérisée en ce que

- le canal d'air de refroidissement (16) forme, dans la région du maximum, un renflement (7) dans la direction du côté de pression (25), le réfrigérant étant dévié dans la première portion partielle (3) dans la direction du côté de pression (25) et dans la deuxième portion partielle (6) dans la direction du côté d'aspiration (24),

- l'axe médian du canal d'air de refroidissement (16) présentant, dans la première portion partielle (3), une composante directionnelle dans la direction du côté de pression (25) de l'aube de turbine, et

- pour l'accélération du réfrigérant dans la deuxième portion partielle se rétrécissant (6), dans la direction du côté d'aspiration (24) de l'aube de turbine (100), l'axe médian du canal d'air de refroidissement (16) présentant, dans la deuxième portion partielle se rétrécissant (6), une composante directionnelle dans la direction du côté d'aspiration (24).

2. Aube de turbine selon la revendication 1, caractérisée en ce que le canal d'air de refroidissement (16) présente, au niveau du début de la portion partielle s'élargissant (3), une première surface en section transversale A1, à l'extrémité de la portion partielle se rétrécissant (6), une deuxième surface en section transversale A2, et au niveau du maximum de la surface en section transversale, une troisième surface en section transversale A3.

3. Aube de turbine selon la revendication 2, caractérisée en ce que pour le rapport entre la première surface en section transversale A1 et la troisième surface en section transversale A3, on a : 1 < A3/A1 ≤ 5.

4. Aube de turbine selon la revendication 2 ou 3, caractérisée en ce que pour le rapport entre la première surface en section transversale A1, la deuxième surface en section transversale A2 et la troisième surface en section transversale A3, on a :

5. Aube de turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le canal d'air de refroidissement (16), dans la portion partielle s'élargissant (3), ne dépasse pas un degré maximal de divergence, le degré de divergence étant défini par la racine carrée de la croissance de la surface en section transversale (A3 - A1) par rapport à la longueur (s) du canal d'air de refroidissement le long de son axe médian, et le degré ainsi défini de divergence étant inférieur ou égal à 6, c'est-à-dire

6. Aube de turbine selon la revendication 5, caractérisée en ce que le degré de divergence dans la portion partielle s'élargissant (3) du canal d'air de refroidissement (16) est compris entre 1,25 et 2, c'est-à-dire

7. Aube de turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'élargissement de section transversale du canal d'air de refroidissement (16) présente une asymétrie en rotation par rapport à son axe médian.

8. Aube de turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes lorsqu'elles se rapportent à la revendication 2, caractérisée en ce que le canal d'air de refroidissement (16) présente, dans la portion partielle se rétrécissant (6), un angle de déviation (δ) qui est inférieur à 175°, δ étant défini comme étant l'angle qui est formé entre les deux vecteurs A3A1 et A3A2, les deux vecteurs décrivant à chaque fois la ligne de liaison directe entre les centres géométriques (310, 210, 110) des surfaces en section transversale A3 et A2, respectivement A3 et A1.

9. Aube de turbine selon la revendication 8, caractérisée en ce que l'angle de déviation (δ) est compris entre 140° et 170°.

10. Aube de turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'aube de turbine (200) présente une emplanture d'aube (21), la première portion partielle s'élargissant (3) et la deuxième portion partielle se rétrécissant (6) étant réalisées dans une portion du canal d'air de refroidissement (16) qui est disposée dans l'emplanture d'aube (21).

11. Aube de turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la surface en section transversale de la deuxième portion partielle se rétrécissant (6) diminue derrière le maximum de manière successive et sans saut.

12. Aube de turbine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la divergence dans la première portion partielle (3) dans la direction du côté de pression (25) de l'aube est supérieure à la divergence dans la direction du côté d'aspiration (24) de l'aube.

Zeichnung